JPH03258485A - 極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用フラツクス複合ワイヤ - Google Patents
極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用フラツクス複合ワイヤInfo
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- JPH03258485A JPH03258485A JP5447290A JP5447290A JPH03258485A JP H03258485 A JPH03258485 A JP H03258485A JP 5447290 A JP5447290 A JP 5447290A JP 5447290 A JP5447290 A JP 5447290A JP H03258485 A JPH03258485 A JP H03258485A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、１０−’ Ｐａ以下の極高真空を得る機
器を構成するオーステナイト系ステンレス鋼のＴＩＧ溶
接用フラックス複合ワイヤに関するものである。
器を構成するオーステナイト系ステンレス鋼のＴＩＧ溶
接用フラックス複合ワイヤに関するものである。
極高真空用機器は、５ＵＳ３１６Ｌ、５ＵＳ３０４Ｌ等
のオーステナイト系ステンレス鋼（以下「ステンレス鋼
」という）によって構成されるこれらのステンレス鋼の
溶接には、片面溶接のＴＩＧ溶接法が採用されている。
のオーステナイト系ステンレス鋼（以下「ステンレス鋼
」という）によって構成されるこれらのステンレス鋼の
溶接には、片面溶接のＴＩＧ溶接法が採用されている。
ＴＩＧ溶接法のアークシールドガスはＡｒガスあるいは
ＡｒＨｚ混合ガス等か用いられる。また、ＴＩＧ溶接ワ
イヤの材料は母材の成分とほぼ等しい成分の鋼を用いて
おり、特開昭５４−６８３１号公報に高速度溶接を行う
ためのＮ１・８〜Ｃｒ：１８系ステンレス鋼ワイヤが提
案されている。さらに、フラックス複合ワイヤのフラッ
クス組成を限定することによってＴＩＧ溶接の初層溶接
の裏波ヒートの酸化皮膜を防止し、バックシールドガス
を省略することを目的としたＴＩＧ溶接用溶加材が特開
昭６１−１５４７９３号公報、特開昭５５−１０９５９
４号公報、特開昭５５１０９５９５号公報に提案されて
いる。これらのＴＩＧ溶接法は初層溶接後、表ビート表
面に生成したスラグを除去した後多層溶接することが条
件となりている。
ＡｒＨｚ混合ガス等か用いられる。また、ＴＩＧ溶接ワ
イヤの材料は母材の成分とほぼ等しい成分の鋼を用いて
おり、特開昭５４−６８３１号公報に高速度溶接を行う
ためのＮ１・８〜Ｃｒ：１８系ステンレス鋼ワイヤが提
案されている。さらに、フラックス複合ワイヤのフラッ
クス組成を限定することによってＴＩＧ溶接の初層溶接
の裏波ヒートの酸化皮膜を防止し、バックシールドガス
を省略することを目的としたＴＩＧ溶接用溶加材が特開
昭６１−１５４７９３号公報、特開昭５５−１０９５９
４号公報、特開昭５５１０９５９５号公報に提案されて
いる。これらのＴＩＧ溶接法は初層溶接後、表ビート表
面に生成したスラグを除去した後多層溶接することが条
件となりている。
極高真空機器に求められる極高真空を得るためには前記
機器を構成する鋼材からのガス放出量を低くする必要か
ある。極高真空下での鋼中からの放出ガスは、Ｎ２
ＣＯ，Ｃ０２Ｎ２ ＨｙＯが主体であるものの、
Ｎ２ガス放出量はＣ０１ｃｏｔ Ｎ２ ＨＩＯそ
れぞれの放出量の１０〜１０２倍であり、極高真空を得
る上で鋼中からのＨ，ガス放出量を低減することが重要
である。鋼材からのガス放出量を低くする手段の一つと
して、鋼中の介在物を減少させる技術が、ｒＮＫＫ技法
Ｎａ１２７」 （以下、ｒ公知文献１」という）に開示
されている。これは、介在物の表面に吸着したＮ２が棒
鋼真空下で放出ガスになるためであるさらに、「公知文
献１」には、Ｏ含有量を低減し、酸化物介在物量が小さ
い程、Ｎ２ガス放出量は低下するものの、Ｏ含有量が同
等の場合（３３ｐｐｍ）、ＣおよびＮの含有量を低減（
Ｃ：０．０１５→０．００５Ｍｔ％、Ｎ：０．０２２→
０．００５１ｉｔ％）し、炭化物、窒化物の介在物量を
低くしてもＮ２ガス放出量は低減しないことがあきらか
になっている。一方、「公知文献１． Ｊにおいては、
硫化物とＮ２ガス放出量との関係は言及していないもの
の、著者らの実験によって、硫化物か減少すればＨ，ガ
ス放出量が減少することかあきらかとなり、Ｓ含有量を
低めることか必要であることが分かっている。
機器を構成する鋼材からのガス放出量を低くする必要か
ある。極高真空下での鋼中からの放出ガスは、Ｎ２
ＣＯ，Ｃ０２Ｎ２ ＨｙＯが主体であるものの、
Ｎ２ガス放出量はＣ０１ｃｏｔ Ｎ２ ＨＩＯそ
れぞれの放出量の１０〜１０２倍であり、極高真空を得
る上で鋼中からのＨ，ガス放出量を低減することが重要
である。鋼材からのガス放出量を低くする手段の一つと
して、鋼中の介在物を減少させる技術が、ｒＮＫＫ技法
Ｎａ１２７」 （以下、ｒ公知文献１」という）に開示
されている。これは、介在物の表面に吸着したＮ２が棒
鋼真空下で放出ガスになるためであるさらに、「公知文
献１」には、Ｏ含有量を低減し、酸化物介在物量が小さ
い程、Ｎ２ガス放出量は低下するものの、Ｏ含有量が同
等の場合（３３ｐｐｍ）、ＣおよびＮの含有量を低減（
Ｃ：０．０１５→０．００５Ｍｔ％、Ｎ：０．０２２→
０．００５１ｉｔ％）し、炭化物、窒化物の介在物量を
低くしてもＮ２ガス放出量は低減しないことがあきらか
になっている。一方、「公知文献１． Ｊにおいては、
硫化物とＮ２ガス放出量との関係は言及していないもの
の、著者らの実験によって、硫化物か減少すればＨ，ガ
ス放出量が減少することかあきらかとなり、Ｓ含有量を
低めることか必要であることが分かっている。
従来のＴＩＧ溶接法においては、溶接金属のＯ（酸素）
含有量が母材の酸素含有量よりも増加し、溶接金属の介
在物が大きくなる。溶接金属の酸素含有量の増加は、溶
接時のアークシールドガス中への大気の巻き込みによっ
て溶接金属中で酸化物となること−（１１、表ビート表
面の酸化皮膜かビードに巻き込まれることによって生じ
ること、−（２＋に因ることが明らかになった。即ち、
上記（１）では、ＴＩＧ溶接のアークおよび溶接ヒート
はＡｒガスあるいはＡｒ−Ｎ２ 混合ガスでシールドさ
れているものの、スパッタ発生あるいは開先へのシール
ドガスの供給不足によって溶接金属に大気が混入するこ
とが、（２）では、多層盛溶接時に表ビード表面の酸化
皮膜がビートに混入することによって、溶接金属の酸素
含有量が増加することがそれぞれの原因となっている。
含有量が母材の酸素含有量よりも増加し、溶接金属の介
在物が大きくなる。溶接金属の酸素含有量の増加は、溶
接時のアークシールドガス中への大気の巻き込みによっ
て溶接金属中で酸化物となること−（１１、表ビート表
面の酸化皮膜かビードに巻き込まれることによって生じ
ること、−（２＋に因ることが明らかになった。即ち、
上記（１）では、ＴＩＧ溶接のアークおよび溶接ヒート
はＡｒガスあるいはＡｒ−Ｎ２ 混合ガスでシールドさ
れているものの、スパッタ発生あるいは開先へのシール
ドガスの供給不足によって溶接金属に大気が混入するこ
とが、（２）では、多層盛溶接時に表ビード表面の酸化
皮膜がビートに混入することによって、溶接金属の酸素
含有量が増加することがそれぞれの原因となっている。
従来のフラックス複合ワイヤを用いるＴＩＧ溶接法は、
バックシールドガスの省略を目的とし、初層溶接に生成
したスラグを除去することから、多層盛溶接時の溶接金
属への酸素の混入か防止できず、溶接金属の介在物量が
増加するために、溶接金属のガス放出量が多くなる。
バックシールドガスの省略を目的とし、初層溶接に生成
したスラグを除去することから、多層盛溶接時の溶接金
属への酸素の混入か防止できず、溶接金属の介在物量が
増加するために、溶接金属のガス放出量が多くなる。
また、従来のワイヤを構成するステンレス鋼は０含有量
およびＳ含有量が高く、溶接金属の酸化物および硫化物
それぞれの介在物が増えるために、溶接金属のガス放出
量が高くなる等、従来のＴＩＧ溶接用フラッグス複合ワ
イヤには種々の問題があった。
およびＳ含有量が高く、溶接金属の酸化物および硫化物
それぞれの介在物が増えるために、溶接金属のガス放出
量が高くなる等、従来のＴＩＧ溶接用フラッグス複合ワ
イヤには種々の問題があった。
従って、この発明は上述の課題を解決するためになされ
たものであって、１０−’ Ｐａ以下の極高真空を得
る機器を構成するためのガス放出量の少ないステンレス
鋼のＴＩＧ溶接用フラックス複合ワイヤを提供すること
にある。
たものであって、１０−’ Ｐａ以下の極高真空を得
る機器を構成するためのガス放出量の少ないステンレス
鋼のＴＩＧ溶接用フラックス複合ワイヤを提供すること
にある。
発明者等は上述の問題を解決するために鋭意努力した。
その結果、上記課題は、酸素含有量、Ｓ含有量が少ない
ステンレス鋼と、スラグ形成物質およびアーク安定剤か
らなるフラックスとからなるフラックス複合ワイヤを用
いることによって達成できることを知見した。
ステンレス鋼と、スラグ形成物質およびアーク安定剤か
らなるフラックスとからなるフラックス複合ワイヤを用
いることによって達成できることを知見した。
この発明は上述の知見に基づいてなされたものであって
、含有する成分のうち、Ｓ含有量を０．０ｉｏｉ＋ｔ％
以下、０含有量を５０ｐｐｍ以下に限定したオーステナ
イト系ステンレス鋼からなるワイヤと、スラグ形成物質
およびアーク安定剤からなり、ワイヤ全重量に対する重
量比で１．０％以上５゜０％以下の量のフラックスとか
らなることに特徴を有するものである。
、含有する成分のうち、Ｓ含有量を０．０ｉｏｉ＋ｔ％
以下、０含有量を５０ｐｐｍ以下に限定したオーステナ
イト系ステンレス鋼からなるワイヤと、スラグ形成物質
およびアーク安定剤からなり、ワイヤ全重量に対する重
量比で１．０％以上５゜０％以下の量のフラックスとか
らなることに特徴を有するものである。
次ぎに、この発明のワイヤの化学成分組成を上述のよう
に限定した理由を以下に述べる。
に限定した理由を以下に述べる。
ｆｌｌｏ（酸素）：
酸素は溶接金属中に酸化物として存在する元素である。
Ｏ含有量が５０ｐｐｍを超えると、溶接金属中の介在物
量が増加する。従って、ステンレス鋼のＯ含有量は５０
ｐｐｍ以下に限定すべきである。
量が増加する。従って、ステンレス鋼のＯ含有量は５０
ｐｐｍ以下に限定すべきである。
＋２１３（硫黄）：
Ｓは溶接金属中に固溶あるいはＭ ｎ Ｓ等の硫化物と
して存在する元素である。Ｓ含有量が０．０１０ ｉ＋
ｔ％を超えると溶接金属中の介在物量が増加する。従っ
て、ステンレス鋼のＳ含有量は０． Ｏｌ ＯＶｔ％Ｖ
ｔ化限定すべきである。
して存在する元素である。Ｓ含有量が０．０１０ ｉ＋
ｔ％を超えると溶接金属中の介在物量が増加する。従っ
て、ステンレス鋼のＳ含有量は０． Ｏｌ ＯＶｔ％Ｖ
ｔ化限定すべきである。
（３） ワイヤ全重量に対するフラックスの量ニスラ
グによってビード表面を被包し、溶接金属の介在物量を
低減するために、スラグ生成量をフラックスのワイヤ全
重量に対する重量比（以下、「フラックス添加量」とい
う）によって調整する必要がある。フラックス添加量が
重量比で１０％未満では、ビート表面に生成するスラグ
量が少なく、溶接時の大気の巻き込みか起こり、また、
ビート表面にＣｒ酸化皮膜か生成し、溶接金属の介在物
が多くなる。一方、フラックス添加量が５０％を超える
と、スラグ生成量が増加することによってヒート表面へ
のスラグの浮上が不十分となり、溶接金属中にスラグが
残存し、溶接金属の介在物が増加する。従って、フラッ
クス添加量は、重量比で１．０％以上５．０％以下の範
囲に限定すべきである。
グによってビード表面を被包し、溶接金属の介在物量を
低減するために、スラグ生成量をフラックスのワイヤ全
重量に対する重量比（以下、「フラックス添加量」とい
う）によって調整する必要がある。フラックス添加量が
重量比で１０％未満では、ビート表面に生成するスラグ
量が少なく、溶接時の大気の巻き込みか起こり、また、
ビート表面にＣｒ酸化皮膜か生成し、溶接金属の介在物
が多くなる。一方、フラックス添加量が５０％を超える
と、スラグ生成量が増加することによってヒート表面へ
のスラグの浮上が不十分となり、溶接金属中にスラグが
残存し、溶接金属の介在物が増加する。従って、フラッ
クス添加量は、重量比で１．０％以上５．０％以下の範
囲に限定すべきである。
次ぎに、本発明を図面を参照しながら溶接試験結果に基
づいて説明する。
づいて説明する。
ＳおよびＯの含有量を変化させたＪＩＳ−Ｇ４３０７
５ＵＳ３１．６Ｌ相当のステンレス鋼帯にスラグ形成物
質とアーク安定剤からなるフラックス（第５表に化学成
分組成を示す）と、ステンレス鋼帯と同成分のステンレ
ス粉末を充填し２．４閣φの線材とし、この線材を溶体
化処理後、ＴＩＧ溶接用ワイヤに用いた。フラックス添
加量は重量比で０〜７．３％であった。また、ＴＩＧ溶
接に供した母材は、市販の極高真空機器用の１７社厚の
ステンレス鋼板であり、その化学成分組成を第１表に示
した。さらに、開先形状を第１図に示した。第１図にお
いてａは開先角度、ｂはルートフェイス、Ｃはルートギ
ャップ、ｄは板厚であり、それぞれ、ａは６０° ｂは
１圓、Ｃは１ｇ、ｄは１７ｍｍとした。第２図は溶接要
領を示す正面図である。第２図において、■はＴＩＧト
ーチ、２は電極、３はアーク、４はワイヤ、５は母材、
６は溶接金属である。第２図に示した溶接条件は慣用の
ものであり、溶接は第２表に掲げる条件で行った。
５ＵＳ３１．６Ｌ相当のステンレス鋼帯にスラグ形成物
質とアーク安定剤からなるフラックス（第５表に化学成
分組成を示す）と、ステンレス鋼帯と同成分のステンレ
ス粉末を充填し２．４閣φの線材とし、この線材を溶体
化処理後、ＴＩＧ溶接用ワイヤに用いた。フラックス添
加量は重量比で０〜７．３％であった。また、ＴＩＧ溶
接に供した母材は、市販の極高真空機器用の１７社厚の
ステンレス鋼板であり、その化学成分組成を第１表に示
した。さらに、開先形状を第１図に示した。第１図にお
いてａは開先角度、ｂはルートフェイス、Ｃはルートギ
ャップ、ｄは板厚であり、それぞれ、ａは６０° ｂは
１圓、Ｃは１ｇ、ｄは１７ｍｍとした。第２図は溶接要
領を示す正面図である。第２図において、■はＴＩＧト
ーチ、２は電極、３はアーク、４はワイヤ、５は母材、
６は溶接金属である。第２図に示した溶接条件は慣用の
ものであり、溶接は第２表に掲げる条件で行った。
第１表
（Ｖ＋％）
第２表
第５表
（−十％）
溶接金属の介在物量の評価は、ＪＩＳ−ＧＯ５５５「鋼
の非金属介在物の顕微鏡試験方法」とともに４００倍の
顕微鏡観察によって１０ｍｒｒ？面積について、球状介
在物および線状介在物をカウントし、１ｍｍ当たりの個
数を測定することによって行った。第３図は外皮である
ステンレス鋼のＳおよびＯの含有量と溶接金属の介在物
との関係を示したグラフである。
の非金属介在物の顕微鏡試験方法」とともに４００倍の
顕微鏡観察によって１０ｍｒｒ？面積について、球状介
在物および線状介在物をカウントし、１ｍｍ当たりの個
数を測定することによって行った。第３図は外皮である
ステンレス鋼のＳおよびＯの含有量と溶接金属の介在物
との関係を示したグラフである。
第３図から溶接金属の介在物量は、ステンレス鋼のＯ含
有量の増加とともに増加し、Ｏ含有量が５０ｐｐｍを超
えると介在物量が増加するのが分かる。また、Ｏ含有量
が５０ｐｐｍであっても、Ｓ含有量が０．０ ］ ０１
１＋％を超えると、やはり介在物量が増加することが分
かる。従って、溶接金属の介在物量は、Ｏ含有量が５０
ｐｐｍ以下、且つＳ含有量が０．０ Ｉ Ｏ−ｔ％以下
のステンレス鋼のワイヤを用いることによって、溶接金
属の介在物量を減少させることができることか分かる。
有量の増加とともに増加し、Ｏ含有量が５０ｐｐｍを超
えると介在物量が増加するのが分かる。また、Ｏ含有量
が５０ｐｐｍであっても、Ｓ含有量が０．０ ］ ０１
１＋％を超えると、やはり介在物量が増加することが分
かる。従って、溶接金属の介在物量は、Ｏ含有量が５０
ｐｐｍ以下、且つＳ含有量が０．０ Ｉ Ｏ−ｔ％以下
のステンレス鋼のワイヤを用いることによって、溶接金
属の介在物量を減少させることができることか分かる。
第４図はステンレス鋼のＯおよびＳの含有量がそれぞれ
５０ｐｐｍ以下、０．０ Ｉ ０％以下のワイヤであっ
て、このワイヤへのフラックス添加量と溶接金属の介在
物量を示すもので、×はフラックス添加量がワイヤ重量
比で１０％未満または５０％を超えるものであり、○か
フラックス添加量か１、０％以上５．０％以下のものを
示す。
５０ｐｐｍ以下、０．０ Ｉ ０％以下のワイヤであっ
て、このワイヤへのフラックス添加量と溶接金属の介在
物量を示すもので、×はフラックス添加量がワイヤ重量
比で１０％未満または５０％を超えるものであり、○か
フラックス添加量か１、０％以上５．０％以下のものを
示す。
第４図から、フラックス添加量が１０％以上５゜０％以
下のワイヤを用いた場合は、溶接金属の介在物量が減少
しているのが分かる。
下のワイヤを用いた場合は、溶接金属の介在物量が減少
しているのが分かる。
本発明の化学成分組成の限定理由は上述の試験結果に基
づくものであって、本発明のフランクス複合ワイヤは、
ワイヤを構成するステンレス鋼の酸素およびＳの含有量
を低減し、且つ、ワイヤに充填したフラックスによって
生成したヒート表面のスラグによって溶接時の大気の巻
き込み防止とビート表面のＣｒ系酸化皮膜の生成を防止
することによって溶接金属の介在物量を低減することが
できる。
づくものであって、本発明のフランクス複合ワイヤは、
ワイヤを構成するステンレス鋼の酸素およびＳの含有量
を低減し、且つ、ワイヤに充填したフラックスによって
生成したヒート表面のスラグによって溶接時の大気の巻
き込み防止とビート表面のＣｒ系酸化皮膜の生成を防止
することによって溶接金属の介在物量を低減することが
できる。
〔実施例３
次ぎに、本発明を実施例によって、さらに詳しく説明す
る。
る。
第３表に示す本発明の範囲内の化学成分組成を有する本
発明例４１〜７、および、本発明の範囲外の化学成分組
成を有する比較例Ｎｃｔ８〜２２からなるワイヤによっ
てＴＩＧ溶接を行った。ワイヤはＪＩＳ−Ｇ４３０７
５ＵＳ３１６Ｌに相当するステンレス鋼帯に、ステンレ
ス鋼帯と同成分のステンレス粉末とフラックスとを充填
し、線引きさらに溶体化処理した後、２．４叩φの線材
としたものであり、ワイヤへのフラックス添加量はワイ
ヤ重量比でＤ〜７．３％である。フラックスの化学成分
組成は第５表に示す。また、ＴＩＧ溶接に供した鋼は真
空誘導炉で溶解後、さらに、真空アーク炉により再溶解
した５ＵＳ３１６Ｌ鋼であり、造塊−分塊圧延によりス
ラブとし、さらに、前記スラブを熱間圧延によって板厚
１７ｍｍの鋼板にした後、冷間圧延によって外径３００
ｍの鋼管とし、溶体化処理を施したものである。次いで
、第１図に示すように、突き合わせ面を開先加工した後
、上述したワイヤ（第３表に示す鋼からなる）を使用し
て、積層数を１２〜３０回としたＴＩＧ溶接を行った。
発明例４１〜７、および、本発明の範囲外の化学成分組
成を有する比較例Ｎｃｔ８〜２２からなるワイヤによっ
てＴＩＧ溶接を行った。ワイヤはＪＩＳ−Ｇ４３０７
５ＵＳ３１６Ｌに相当するステンレス鋼帯に、ステンレ
ス鋼帯と同成分のステンレス粉末とフラックスとを充填
し、線引きさらに溶体化処理した後、２．４叩φの線材
としたものであり、ワイヤへのフラックス添加量はワイ
ヤ重量比でＤ〜７．３％である。フラックスの化学成分
組成は第５表に示す。また、ＴＩＧ溶接に供した鋼は真
空誘導炉で溶解後、さらに、真空アーク炉により再溶解
した５ＵＳ３１６Ｌ鋼であり、造塊−分塊圧延によりス
ラブとし、さらに、前記スラブを熱間圧延によって板厚
１７ｍｍの鋼板にした後、冷間圧延によって外径３００
ｍの鋼管とし、溶体化処理を施したものである。次いで
、第１図に示すように、突き合わせ面を開先加工した後
、上述したワイヤ（第３表に示す鋼からなる）を使用し
て、積層数を１２〜３０回としたＴＩＧ溶接を行った。
次いで、溶接金属のガス成分量と介在物量、および鋼管
の到達圧力（Ｐ ａ）を測定し、それらの結果を第４表
に示した。溶接金属のＯ量は溶接金属から５Ｘ５Ｘ５０
ｍｍを切り出し、ＪＩｓ−２２６１３によって測定した
。介在物の評価は、ＪＩＳ−ＧＯ５５５ｒ鋼の非金属介
在物の顕微鏡試験方法」とともに、４００倍の顕微鏡観
察によってＩ Ｏｍｍ面積について、球状介在物および
線状介在物をカウントし、１ｍｍ当たりの個数を測定す
ることによって行った。ノＪス放出量の評価は、外径３
００Ｍ、管厚１７ｍｍのＴＩＧ溶接管の溶接部の管内表
面のスラグを研削除去した後、管内表面を電解研磨し、
管をブレヘーキノグ（管内を１０−”ｔｏｒｒに減圧し
、４００°Ｃで２４時間加熱）後、超高純度Ｈｅ（ヘリ
ウム）ガスによってバージを行い、ターボ分子ポンプで
４８時間排気したときの管内部の圧力を測定することに
よって行った。
の到達圧力（Ｐ ａ）を測定し、それらの結果を第４表
に示した。溶接金属のＯ量は溶接金属から５Ｘ５Ｘ５０
ｍｍを切り出し、ＪＩｓ−２２６１３によって測定した
。介在物の評価は、ＪＩＳ−ＧＯ５５５ｒ鋼の非金属介
在物の顕微鏡試験方法」とともに、４００倍の顕微鏡観
察によってＩ Ｏｍｍ面積について、球状介在物および
線状介在物をカウントし、１ｍｍ当たりの個数を測定す
ることによって行った。ノＪス放出量の評価は、外径３
００Ｍ、管厚１７ｍｍのＴＩＧ溶接管の溶接部の管内表
面のスラグを研削除去した後、管内表面を電解研磨し、
管をブレヘーキノグ（管内を１０−”ｔｏｒｒに減圧し
、４００°Ｃで２４時間加熱）後、超高純度Ｈｅ（ヘリ
ウム）ガスによってバージを行い、ターボ分子ポンプで
４８時間排気したときの管内部の圧力を測定することに
よって行った。
第４表の実施例側１〜７、比較例血１６〜１８、恥１９
〜２２は、Ｏ：５０ｐｐｍ以下、Ｓ ： ０．０１０
ｉ＋ｔ％以下であり、本発明鋼のワイヤのステンレス鋼
を用いている。比較例Ｎ１１１６．１９．２０は、フラ
ックス添加量が１． Ｏｌｉｔ％未満であるため、ヒー
ト面のスラグ生成量が少なく、溶接金属のＯ含有量が高
く、溶接金属の介在物量が増加することによって、容器
の圧力は高くなっている。比較例ＮＣＬ１７．１８．２
１．２２は、フラックス添加量が５．０％を超えるため
に、溶接金属にスラグが残存し、その介在物量が増加す
ることによって、容器の圧力が高くなっている。比較例
ＮＣＬ８〜１２はＯ含有量が５０ｐｐｍを超えるステン
レス鋼を用いたために、溶接金属のＯ含有量が高く、溶
接金属の介在物量が増加することによって、容器の圧力
が高くなっているまた、比較例に１３〜１５は、ステン
レス鋼のＯ含有量が５０ｐｐｍ以下、且つ、フラックス
添加量が１，０〜５．０％であり、溶接金属のＯ含有量
は低いものの、Ｓ含有量がｏ、 ０１０ ｉＩ＋％を超
えるために、溶接金属の介在物量が増加し、容器の圧力
が高くなっている。
〜２２は、Ｏ：５０ｐｐｍ以下、Ｓ ： ０．０１０
ｉ＋ｔ％以下であり、本発明鋼のワイヤのステンレス鋼
を用いている。比較例Ｎ１１１６．１９．２０は、フラ
ックス添加量が１． Ｏｌｉｔ％未満であるため、ヒー
ト面のスラグ生成量が少なく、溶接金属のＯ含有量が高
く、溶接金属の介在物量が増加することによって、容器
の圧力は高くなっている。比較例ＮＣＬ１７．１８．２
１．２２は、フラックス添加量が５．０％を超えるため
に、溶接金属にスラグが残存し、その介在物量が増加す
ることによって、容器の圧力が高くなっている。比較例
ＮＣＬ８〜１２はＯ含有量が５０ｐｐｍを超えるステン
レス鋼を用いたために、溶接金属のＯ含有量が高く、溶
接金属の介在物量が増加することによって、容器の圧力
が高くなっているまた、比較例に１３〜１５は、ステン
レス鋼のＯ含有量が５０ｐｐｍ以下、且つ、フラックス
添加量が１，０〜５．０％であり、溶接金属のＯ含有量
は低いものの、Ｓ含有量がｏ、 ０１０ ｉＩ＋％を超
えるために、溶接金属の介在物量が増加し、容器の圧力
が高くなっている。
これに対して、本発明鋼Ｉ！１１〜７からなるワイヤは
、Ｏ：５０１）Ｉ）ｍ、Ｓ：０．０１０ｉ１ｔ％以下含
有するステンレス鋼を外皮とし、フラックス充填率が１
．０〜５．０％の範囲であるため、溶接金属の介在物量
が少なく、容器の圧力は低かった。
、Ｏ：５０１）Ｉ）ｍ、Ｓ：０．０１０ｉ１ｔ％以下含
有するステンレス鋼を外皮とし、フラックス充填率が１
．０〜５．０％の範囲であるため、溶接金属の介在物量
が少なく、容器の圧力は低かった。
このように、本発明のＴＪＧ溶接用フラックス複合ワイ
ヤは、比較鋼からなるＴＩＧ溶接用フラックス複合ワイ
ヤに比べて、溶接金属の介在物が少なく、また、ガス放
出量が小さく、ｉｏ’ｐａＪａ下の真空か得られること
が確認された。
ヤは、比較鋼からなるＴＩＧ溶接用フラックス複合ワイ
ヤに比べて、溶接金属の介在物が少なく、また、ガス放
出量が小さく、ｉｏ’ｐａＪａ下の真空か得られること
が確認された。
以上説明したように、この発明によって極高真空機器を
構成すれば、溶接金属の介在物か少ないため、溶接金属
から放出されるガスを極めて低減することが可能となり
、真空機器の性能を著しく向上させることができる産業
上有用な効果かもたらされる。
構成すれば、溶接金属の介在物か少ないため、溶接金属
から放出されるガスを極めて低減することが可能となり
、真空機器の性能を著しく向上させることができる産業
上有用な効果かもたらされる。
第１図はＴｒＧ溶接における開先形状を示す正面図、第
２図は溶接要領を示す正面図、第３図はワイヤのステン
レス鋼のＯおよびＳの含有量と溶接金属の介在物量との
関係を示したグラフ、第４図はワイヤへのフラックス添
加量と溶接金属の介在物量との関係を示すグラフである
。図面において、 １−ＴＩＧトーチ、 ２−電極、 ３、−アーク、 ４、−ワイヤ、 ５−母材、 ６−１溶接金属。
２図は溶接要領を示す正面図、第３図はワイヤのステン
レス鋼のＯおよびＳの含有量と溶接金属の介在物量との
関係を示したグラフ、第４図はワイヤへのフラックス添
加量と溶接金属の介在物量との関係を示すグラフである
。図面において、 １−ＴＩＧトーチ、 ２−電極、 ３、−アーク、 ４、−ワイヤ、 ５−母材、 ６−１溶接金属。
Claims (1)
- １ 含有する成分のうち、Ｓ含有量を０．０１０１％以
下、Ｏ含有量を５０ｐｐｍ以下に限定したオーステナイ
ト系ステンレス鋼からなるワイヤと、スラグ形成物質お
よびアーク安定剤からなり、ワイヤ全重量に対する重量
比で１．０％以上５．０％以下の量のフラックスとから
なることを特徴とする極高真空機器用オーステナイト系
ステンレス鋼のＴＩＧ溶接用フラックス複合ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5447290A JPH03258485A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用フラツクス複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5447290A JPH03258485A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用フラツクス複合ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03258485A true JPH03258485A (ja) | 1991-11-18 |
Family
ID=12971619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5447290A Pending JPH03258485A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用フラツクス複合ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03258485A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07290279A (ja) * | 1994-04-25 | 1995-11-07 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼フラックス入りワイヤ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61176492A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-08 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼溶接用フラツクスコア−ドワイヤ |
-
1990
- 1990-03-06 JP JP5447290A patent/JPH03258485A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61176492A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-08 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼溶接用フラツクスコア−ドワイヤ |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07290279A (ja) * | 1994-04-25 | 1995-11-07 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼フラックス入りワイヤ |
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