JPH03240753A - メタクリル酸エステルの製造方法 - Google Patents
メタクリル酸エステルの製造方法Info
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- JPH03240753A JPH03240753A JP3904690A JP3904690A JPH03240753A JP H03240753 A JPH03240753 A JP H03240753A JP 3904690 A JP3904690 A JP 3904690A JP 3904690 A JP3904690 A JP 3904690A JP H03240753 A JPH03240753 A JP H03240753A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、メタクリル酸エステルの製造方法に関し、さ
らに詳しくは、イソブチレンまたはtertブチルアル
コールを酸化してメタクロレインを合成し、このメタク
ロレインを酸化してメタクリル酸を合成するプロセスに
おいて得られるメタクリル酸水溶液からメタクリル酸エ
ステルを効率良く製造する方法に関する。
らに詳しくは、イソブチレンまたはtertブチルアル
コールを酸化してメタクロレインを合成し、このメタク
ロレインを酸化してメタクリル酸を合成するプロセスに
おいて得られるメタクリル酸水溶液からメタクリル酸エ
ステルを効率良く製造する方法に関する。
イソブチレンまたはtert−ブチルアルコールを接触
気相酸化してメタクロレインを合或し、このメタクロレ
インを接触気相酸化してメタクリル酸を合成するプロセ
スにおいては、多量の水を含有するメタクリル酸水溶液
が得られる。メタクリル酸は、メタクリル酸メチル等の
合成原料として用いられるが、エステル化の前に、この
メタクリル酸水溶液から水が除去される。
気相酸化してメタクロレインを合或し、このメタクロレ
インを接触気相酸化してメタクリル酸を合成するプロセ
スにおいては、多量の水を含有するメタクリル酸水溶液
が得られる。メタクリル酸は、メタクリル酸メチル等の
合成原料として用いられるが、エステル化の前に、この
メタクリル酸水溶液から水が除去される。
メタクリル酸水溶液から水を除去してメタクリル酸を得
る方法としては、抽出法がエネルギー的に有利であるこ
とから主流となっている。しかし、抽出法にも改良の余
地がある。
る方法としては、抽出法がエネルギー的に有利であるこ
とから主流となっている。しかし、抽出法にも改良の余
地がある。
例えば、炭化水素を抽剤として用いる方法〔特開昭56
−110642号参照〕では、メタクリル酸の分配係数
が小さいために、抽剤を多量に必要とし、かつ抽出装置
の規模が大きくなる。
−110642号参照〕では、メタクリル酸の分配係数
が小さいために、抽剤を多量に必要とし、かつ抽出装置
の規模が大きくなる。
メタクリル酸の分配係数を大きくするために、炭化水素
にケトンを混合することが検討されている〔特開昭53
−71011号〕。しかし、ケトンを用いると、油層へ
水が同伴され、水層へ抽剤が同伴され、抽剤の損失が生
じる。
にケトンを混合することが検討されている〔特開昭53
−71011号〕。しかし、ケトンを用いると、油層へ
水が同伴され、水層へ抽剤が同伴され、抽剤の損失が生
じる。
さらに、酢酸エステル及び直鎖炭化水素で抽出する2段
抽出方法が提案されている〔特開昭62−153242
号〕。しかし、この方法では、プロセスが複雑化するば
かりでなく、抽剤、不純物除去のための後処理を必要と
する。
抽出方法が提案されている〔特開昭62−153242
号〕。しかし、この方法では、プロセスが複雑化するば
かりでなく、抽剤、不純物除去のための後処理を必要と
する。
本発明の目的は、より簡単な方法で、抽出に付すべきメ
タクリル酸水溶液の量を低減して抽剤の必要量を減少す
ることができる、効率的なメタクリル酸エステルの製造
方法を提供することにある。
タクリル酸水溶液の量を低減して抽剤の必要量を減少す
ることができる、効率的なメタクリル酸エステルの製造
方法を提供することにある。
本発明は、メタクリル酸水溶液を冷却して水層と油層と
に分離し、水層は抽出して、メタクリル酸を含む抽出液
を得、この抽出液と油層とをエステル化工程に付すこと
を特徴とするメタクリル酸エステルの製造方法に関する
。
に分離し、水層は抽出して、メタクリル酸を含む抽出液
を得、この抽出液と油層とをエステル化工程に付すこと
を特徴とするメタクリル酸エステルの製造方法に関する
。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明において冷却に付される「メタクリル酸水溶液」
は、イソブチレンまたはtert−ブチルアルコールを
接触気相酸化してメタクロレインを合成し、このメタク
ロレインを接触気相酸化してメタクリル酸を合成するプ
ロセスにおいて得られる水及びメタクリル酸を主成分と
して含有する水溶液である。
は、イソブチレンまたはtert−ブチルアルコールを
接触気相酸化してメタクロレインを合成し、このメタク
ロレインを接触気相酸化してメタクリル酸を合成するプ
ロセスにおいて得られる水及びメタクリル酸を主成分と
して含有する水溶液である。
イソブチレンまたはtert−ブチルアルコール及びメ
タクロレインの接触気相酸化法等には特に限定はなく、
公知のどのような方法によって得られたメタクリル酸水
溶液であっても、本発明の方法を適用することができる
。公知方法の例として、石油学会誌31、(4)、19
88に記載の方法を挙げることができる。
タクロレインの接触気相酸化法等には特に限定はなく、
公知のどのような方法によって得られたメタクリル酸水
溶液であっても、本発明の方法を適用することができる
。公知方法の例として、石油学会誌31、(4)、19
88に記載の方法を挙げることができる。
メタクリル酸合成プロセスにおいて得られるメタクリル
酸水溶液は、一般に、メタクリル酸を約5〜50%含有
する。
酸水溶液は、一般に、メタクリル酸を約5〜50%含有
する。
また、メタクリル酸合成プロセスにおいて得られるメタ
クリル酸水溶液は、少量の酢酸を含有する。ただし、酢
酸の濃度は、4wt%未満、好ましくは2wt%以下で
あることが、メタクリル酸水溶液を冷却した際の2層分
離を容易にするために好ましい。
クリル酸水溶液は、少量の酢酸を含有する。ただし、酢
酸の濃度は、4wt%未満、好ましくは2wt%以下で
あることが、メタクリル酸水溶液を冷却した際の2層分
離を容易にするために好ましい。
メタクリル酸水溶液の冷却は、−5〜lO℃、好ましく
は0〜7℃とすることが、油水の分離を明確にし、かつ
水層または油層の固化を防止するという観点から好まし
い。
は0〜7℃とすることが、油水の分離を明確にし、かつ
水層または油層の固化を防止するという観点から好まし
い。
以下本発明の方法を第1図に基いて説明する。
メタクリル酸合成プロセスにおいて得られたメタクリル
酸水溶液(丁)は、熱交換器(Inで冷却する。
酸水溶液(丁)は、熱交換器(Inで冷却する。
次いで冷却された水溶液をデカンタ−(121に導入す
る。デカンタ−(12!l内で分離した水層(2)及び
油層(3)をそれぞれ系外へ導く。デカンタ−(12)
内での滞留時間は、冷却温度及びデカンタ−の規模にも
よるが、例えば約1〜60分とすることが適当である。
る。デカンタ−(12!l内で分離した水層(2)及び
油層(3)をそれぞれ系外へ導く。デカンタ−(12)
内での滞留時間は、冷却温度及びデカンタ−の規模にも
よるが、例えば約1〜60分とすることが適当である。
水層(2)には、メタクリル酸水溶液(1)より多量の
水と少量のメタクリル酸が含有される。一方、油層(3
)には、メタクリル酸水溶液(1)より多量のメタクリ
ル酸と少量の水が含有される。
水と少量のメタクリル酸が含有される。一方、油層(3
)には、メタクリル酸水溶液(1)より多量のメタクリ
ル酸と少量の水が含有される。
水層(2)のメタクリル酸含有率は、一般に15〜30
wt%であり、油層(3)のメタクリル酸含有率は、一
般に55〜80wt%である。
wt%であり、油層(3)のメタクリル酸含有率は、一
般に55〜80wt%である。
水層(2)は、公知の方法で抽出する。水層(2)は抽
出器(13)へ導入され抽剤(4)で抽出される。抽剤
としては、脂肪族炭化水素(例えば、ヘキサン、ヘプタ
ン)、芳香族炭化水素(例えば、トルエン、ベンゼン)
、ケトン(例えば、メチルエチルケトン、メチルイソブ
チルケトン)、アルデヒド(例えば、ベンズアルデヒド
)等が適切である。特に、水分除去及び抽剤損失を考慮
すると芳香族炭化水素が望ましい。
出器(13)へ導入され抽剤(4)で抽出される。抽剤
としては、脂肪族炭化水素(例えば、ヘキサン、ヘプタ
ン)、芳香族炭化水素(例えば、トルエン、ベンゼン)
、ケトン(例えば、メチルエチルケトン、メチルイソブ
チルケトン)、アルデヒド(例えば、ベンズアルデヒド
)等が適切である。特に、水分除去及び抽剤損失を考慮
すると芳香族炭化水素が望ましい。
抽出器(13) 4を水層(2)と抽剤層(油層)(4
)とが効率的に接触する構造がよい。このような観点か
ら、抽出器(13)としては、向流多段抽出塔、ミキサ
ー・セトラー等を用いることが望ましい。
)とが効率的に接触する構造がよい。このような観点か
ら、抽出器(13)としては、向流多段抽出塔、ミキサ
ー・セトラー等を用いることが望ましい。
抽剤量は、水層(2)中のメタクリル酸含有率、抽出器
(13)の形式、操作温度等により異なるが、例えば水
層(2)量に対して重量比で0.1〜10倍、好ましく
は0.2〜5倍とすることが適当である。また抽出器(
13)の操作温度は、0〜80°C1好ましくは20〜
60’Cとすることが望ましい。
(13)の形式、操作温度等により異なるが、例えば水
層(2)量に対して重量比で0.1〜10倍、好ましく
は0.2〜5倍とすることが適当である。また抽出器(
13)の操作温度は、0〜80°C1好ましくは20〜
60’Cとすることが望ましい。
得られた水層(抽残層)(6)は、必要によりアルカリ
処理等を施した後、排水する。
処理等を施した後、排水する。
一方、得られた抽出液(5)は、抽剤及びメタクリル酸
を含有し、そのままエステル化反応槽(141へ供給さ
れる。あるいは必要により、抽剤を蒸留等により分離し
てメタクリル酸を得、このメタクリル酸をエステル化反
応槽圓へ供給することもできる。
を含有し、そのままエステル化反応槽(141へ供給さ
れる。あるいは必要により、抽剤を蒸留等により分離し
てメタクリル酸を得、このメタクリル酸をエステル化反
応槽圓へ供給することもできる。
一方、デカンタ−(1211で得た油層(3)もエステ
ル化反応槽(1(1)へ供給される。
ル化反応槽(1(1)へ供給される。
油層(3)と抽出液(5)は、別々にエステル化反応槽
(l□□□へ供給しても良いし、あるいは合流した後に
エステル化反応槽(14)へ供給しても良い。
(l□□□へ供給しても良いし、あるいは合流した後に
エステル化反応槽(14)へ供給しても良い。
メタクリル酸のエステル化反応は、公知の方法で行うこ
とができる。例えば、特開昭58−77845号に記載
されている方法を用いることができる。
とができる。例えば、特開昭58−77845号に記載
されている方法を用いることができる。
エステル化反応槽(14)としては、例えば、攪拌槽型
、固定床型等を用いることができ、特に形状を限定しな
い。
、固定床型等を用いることができ、特に形状を限定しな
い。
エステル化反応槽(圓には、油層(3)と抽出液(5)
以外にアルコール(7)が供給される。アルコールとし
ては、例えばメタノール、エタノール、n−プロピルア
ルコール、イソプロピルアルコール、n−ブチルアルコ
ール、イソブチルアルコール等の炭素数4以下のアルコ
ールを用いることが好ましい。
以外にアルコール(7)が供給される。アルコールとし
ては、例えばメタノール、エタノール、n−プロピルア
ルコール、イソプロピルアルコール、n−ブチルアルコ
ール、イソブチルアルコール等の炭素数4以下のアルコ
ールを用いることが好ましい。
アルコール量は、メタクリル酸1モル当たり0.5〜1
0モル、好ましくは1〜5モルの範囲とすることが適当
でる。
0モル、好ましくは1〜5モルの範囲とすることが適当
でる。
さらに、反応槽(14)には触媒を共存させる。触媒と
しては、例えば硫酸、p−トルエンスルホン酸、カチオ
ン型イオン交換樹脂、イオン交換膜等を用いることがで
きる。
しては、例えば硫酸、p−トルエンスルホン酸、カチオ
ン型イオン交換樹脂、イオン交換膜等を用いることがで
きる。
エステル化反応条件は、例えば、温度を20〜120℃
、圧力をO〜5kg/crjG、接触時間を109〜1
0時間とすることが適当である。
、圧力をO〜5kg/crjG、接触時間を109〜1
0時間とすることが適当である。
エステル化反応槽(7)からは、メタクリル酸エステル
、未反応メタクリル酸、水等を含有する反応生成物(8
)が得られる。反応生成物(8)は、精製塔(15)に
導かれ、未反応メタクリル酸溶液(lO)とメタクリル
酸エステル水溶液(9)に分離される。分離のための蒸
留条件は、エステルの種類にもよるが、例えば、l O
O〜760n+mHg、基低温度30〜140℃とする
ことが好ましい。メタクリル酸エステル水溶液(9)は
、例えばデカンタ−(図示せず)により水層と油層に分
離され、油層には一般に、メタクリル酸エステルが約4
0〜90wt%含有される。必要であれば、この油層を
水にて抽出し、不純物を除去して精製メタクリル酸エス
テルを得ることもできる。
、未反応メタクリル酸、水等を含有する反応生成物(8
)が得られる。反応生成物(8)は、精製塔(15)に
導かれ、未反応メタクリル酸溶液(lO)とメタクリル
酸エステル水溶液(9)に分離される。分離のための蒸
留条件は、エステルの種類にもよるが、例えば、l O
O〜760n+mHg、基低温度30〜140℃とする
ことが好ましい。メタクリル酸エステル水溶液(9)は
、例えばデカンタ−(図示せず)により水層と油層に分
離され、油層には一般に、メタクリル酸エステルが約4
0〜90wt%含有される。必要であれば、この油層を
水にて抽出し、不純物を除去して精製メタクリル酸エス
テルを得ることもできる。
一方、精製塔(19で回収された未反応メタクリル酸(
10)は、収率を向上させる目的で、エステル化工程に
循環される。即ち、未反応メタクリル酸0■は油層(3
)と抽出液(5)とともに、エステル化反応槽(7)に
供給される。
10)は、収率を向上させる目的で、エステル化工程に
循環される。即ち、未反応メタクリル酸0■は油層(3
)と抽出液(5)とともに、エステル化反応槽(7)に
供給される。
本発明によれば、メタクリル酸合成プロセスで得られる
メタクリル酸水溶液を冷却し、層分離するという簡単な
方法により、抽出に付すべきメタクリル酸水溶液(水層
(2))の量を低減することができる。その結果、抽剤
の必要量を減少することができ、かつ抽出器の規模も縮
小することができる。よって、本発明の方法よれば、メ
タクリル酸エステルをより効率的に製造することができ
る。
メタクリル酸水溶液を冷却し、層分離するという簡単な
方法により、抽出に付すべきメタクリル酸水溶液(水層
(2))の量を低減することができる。その結果、抽剤
の必要量を減少することができ、かつ抽出器の規模も縮
小することができる。よって、本発明の方法よれば、メ
タクリル酸エステルをより効率的に製造することができ
る。
実施例 l
下記組成のメタクリル酸水溶液100gをサンプル管に
導入し、6℃恒温水槽中で10分間放置した。
導入し、6℃恒温水槽中で10分間放置した。
メタクリル酸 35.4 w t%
酢酸 1.6 W t%
水 63. Ow t%放置後、液
は以下の組成を有する6、2層に分離した。
は以下の組成を有する6、2層に分離した。
上層 68.4
メタクリル酸
酢酸
水
工」1−二LL」LL
メタクリル酸 57.6 w t%
酢酸 l、6wt%
水 40.8 w t%得られた上
層と同組成の液体を抽出塔の塔上部より供給し、トルエ
ンを基低部より供給した。抽出塔には、ガラス製多段向
流抽出装置(内径25mm、長さ1.000+nm、多
孔板上下攪拌式)を用い、ジャケットにより操作温度を
400Cとした。
層と同組成の液体を抽出塔の塔上部より供給し、トルエ
ンを基低部より供給した。抽出塔には、ガラス製多段向
流抽出装置(内径25mm、長さ1.000+nm、多
孔板上下攪拌式)を用い、ジャケットにより操作温度を
400Cとした。
メタクリル酸水溶液(上層液)68.4gに対してトル
エンを27gの割合で供給することにより、抽残層(水
層)中のメタクリル酸を0.5 w t%以下とするこ
とができた。尚、抽出塔における流量は、メタクリル酸
水溶液(上層液)を68.4g15分間とし、トルエン
を27g15分間とした。
エンを27gの割合で供給することにより、抽残層(水
層)中のメタクリル酸を0.5 w t%以下とするこ
とができた。尚、抽出塔における流量は、メタクリル酸
水溶液(上層液)を68.4g15分間とし、トルエン
を27g15分間とした。
2 5、 1 w t %
1、6 w t %
7 3、2 w t %
尚、抽出塔の理論段数は5段とした。
抽出塔塔頂より得られる抽出層(油層)の流量は44.
4 g / 5分間であり、また抽残層(水層)は51
.0g15分間であり、組成はそれぞれ以下のとおりで
あった。
4 g / 5分間であり、また抽残層(水層)は51
.0g15分間であり、組成はそれぞれ以下のとおりで
あった。
抽出層(油層)
メタクリル酸 38. Ow t%酢酸
微量 水 1.2 w t%トルエ
ン 60.8 w t%抽残層(水層) メタクリル酸 0.5 w t%酢酸
2.0 w t%水 97
.4 w t%トルエン 微量 上記組成の抽出層44.4 gを冷却分離により得た下
層31.6 gと合わせエステル化反応槽へ導いた。さ
らに、エステル化反応後の精製塔基低液として回収した
下記組成の未反応メタクリル酸溶液15、7 gも反応
槽へ導いた。
微量 水 1.2 w t%トルエ
ン 60.8 w t%抽残層(水層) メタクリル酸 0.5 w t%酢酸
2.0 w t%水 97
.4 w t%トルエン 微量 上記組成の抽出層44.4 gを冷却分離により得た下
層31.6 gと合わせエステル化反応槽へ導いた。さ
らに、エステル化反応後の精製塔基低液として回収した
下記組成の未反応メタクリル酸溶液15、7 gも反応
槽へ導いた。
メタクリル酸 66.7 w t%メタク
リル酸メチル 18.0 w t%、トルエン
15.1 w t%水、メタノール
微量 エステル化反応槽には冷却管、温度計、攪拌羽根を付備
した200−四ツロフラスコを用いた。
リル酸メチル 18.0 w t%、トルエン
15.1 w t%水、メタノール
微量 エステル化反応槽には冷却管、温度計、攪拌羽根を付備
した200−四ツロフラスコを用いた。
反応液91.7 g (44,4g + 31.6 g
+ 15.7 g )に加え、メタノールを16.9
g、重合防止剤としてハイドロキノン0.45 gを添
加した。触媒としてオルガノ製アンバーライトIR−1
20B(H”型)を38g使用し、反応温度83℃にて
反応した。
+ 15.7 g )に加え、メタノールを16.9
g、重合防止剤としてハイドロキノン0.45 gを添
加した。触媒としてオルガノ製アンバーライトIR−1
20B(H”型)を38g使用し、反応温度83℃にて
反応した。
反応が平衡に到達するまでに6時間要し、その転化率は
70%であった。尚、転化率(%)は、エステル化反応
物中のメタクリル酸(MAA)及びメタクリル酸メチル
(MMA’)の濃度から、次式にて求めた。
70%であった。尚、転化率(%)は、エステル化反応
物中のメタクリル酸(MAA)及びメタクリル酸メチル
(MMA’)の濃度から、次式にて求めた。
得られた生成物の組成は以下のとおりである。
メタクリル酸 12.5 w t%メタ
クリル酸メチル 36.6 w t%水
18.6 w t%
酢酸メチル 微量 トルエン 27.0 w t%メタ
ノール 4.8 w t%この生成
物108gを200dフラスコを釜として、蒸留を行っ
た。精留部には内径12mm、長さ150mmのガラス
管を用いた。条件は常圧、基低98℃、塔頂72℃であ
った。塔頂よりメタクリル酸メチルを主成分とする混合
物が2層分離して得られた。上層(油層)にはメタクリ
ル酸メチル54.5 w t%が含有された溶液65.
.6gが得られた。
クリル酸メチル 36.6 w t%水
18.6 w t%
酢酸メチル 微量 トルエン 27.0 w t%メタ
ノール 4.8 w t%この生成
物108gを200dフラスコを釜として、蒸留を行っ
た。精留部には内径12mm、長さ150mmのガラス
管を用いた。条件は常圧、基低98℃、塔頂72℃であ
った。塔頂よりメタクリル酸メチルを主成分とする混合
物が2層分離して得られた。上層(油層)にはメタクリ
ル酸メチル54.5 w t%が含有された溶液65.
.6gが得られた。
基低液は重合物を除去し、エステル化反応槽へ循環した
。
。
比較例1
実施例1と同様の組成を有するメタクリル酸水溶液lo
ngを抽出塔にて抽出した。メタクリル酸水溶液100
gに対してトルエンを37gの割合で供給することによ
り、抽残層(水層)中のメタクリル酸を0.5 W t
%以下とすることができた。
ngを抽出塔にて抽出した。メタクリル酸水溶液100
gに対してトルエンを37gの割合で供給することによ
り、抽残層(水層)中のメタクリル酸を0.5 W t
%以下とすることができた。
尚、抽出塔における流量は、メタクリル酸水溶液(上層
液)を100g15分間とし、トルエンを37 g15
分間とした。
液)を100g15分間とし、トルエンを37 g15
分間とした。
尚、抽出塔の理論段数は5段とした。
抽出塔塔頂より得られる抽出層(油層)の流量は73.
1g15分間であり、また抽残層(水層)は63.9g
15分間であり、組成はそれぞれ以下のとおりであった
。
1g15分間であり、また抽残層(水層)は63.9g
15分間であり、組成はそれぞれ以下のとおりであった
。
抽出層
メタクリル酸 48.0 w t%酢酸
微量 水 1.4 w t
%トルエン 50.6 w 1%この抽
出層73.1 gを、エステル化反応槽へ導いた。さら
に、エステル化反応後の精製塔塔低液として回収した下
記組成の未反応メタクリル酸溶液13.1 gも反応槽
へ導いた。
微量 水 1.4 w t
%トルエン 50.6 w 1%この抽
出層73.1 gを、エステル化反応槽へ導いた。さら
に、エステル化反応後の精製塔塔低液として回収した下
記組成の未反応メタクリル酸溶液13.1 gも反応槽
へ導いた。
メタクリル酸 53.4 w t%メタクリ
ル酸メチル 22.1 w t%トルエン
23.7 w t%上記の成分以外にメタノー
ルを15.6 gと重合防止剤としてハイドロキノン0
.42 gを添加した。
ル酸メチル 22.1 w t%トルエン
23.7 w t%上記の成分以外にメタノー
ルを15.6 gと重合防止剤としてハイドロキノン0
.42 gを添加した。
実施例1と同一条件で反応した結果、平衡に到達するの
に6時間を要し、その転化率は79%であった。生成物
の組成は以下のとおりである。
に6時間を要し、その転化率は79%であった。生成物
の組成は以下のとおりである。
メタクリル酸 29.5 w t%メタクリ
ル酸メチル 31.5 w t%水
6.1 w t%酢酸メチル
微量 トルエン 30.4 w t%メタノー
ル 2.5 w t%生成物101gを実
施例1と同様に蒸留し、塔低液はエステル化反応槽ヘリ
サイクルし、塔頂物は2液層で得た。塔頂物の上層74
.7g中にはメタクリル酸メチルが50..3wt%含
有されていた。
ル酸メチル 31.5 w t%水
6.1 w t%酢酸メチル
微量 トルエン 30.4 w t%メタノー
ル 2.5 w t%生成物101gを実
施例1と同様に蒸留し、塔低液はエステル化反応槽ヘリ
サイクルし、塔頂物は2液層で得た。塔頂物の上層74
.7g中にはメタクリル酸メチルが50..3wt%含
有されていた。
実施例1及び比較例1の結果から明らかなように、実施
例1におけるトルエンの使用量が、比較例のそれの約7
割であっにもかかわらず、エステル化反応は、はぼ同等
に進行し、メタクリル酸メチルの収量もほぼ同等であっ
た。
例1におけるトルエンの使用量が、比較例のそれの約7
割であっにもかかわらず、エステル化反応は、はぼ同等
に進行し、メタクリル酸メチルの収量もほぼ同等であっ
た。
実施例 2
下記組成を有するメタクリル酸水溶液100gを2℃に
て20分間放置し、2層に分離した。
て20分間放置し、2層に分離した。
メタクリル酸 40.7 w 4%メタクロ
レイン 1.2 w t%酢酸
1.7 w t%水
56.4 w t%2層分離の結果、水層が
54.6g、油層が45.4g得られ、その組成はそれ
ぞれ以下のとおりである。
レイン 1.2 w t%酢酸
1.7 w t%水
56.4 w t%2層分離の結果、水層が
54.6g、油層が45.4g得られ、その組成はそれ
ぞれ以下のとおりである。
水屋
メタクリル酸 24.2 w 4%メタクロ
レイン 0.5 w t%酢酸
2. Ow t%水
73.3 w t%隻屋 メタクリル酸 60.6 w 4%メタクロ
レイン 2.6 w t%酢酸
1.3 w t%水
35.5 w t%水層を実施例1と同様に
抽出した。水層54.6gに対してトルエンを20.0
gの割合で供給することにより、抽残層(水層)中の
メタクリル酸を0、5 w t%以下とすることができ
た。尚、抽出塔における流量は、水層(上層液)を54
.6 g / 5分間とし、トルエンを20.0g15
分間とした。
レイン 0.5 w t%酢酸
2. Ow t%水
73.3 w t%隻屋 メタクリル酸 60.6 w 4%メタクロ
レイン 2.6 w t%酢酸
1.3 w t%水
35.5 w t%水層を実施例1と同様に
抽出した。水層54.6gに対してトルエンを20.0
gの割合で供給することにより、抽残層(水層)中の
メタクリル酸を0、5 w t%以下とすることができ
た。尚、抽出塔における流量は、水層(上層液)を54
.6 g / 5分間とし、トルエンを20.0g15
分間とした。
抽層の流量は33.7 g / 5分間であり、その組
成は以下のとおりである。
成は以下のとおりである。
メタクリル酸 3 B、 6 w t%トル
エン 59.3 w 1%この抽層33
.7gを上記冷却2層分離により得られた油層45.4
gと、エステル化生成物を蒸留して得た塔低液である
エステル化未反応メタクリル酸溶液(メタクリル酸含有
率ニア6.6wt%)20゜5gと合わせてエステル化
反応槽へ導入した。エステル化反応槽へはメタノールを
21.3g、ハイドロキノン0.5gを添加し、実施例
1と同様の条件で反応した。約10時間で平衡に到達し
、その転化率は63%であった。生成物の組成は以下の
通りである。
エン 59.3 w 1%この抽層33
.7gを上記冷却2層分離により得られた油層45.4
gと、エステル化生成物を蒸留して得た塔低液である
エステル化未反応メタクリル酸溶液(メタクリル酸含有
率ニア6.6wt%)20゜5gと合わせてエステル化
反応槽へ導入した。エステル化反応槽へはメタノールを
21.3g、ハイドロキノン0.5gを添加し、実施例
1と同様の条件で反応した。約10時間で平衡に到達し
、その転化率は63%であった。生成物の組成は以下の
通りである。
メタクリル酸 17.2 w t%メタクリ
ル酸メチル 36.3 w t%水
20. Ow t%トルエン
l 8.2 w t%メタノール
6.4 w t%エステル化反応生成物120g
を蒸留し、塔低液はエステル化槽ヘリサイクルし、塔頂
物は2液層に分離した。塔頂物の上層は68.8 gあ
り、その中にはメタクリル酸メチルが63.2 w t
%金含有れていた。
ル酸メチル 36.3 w t%水
20. Ow t%トルエン
l 8.2 w t%メタノール
6.4 w t%エステル化反応生成物120g
を蒸留し、塔低液はエステル化槽ヘリサイクルし、塔頂
物は2液層に分離した。塔頂物の上層は68.8 gあ
り、その中にはメタクリル酸メチルが63.2 w t
%金含有れていた。
比較例2
実施例2と同様の組成を有するメタクリル酸水溶液10
0gを抽出塔にて抽出した。メタクリル酸水溶液100
gに対してトルエンを34gの割合で供給することによ
り、抽残層(水層)中のメタクリル酸を0.5 w t
%以下とすることができた。
0gを抽出塔にて抽出した。メタクリル酸水溶液100
gに対してトルエンを34gの割合で供給することによ
り、抽残層(水層)中のメタクリル酸を0.5 w t
%以下とすることができた。
尚、抽出塔における流量は、メタクリル酸水溶液(上層
液)を100g15分間とし、トルエンを34g15分
間とした。
液)を100g15分間とし、トルエンを34g15分
間とした。
尚、抽出塔の理論段数は5段とした。
抽出塔塔頂より得られる抽出層(油層)の流量は76.
8 g / 5分間であり、また抽残層(水層)は57
.2 g / 5分間であり、組成はそれぞれ以下のと
おりであった。
8 g / 5分間であり、また抽残層(水層)は57
.2 g / 5分間であり、組成はそれぞれ以下のと
おりであった。
抽出層
メタクリル酸 52.5 w t%酢酸
微量 水 1.6 w t
%メタクロレイン 1.4 w t%トルエ
ン 44.3 w t%この抽出層76
.8 gを、エステル化反応槽へ導いた。さらに、エス
テル化反応後の精製塔基低液として回収した下記組成の
未反応メタクリル酸溶液12.8 gも反応槽へ導いた
。
微量 水 1.6 w t
%メタクロレイン 1.4 w t%トルエ
ン 44.3 w t%この抽出層76
.8 gを、エステル化反応槽へ導いた。さらに、エス
テル化反応後の精製塔基低液として回収した下記組成の
未反応メタクリル酸溶液12.8 gも反応槽へ導いた
。
メタクリル酸 54.7 w t%メタクリ
ル酸メチル 21.9 w t%トルエン
23.4 w t%上記の成分以外にメタノー
ルを17.6 gと重合防止剤としてハイドロキノン0
.50 gを添加した。
ル酸メチル 21.9 w t%トルエン
23.4 w t%上記の成分以外にメタノー
ルを17.6 gと重合防止剤としてハイドロキノン0
.50 gを添加した。
実施例2と同一条件で反応した結果、平衡に到達するの
に10時間を要し、その転化率は78%であった。生成
物の組成は以下のとおりである。
に10時間を要し、その転化率は78%であった。生成
物の組成は以下のとおりである。
メタクリル酸 9.7 w t%メタクリ
ル酸メチル 42.7 w t%水
8.4 w t%酢酸メチル
微量 一ルエン 34.5 w t%メタノー
ル 3.5 w t%生生成107.1
gを実施例2と同様に蒸留し、塔低液はエステル化反応
槽ヘリサイクルし、塔頂物は2液層で得た。塔頂物の上
層78.5 g中にはメタクリル酸メチルが53.9
w t%金含有れていた。
ル酸メチル 42.7 w t%水
8.4 w t%酢酸メチル
微量 一ルエン 34.5 w t%メタノー
ル 3.5 w t%生生成107.1
gを実施例2と同様に蒸留し、塔低液はエステル化反応
槽ヘリサイクルし、塔頂物は2液層で得た。塔頂物の上
層78.5 g中にはメタクリル酸メチルが53.9
w t%金含有れていた。
実施例2及び比較例2の結果から明らかなように、実施
例2におけるトルエンの使用量が、比較例のそれの約6
割であっにもかかわらず、エステル化反応は、はぼ同等
に進行し、メタクリル酸メチルの収量もほぼ同等であっ
た。
例2におけるトルエンの使用量が、比較例のそれの約6
割であっにもかかわらず、エステル化反応は、はぼ同等
に進行し、メタクリル酸メチルの収量もほぼ同等であっ
た。
実施例 3
実施例1において得られた抽出液とデカンタ−下層液と
を合わせて得られたメタクリル酸溶液76.0gを、2
6.4gのイソブチルアルコールを用いてエステル化し
た。尚、メタクリル酸溶液の組成は以下の通りである。
を合わせて得られたメタクリル酸溶液76.0gを、2
6.4gのイソブチルアルコールを用いてエステル化し
た。尚、メタクリル酸溶液の組成は以下の通りである。
メタクリル酸 46.1 w t%水
17.6 w t%酢酸
微量 トルエン 35.5 w t%エステル
化条件は、温度を80’Cとしたこと以外は実施例1と
同様の条件にした。反応は9時間で平衡となり、転化率
は35.4%であった。反応液103.6 g中には、
メタクリル酸イソブチルが19、7 w t%金含有れ
ていた。
17.6 w t%酢酸
微量 トルエン 35.5 w t%エステル
化条件は、温度を80’Cとしたこと以外は実施例1と
同様の条件にした。反応は9時間で平衡となり、転化率
は35.4%であった。反応液103.6 g中には、
メタクリル酸イソブチルが19、7 w t%金含有れ
ていた。
比較例 3
比較例1において得られた抽出液であるメタクリル酸溶
液73.1 gを、26.5 gのイソブチルアルコー
ルを用いてエステル化した。尚、メタクリル酸溶液の組
成は以下の通りである。
液73.1 gを、26.5 gのイソブチルアルコー
ルを用いてエステル化した。尚、メタクリル酸溶液の組
成は以下の通りである。
メタクリル酸 48.0 w t%水
1.4 w t%トルエ
ン 50.6 W t%エステル化条件
は、実施例3と同様の条件にした。反応は9時間で平衡
となり、転化率は39.0%であった。反応液中には、
メタクリル酸イソブチルが22.4 w t%金含有れ
ていた。
1.4 w t%トルエ
ン 50.6 W t%エステル化条件
は、実施例3と同様の条件にした。反応は9時間で平衡
となり、転化率は39.0%であった。反応液中には、
メタクリル酸イソブチルが22.4 w t%金含有れ
ていた。
実施例 4
実施例2で原料として用いたメタクリル酸水溶液(酢酸
濃度1.7 w t%)を2°Cに保温した状態で酢酸
濃度を徐々に上昇した場合の液状態を観察した。
濃度1.7 w t%)を2°Cに保温した状態で酢酸
濃度を徐々に上昇した場合の液状態を観察した。
酢酸濃度が2wt%、3wt%と上昇するにつれて油及
び水の両層ににごりが生じ、4wt%では懸濁した均一
層となった。
び水の両層ににごりが生じ、4wt%では懸濁した均一
層となった。
第1図は、本発明の詳細な説明するフロー図である。
Claims (4)
- (1)メタクリル酸水溶液を冷却して水層と油層とに分
離し、水層は抽出して、メタクリル酸を含む抽出液を得
、この抽出液と油層とをエステル化工程に付すことを特
徴とするメタクリル酸エステルの製造方法。 - (2)メタクリル酸水溶液の酢酸濃度が4wt%未満で
ある請求項1記載の製造方法。 - (3)メタクリル酸を含む抽出液から抽剤を除去して得
たメタクリル酸と油層とをエステル化工程に付す請求項
1記載の製造方法。 - (4)エステル化工程から得られる反応生成物から回収
した未反応メタクリル酸をエステル化工程へ循環する請
求項1記載の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3904690A JPH03240753A (ja) | 1990-02-19 | 1990-02-19 | メタクリル酸エステルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3904690A JPH03240753A (ja) | 1990-02-19 | 1990-02-19 | メタクリル酸エステルの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03240753A true JPH03240753A (ja) | 1991-10-28 |
Family
ID=12542184
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3904690A Pending JPH03240753A (ja) | 1990-02-19 | 1990-02-19 | メタクリル酸エステルの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03240753A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0921112A1 (de) * | 1997-12-05 | 1999-06-09 | Basf Aktiengesellschaft | Verfahren zur Aufkonzentrierung von Methacrylsäure in wasserhaltigen Lösungen |
JP2005263731A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Mitsubishi Chemicals Corp | (メタ)アクリル酸エステルの製造方法 |
-
1990
- 1990-02-19 JP JP3904690A patent/JPH03240753A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0921112A1 (de) * | 1997-12-05 | 1999-06-09 | Basf Aktiengesellschaft | Verfahren zur Aufkonzentrierung von Methacrylsäure in wasserhaltigen Lösungen |
JP2005263731A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Mitsubishi Chemicals Corp | (メタ)アクリル酸エステルの製造方法 |
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