JPH03211264A - 低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、自動車用鋼板などの表面プロフィル制御が必
要とされる分野で用いる低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法に関する。
要とされる分野で用いる低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法に関する。
〈従来の技術〉
最近、車体の防錆能向上のため、厚目付（目付量４０
ｇ／ａ”以上）の合金化溶融亜鉛めっき（以下、ＧＡと
称することがある）鋼板が、自動車用内板はもちろん外
板にも使用され始め、ＧＡ＃４板に対する品質要求が、
従来の冷延鋼板差に厳しくなりつつある。
ｇ／ａ”以上）の合金化溶融亜鉛めっき（以下、ＧＡと
称することがある）鋼板が、自動車用内板はもちろん外
板にも使用され始め、ＧＡ＃４板に対する品質要求が、
従来の冷延鋼板差に厳しくなりつつある。
種々の品質特性の中で、塗装後鮮映性やプレス時の摺動
性は、鋼板の粗度なと、表面プロフィルに大きく影響さ
れることが知られており、既に、冷延鋼板では、スキン
パス時の表面プロフィル制御による品質向上が図られて
いる。
性は、鋼板の粗度なと、表面プロフィルに大きく影響さ
れることが知られており、既に、冷延鋼板では、スキン
パス時の表面プロフィル制御による品質向上が図られて
いる。
一方、合金化溶融亜鉛めっき鋼板でも、表面プロフィル
制御技術によって品質向上を図る試みがなされている。
制御技術によって品質向上を図る試みがなされている。
一例をあげると、本出願人による特願平１−９８０８８
号および特願平１−９８０８５号がある。 本出願人は
、特願平１−９８０８８号において、スキンバス１回目
にはブライトロールヲ用い、２回目にプロフィル１ＩＩ
ＪａｌＬ、たロールを用いる２回スキンパス法を、また
、特願平１−９８０８５号において、ＧＡ衣表面研摩に
よって平坦化した後、プロフィル制御したロールでスキ
ンパスを行なう方法を提案している。
号および特願平１−９８０８５号がある。 本出願人は
、特願平１−９８０８８号において、スキンバス１回目
にはブライトロールヲ用い、２回目にプロフィル１ＩＩ
ＪａｌＬ、たロールを用いる２回スキンパス法を、また
、特願平１−９８０８５号において、ＧＡ衣表面研摩に
よって平坦化した後、プロフィル制御したロールでスキ
ンパスを行なう方法を提案している。
これらの方法により、ＧＡ錆鋼板、任意に制御された表
面プロフィルを付与できるようになった。
面プロフィルを付与できるようになった。
〈発明が解決しようとする課題〉
上述の如く、冷延鋼板では、表面プロフィルｆｔ１ｌＩ
＃による品質向上が図られており、ＧＡ錆鋼板おいても
、同様の試みがなされている。
＃による品質向上が図られており、ＧＡ錆鋼板おいても
、同様の試みがなされている。
ＧＡ錆鋼板場合、表層のＺｎめっき層が加熱処理（合金
化処理）によってＺｎ−Ｆｅ系の非常に硬い合金層に変
化すると同時に、表面の凹凸、つまり粗度が非常に大き
くなる。 このため、平坦化処理を伴なわない通常のス
キンパスによっては、所定の範囲に制御した表面プロフ
ィルをＧＡ錆鋼板転写することが困難である。 そこで
、上述の従来技術では、合金化終了後に表面平坦化の工
程を加え、表面プロフィル制御を容易ならしめようとし
た。
化処理）によってＺｎ−Ｆｅ系の非常に硬い合金層に変
化すると同時に、表面の凹凸、つまり粗度が非常に大き
くなる。 このため、平坦化処理を伴なわない通常のス
キンパスによっては、所定の範囲に制御した表面プロフ
ィルをＧＡ錆鋼板転写することが困難である。 そこで
、上述の従来技術では、合金化終了後に表面平坦化の工
程を加え、表面プロフィル制御を容易ならしめようとし
た。
一方、本発明は、表面平坦化に対するめっき条件および
合金化条件の影響に着目してなされたものであり、ＧＡ
錆鋼板合金化終了時の表面粗度を小さくする方法に特徴
を有する、スキンパスによる表面プロフィル制御が容易
な低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供を
目的とする。
合金化条件の影響に着目してなされたものであり、ＧＡ
錆鋼板合金化終了時の表面粗度を小さくする方法に特徴
を有する、スキンパスによる表面プロフィル制御が容易
な低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供を
目的とする。
く課題を解決するための手段〉
本発明者らは、ＧＡｐ板の表面プロフィル制御を困難に
している原因が、スキンパス前のＧＡ衣表面つまりめっ
き合金化後の表面が粗いことにあるという認識を基に、
合金化後の表面粗度を小さくするめっきおよび合金化条
件について種々の検討を行い、本発明に至った。
している原因が、スキンパス前のＧＡ衣表面つまりめっ
き合金化後の表面が粗いことにあるという認識を基に、
合金化後の表面粗度を小さくするめっきおよび合金化条
件について種々の検討を行い、本発明に至った。
本発明は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造に際し、め
っき後合金化直前のＡＩｌ冨化屡の量がＡｌ量で０．２
ｇ／１１’以下となるめっきを施した後、５００℃以下
の温度で合金化することを特徴とする低粗度合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものである。
っき後合金化直前のＡＩｌ冨化屡の量がＡｌ量で０．２
ｇ／１１’以下となるめっきを施した後、５００℃以下
の温度で合金化することを特徴とする低粗度合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものである。
以下に、本発明の詳細な説明する。
はじめに、本発明の重要な構成要件であるＡｌ冨化層に
ついて述べる。
ついて述べる。
ＧＡｇ板は、鋼板を溶融Ｚｎ浴に浸漬後、浴上で目付調
整し、さらに加熱処理を行って製造される。 浴浸漬後
のめっき層断面構造と合金化処理によるその変化を、模
式的断面図として、第１ａ図〜１４１０図に示す＊
Ｎ １ａ図に示すように、めっき直後は、鋼板１とＺｎ
めっき層２との界面に、Ａｊ２富化層３と呼ばれるＦｅ
−Ａｊ１合金からなる粗い層が生成されている。 この
ような溶融亜鉛めっき鋼板に合金化処理を施すと、第１
ｂ図に示すように、ＡｆＬ冨化層にかわって徐々にＺｎ
−Ｆｅ合金層４が生成される。 そして、最終的には、
第１Ｃ図に示すように、ＡＪＺ冨化層３がなくなり、め
っき層は全てＺｎ−Ｆｅ合金層４となる。 なお、Ａｌ
ｌはＺｎ−Ｆｅ合金層４中に拡散する。
整し、さらに加熱処理を行って製造される。 浴浸漬後
のめっき層断面構造と合金化処理によるその変化を、模
式的断面図として、第１ａ図〜１４１０図に示す＊
Ｎ １ａ図に示すように、めっき直後は、鋼板１とＺｎ
めっき層２との界面に、Ａｊ２富化層３と呼ばれるＦｅ
−Ａｊ１合金からなる粗い層が生成されている。 この
ような溶融亜鉛めっき鋼板に合金化処理を施すと、第１
ｂ図に示すように、ＡｆＬ冨化層にかわって徐々にＺｎ
−Ｆｅ合金層４が生成される。 そして、最終的には、
第１Ｃ図に示すように、ＡＪＺ冨化層３がなくなり、め
っき層は全てＺｎ−Ｆｅ合金層４となる。 なお、Ａｌ
ｌはＺｎ−Ｆｅ合金層４中に拡散する。
Ａｊ２冨化層は、ＺｎとＦｅとの親和力より浴中に微量
含まれるＡｎとＦｅとの親和力の方が強いために生成す
る層であり、その付着生成量は、Ａｆ富化層中のＡｆＬ
量で示される（以後、このＡｊ２富化層中のＡｌｌ量を
ＡｆＬ富化量と称す）。 Ａｌ富化量は、めっき条件に
影響され、−船釣には、浴中Ａｌ濃度が高く、浸漬時間
が長いほど多くなることが知られている。
含まれるＡｎとＦｅとの親和力の方が強いために生成す
る層であり、その付着生成量は、Ａｆ富化層中のＡｆＬ
量で示される（以後、このＡｊ２富化層中のＡｌｌ量を
ＡｆＬ富化量と称す）。 Ａｌ富化量は、めっき条件に
影響され、−船釣には、浴中Ａｌ濃度が高く、浸漬時間
が長いほど多くなることが知られている。
本発明においては、Ａｌ冨化量と、合金化時の温度をコ
ントロールすることにより、スキンパス前のＧＡ錆鋼板
表面粗度を小さくする。
ントロールすることにより、スキンパス前のＧＡ錆鋼板
表面粗度を小さくする。
そして、その後、所望の表面プロフィルに制御したロー
ルを用いてスキンパスを行なえばよい。 すなわち、侵
入板温、浴中Ａｊ２濃度、浴温、および浸漬時間等を最
適化することにより、ＡｆＬ富化量が０．２ｇ／ａ＋”
以下となるよう溶融亜鉛めっきを施し、かつ、５００℃
以下の温度で合金化を行なうことにより、スキンバス前
のＧＡｔＩ４板の表面粗度を小さくする。 Ａｌ富化量
を０．２ｇ／ｍ’以下とするには、適宜条件を選べばよ
いが、連続溶融めフきラインであれば、例えば侵入板温
４４０〜５４０℃、浸漬時間２．８〜６．６秒、浴中Ａ
ｌｌ濃度０．０８〜０．１４ｗｔ％、浴温４５０〜４８
０℃で溶融亜鉛めつきを施せばよい。
ルを用いてスキンパスを行なえばよい。 すなわち、侵
入板温、浴中Ａｊ２濃度、浴温、および浸漬時間等を最
適化することにより、ＡｆＬ富化量が０．２ｇ／ａ＋”
以下となるよう溶融亜鉛めっきを施し、かつ、５００℃
以下の温度で合金化を行なうことにより、スキンバス前
のＧＡｔＩ４板の表面粗度を小さくする。 Ａｌ富化量
を０．２ｇ／ｍ’以下とするには、適宜条件を選べばよ
いが、連続溶融めフきラインであれば、例えば侵入板温
４４０〜５４０℃、浸漬時間２．８〜６．６秒、浴中Ａ
ｌｌ濃度０．０８〜０．１４ｗｔ％、浴温４５０〜４８
０℃で溶融亜鉛めつきを施せばよい。
ところで、本発明におけるＡＬＬ冨化量化量金化温度の
限定は、実験事実よりなされたものである。
限定は、実験事実よりなされたものである。
第２図には、Ａｌ富化量と合金化後の表面粗度との関係
を、また、第３図には、合金化温度と表面粗度との関係
を示す。 また、スキンパスによる表面プロフィル制御
性の観点から、ＧＡ鋼板のスキンパス前の表面粗度Ｒａ
の上限は２μｍとされる。 そこで、第２図および第３
図から対応するＡＩＬ冨化量化量金化温度を求めると、
それぞれの上限が、０．２ｇ／ｍ’、５００℃となる。
を、また、第３図には、合金化温度と表面粗度との関係
を示す。 また、スキンパスによる表面プロフィル制御
性の観点から、ＧＡ鋼板のスキンパス前の表面粗度Ｒａ
の上限は２μｍとされる。 そこで、第２図および第３
図から対応するＡＩＬ冨化量化量金化温度を求めると、
それぞれの上限が、０．２ｇ／ｍ’、５００℃となる。
これら両回子は、それぞれ低いほど表面粗度が減少し
、好ましいが、合金化温度は、４４０℃より低い場合は
合金化に要する時間が著しく長くなり、非実用的となる
ため、４４０℃以上であることが好ましい。 このよう
にして得られた低粗度ＧＡ鋼板表面を所望のプロフィル
とするための合金化後のスキンパスは、通常の方法で行
なえばよい。
、好ましいが、合金化温度は、４４０℃より低い場合は
合金化に要する時間が著しく長くなり、非実用的となる
ため、４４０℃以上であることが好ましい。 このよう
にして得られた低粗度ＧＡ鋼板表面を所望のプロフィル
とするための合金化後のスキンパスは、通常の方法で行
なえばよい。
本発明においては、ＡＩｔ富化量を少なくし、かつ合金
化温度を低くすることにより、スキンパス前のＧＡ鋼板
表面粗度を小さくするが、これにより、合金化後のスキ
ンパスによるＧＡ＠板の表面プロフィル制御が容易とな
る。
化温度を低くすることにより、スキンパス前のＧＡ鋼板
表面粗度を小さくするが、これにより、合金化後のスキ
ンパスによるＧＡ＠板の表面プロフィル制御が容易とな
る。
なお、本発明で用いる基板鋼板あるいは銅帯は、特に限
定されず、通常の極低炭素鋼、低炭素鋼、高張力鋼など
を用いればよい。
定されず、通常の極低炭素鋼、低炭素鋼、高張力鋼など
を用いればよい。
〈実施例〉
以下に、実施例により、本発明を具体的に説明する。
（実施例）
極低炭素鋼に、連続溶融Ｚｎめっきラインでめっき（目
付量６０ｇ／鳳２）および合金化処理を行い、Ａｌ富化
量、合金化条件と合金化後の表面粗度の関係を調べた。
付量６０ｇ／鳳２）および合金化処理を行い、Ａｌ富化
量、合金化条件と合金化後の表面粗度の関係を調べた。
なお、Ａｌ富化量の測定は、めっき後合金化処理を施
さない条件で通板した部分について、また、合金化後の
表面粗度は、スキンパスをかけずに通板することにより
、それぞれ調べた。
さない条件で通板した部分について、また、合金化後の
表面粗度は、スキンパスをかけずに通板することにより
、それぞれ調べた。
めっき時の浴中Ａｌ濃度は、第１表に示すように、０．
０８〜０．１４ｗｔ％の範囲内とし、その他のめっき条
件、例えば鋼板の温浸入板温や浸漬時間など、ＡＪＺ冨
化量化量響する諸条件も第１表に示した。 結果は第１
表および第２図、第３図に示した。
０８〜０．１４ｗｔ％の範囲内とし、その他のめっき条
件、例えば鋼板の温浸入板温や浸漬時間など、ＡＪＺ冨
化量化量響する諸条件も第１表に示した。 結果は第１
表および第２図、第３図に示した。
第１表および第２図から明らかなように、ＡＩｌ富化量
が０．２ｇ／ｍ”超となると、合金化後の表面粗度Ｒａ
が２μｍを超えて大きくなる。
が０．２ｇ／ｍ”超となると、合金化後の表面粗度Ｒａ
が２μｍを超えて大きくなる。
また、第１表および′ｓ３図から明らかなように、合金
化後の表面粗度Ｒａは、合金化時の温度が高いほど大き
くなり、５００℃超では、ＡＩＬ冨化量化量く小である
場合を除き、Ｒａが２μｍ以上となる。
化後の表面粗度Ｒａは、合金化時の温度が高いほど大き
くなり、５００℃超では、ＡＩＬ冨化量化量く小である
場合を除き、Ｒａが２μｍ以上となる。
このように、Ａｌ富化量と合金化温度の両者が本発明の
範囲内の場合に初めて、スキンパス前の表面粗度Ｒａが
小さくなり、その結果、スキンバスによる表面プロフィ
ル制御が容易となる。
範囲内の場合に初めて、スキンパス前の表面粗度Ｒａが
小さくなり、その結果、スキンバスによる表面プロフィ
ル制御が容易となる。
〈発明の効果〉
本発明により、スキンバスによる表面プロフィル制御が
容易な低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が提
供される。
容易な低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が提
供される。
本発明により、スキンバス前のＧＡ表面粗度を小さくす
ることができ、その結果、スキンバスによる表面プロフ
ィル制御が容易となるので、従来は困難であったＧＡ鋼
板への良好な塗装後鮮映性や良好な摺動性の付与が可能
となった。
ることができ、その結果、スキンバスによる表面プロフ
ィル制御が容易となるので、従来は困難であったＧＡ鋼
板への良好な塗装後鮮映性や良好な摺動性の付与が可能
となった。
第１ａ図、ｉｌｂ図および第１Ｃ図は、めっき処理から
合金化処理に到る過程のめっき層断面構造を示す模式的
断面図である。 第２図は、ＡｆＬ富化量と合金化後のＧＡ表面粗度との
関係を示すグラフである。 Ｎ３図は、合金化温度と合金化後のＧＡ表面粗度との関
係を示すグラフである。 符号の説明 １・・・鋼板、 ２・・・Ｚｎめっき層、 ３・・・Ａｌ冨化層、 ４・・・Ｚｎ−Ｆｅ合金層 Ｆ Ｉ Ｇ、 １ａ ＦＩＧ、２ ＦＩＧ、３ 合金化温度 （０Ｃ）
合金化処理に到る過程のめっき層断面構造を示す模式的
断面図である。 第２図は、ＡｆＬ富化量と合金化後のＧＡ表面粗度との
関係を示すグラフである。 Ｎ３図は、合金化温度と合金化後のＧＡ表面粗度との関
係を示すグラフである。 符号の説明 １・・・鋼板、 ２・・・Ｚｎめっき層、 ３・・・Ａｌ冨化層、 ４・・・Ｚｎ−Ｆｅ合金層 Ｆ Ｉ Ｇ、 １ａ ＦＩＧ、２ ＦＩＧ、３ 合金化温度 （０Ｃ）
Claims (1)
- （１）合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造に際し、めっき
後合金化直前のＡｌ富化層の量がＡｌ量で０．２ｇ／ｍ
＾２以下となるめっきを施した後、５００℃以下の温度
で合金化することを特徴とする低粗度合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP600290A JPH03211264A (ja) | 1990-01-11 | 1990-01-11 | 低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP600290A JPH03211264A (ja) | 1990-01-11 | 1990-01-11 | 低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03211264A true JPH03211264A (ja) | 1991-09-17 |
Family
ID=11626546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP600290A Pending JPH03211264A (ja) | 1990-01-11 | 1990-01-11 | 低粗度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03211264A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03249161A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Nkk Corp | 摺動特性及び耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO1995001462A1 (fr) * | 1993-06-30 | 1995-01-12 | Nkk Corporation | Tole d'acier ayant une excellente aptitude au moulage-pressage et etant revetue d'un alliage de fer et de zinc allies par immersion a chaud, et son procede de fabrication |
| JP2012021206A (ja) * | 2010-07-16 | 2012-02-02 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH024949A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-09 | Kawasaki Steel Corp | 耐剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1990
- 1990-01-11 JP JP600290A patent/JPH03211264A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH024949A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-09 | Kawasaki Steel Corp | 耐剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JPH03249161A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Nkk Corp | 摺動特性及び耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO1995001462A1 (fr) * | 1993-06-30 | 1995-01-12 | Nkk Corporation | Tole d'acier ayant une excellente aptitude au moulage-pressage et etant revetue d'un alliage de fer et de zinc allies par immersion a chaud, et son procede de fabrication |
| US5629099A (en) * | 1993-06-30 | 1997-05-13 | Nkk Corporation | Alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability and method for manufacturing same |
| JP2012021206A (ja) * | 2010-07-16 | 2012-02-02 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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