JPH03206200A - 印刷用塗工紙 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （Ａ）産業上の利用分野 本発明は印刷用塗工紙に関し、特に高い不透明度、剛直
度を有し、なおかつ白紙光沢及び印刷光沢に優れた印刷
用塗工紙に関するものである。

（Ｂ）従来の技術及び問題点 近年、塗工紙の軽量化、印刷物の視覚化が印刷用塗工紙
に益々強く望まれるようになってきた。

又、印刷においては、高速化が進みそれに耐え得る塗工
紙が必要になってきている。

一方塗工紙の生産の立場からは、いかに生産効率を上げ
るかが以前にも増して最も重要な課題になってきている
。こうした中で塗工紙の軽量化が進んでいるが特に留意
すべき品質は、密度と剛直度である。剛直度は印刷の高
速作業性の上からも大切である。

印刷物の視覚化の面から考えると不透明度に加えて、平
滑性及び高い光沢を有することが大切である。高不透明
度を得るための手法は今までに知られたものがいくつか
ある。例えば特開昭５７−６６１９６号公報に見られる
様に、使用するバルプとしてメカニカルパルプを選択す
る、あるいは原紙に高い填料分を抄き込むといったよう
な配合面からの対応や、仕上げ工程からは高い線圧を有
するスーパーカレンダーより比較的低い線圧で処理する
グロスカレンダーを用いる等である。

しかし実際に塗工紙を製造する場合こうした対策を取ろ
うとすると、それに伴う欠点も同時に現われ、なかなか
目的とする塗工紙を現実のものとすることは難しい。

例えば仕上げ方法により、得られる塗工紙の密度、剛直
度、光沢、平滑性は大きく異なる。マシンカレンダー仕
上げの場合は通常非加熱の２本の鋼ロール間をウエプが
通過するために、平滑性を向上させるが光沢を向上させ
ることは難しい。

スーパーカレンダーは、交互に鋼と弾性体の多数ロール
から構成され、その線圧は１８０〜４５０　ｋｇ／ｃｍ
　，　ニツプ圧１　４　０〜３　０　０ｋｇ／ａＩｒで
あり、ロール温度は６０〜８０℃が通常である。

このために得られる塗工紙は高い光沢と平滑性を有する
が、潰れることは避けられず高い剛直度と腰を得るため
には不利である。他の仕上げ方法はグロスカレンダーで
あり、これは加熱された仕上げ用ロールを使用してスー
パーカレンダー仕上げの如く高い線圧で仕上げずに、ニ
ップ通過時間を長く取ることにより塗工紙または塗上板
紙に高い光沢を生じさせる。

装置の線圧は９　０　〜１　８　０ｋｇ／ｃｍ　，　＝
ップ圧７０　〜１４０ｋｇ／ａｌｆ１温度１００〜１５
０℃特に高いもので２３０℃くらいが製造条件である。

この比較的低い線圧による仕上げは、紙の潰れを余り生
じさせないので比較的良好な剛直性を生じさせ、他方、
この比較的高温は塗工屑を軟化させ光沢向上を可能にす
る。しかしながら、グロスカレンダーで用いられる弾性
ロールは柔らかい耐熱ゴム系で、ショアーＤ硬度でも４
０以下が通常の条件である。しかも上述の如く、低い線
圧で使用されるので、加熱ロール面と塗層との接触率は
低いレベルになってしまう。この為、高い光沢、平滑性
を得るには、原紙に下塗りを施した高平滑原紙を用いた
り、非常に高い処理温度（例えば１５０℃以上）、長い
接触時間をとる、即ち多数のニップ処理を行なう、等の
対応が必要になる。ところが、これらの対応、特に高温
処理は耐熱ゴムといえども、弾性ロールの急激な劣化を
促進し、また加熱ロール面に対する塗被組或物の付着に
よる汚れが激しく、操業性が著しく低下する。従って、
通常の操業性を確保しつつグロスカレンダーを用いて印
刷用塗工紙を製造する限り、この塗工紙の表面はスーパ
ーカレンダーで得られるような平滑性を有さず、一般に
高品質を得ることは難しい。

又、特公昭６３−５６３６０号公報に見られるように、
ニップ圧、ロール線圧、ウェブのニップでの滞留時間等
を規制してスーパーカレンダーに匹敵する品質を得よう
とする方法もあるが、この場合でも好ましいニップ幅は
１．２７〜２．５４Ｃｌ（！：スーパーカレンダーのニ
ツプ幅０．　　６〜１．２ｃｍに比べて非常に広く、グ
ロスカレンダーを用いる時の操業上の問題である、加熱
ドラムの汚れに関しては改良されない。また、高温・高
ニップ圧下で長いニップ通過時間を取るため、弾性ロー
ルの耐久性に対しては通常のグロスカレンダー以上に厳
しい条件となり、処理後の塗工紙もスーパーカレンダー
処理並に密度が高くなってしまう。

もう１つの最近の仕上げ方法にソフトカレンダーを用い
る方法がある。ソフトカレンダーについては紙パルプ技
術タイムス昭和６２年８月号３１ページに詳細な説明が
あるが、金属ロールと弾性ロールを組み合わせ、少ニッ
プ数でカレンダー掛けするものである。弾性ロールは、
スーパーカレンダーに匹敵する、あるいはそれ以上の硬
度を有する特殊合成樹脂被覆ロールを使用しているが、
キーポイントはこのロール材質にある。即ち、高ニップ
圧下で耐熱性、耐摩耗性に優れ、傷がつき難い特別な素
材を選択する必要がある。このためこの仕上げの方法の
適用はマット仕上げ等比較的ロールに負荷のかからない
ものが主流である。例えば、特開平１−２２１５９３号
公報に示される様に、金属蒸着紙の下塗り塗工層表面の
平滑化を目指すのみであり、特開平１−２２１５９６号
公報は放射線硬化型のモノマー及び／叉はオリゴマーを
含む塗被組成物に放射線硬化処理を施す際の併用処理と
して熱カレンダー処理を行なっている。

更に、ソフトカレンダー処理条件のみを工夫して塗工紙
に於いて高い光沢を得る試みがいくつか成されているが
、それらも以下に示すように、高い光沢、平滑性を得る
には不十分な手段である。例えば、輩．丁ｏａＩＩＩｉ
ｓ’ｏは１９８８年ＴＡ　Ｐ　Ｐ　Ｉ　−Ｃｏａｌ：ｎ
ｇＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ予稿集ｐ２９９で特異な弾性ロ
ール材質を用いる事により、かなり高い白紙光沢を得ら
れるとの結果を示しているが、光沢を得る為に比較的低
い処理速度で処理しており、密度も高くなってしまって
いる。また、Ｊ，　Ｈ．Ｖｒｅｅｌａｎｄ等は１９８９
年Ｔ　Ａ　Ｐ　Ｐ　Ｉ　−Ｃｏｓｔｉｎｇ　Ｃｏｎｔ．
予稿集ｐ１７９に於いて特異な温度条件、線圧条件をと
り、高い白紙光沢を得ているが、非常に低速、あるいは
異常に高い温度や異常に高い線圧でカレンダー処理する
必要があり、弾性ロールの寿命への負荷が非常に大きく
なってしまう。

それ故このソフトカレンダーを用いてグロス仕上げを行
う場合には、なんらかの塗被組成物の配合面からの対応
とソフトカレンダーの使用方法に於ける工夫の組み合わ
せが必要であるが、未だ良い方法が見出されていない。

例えば、塗被組成物の配合面については特異なガラス転
移点（Ｔｇと略す）を有する合成樹脂ラテックス、特に
非常に高いＴｇを持つ合成樹脂ラテックス、もしくはス
チレン系等のプラスチックピグメントを配合した塗被組
成物を塗工し、グロスカレンダーで処理する事により、
非常に高い光沢と高い平滑性、印刷適性を得る技術が多
数提示されている。これらの技術については次の特許公
報、即ち特開昭４９−１１０９０６号公報、特開昭５６
−６８１８８号公報、特開昭５６−９６９９１号公報、
特開昭５６−９６９９２号公報、特開昭５６−１０７０
９８号公報、特開昭５６−■４８９９３号公報、特開昭
５７−６１７９１号公報、等に記載されているが、いず
れもグロスカレンダー処理を前提にした技術であり、ソ
フトカレンダー処理と組み合わせる場合、カレンダーニ
ップの通過時間が短い為、必要な熱変形を起こすだけの
熱量伝達が難しく、また弾性ロールの硬度が高く、ニッ
プ幅が狭くなるため、ニップ進入時の変形速度がグロス
カレンダーに比べ著しく大きくなり、上記の公報に示さ
れる様な高いＴｇを持つラテックスバインダー、プラス
チックピグメント等を可塑化する事が難しい。更に特開
昭５６−６８１８８号公報の様にＴｇの高いラテックス
（３８℃以上）と中位のＴｇのラテックス（２５〜５℃
）を混合使用する方法でも高いＴｇのラテックスの熱変
形が起こり難くなる点は同じである。

また、特開昭５４−１５１６０６号公報に示される様に
単一の合威樹脂共重合体粒子を内芯（コアと略す）／外
被（シェルと略す）の２層構造をとし、コアの合成共重
合体がフィルム非形成性であり（最低威膜温度が６０℃
以上の範囲に入るとの説明あり）、シェルがフィルム形
成性である（最低成膜温度が６０℃以下、望ましくは４
０℃以下の範囲であるとの説明有り）コア／シエル２層
構造の共重合体を塗被組成物に用いることにより、光沢
、等を改善し、プラスチックピグメントと異なり、通常
の塗工後乾燥、スーパーカレンダー処理を行なう工程で
も塗層強度を発現させる技術もある。しかしながら、こ
のコア／シェル２層構造共重合体のバインダーとしての
能力は低く、印刷用塗工紙として必要な塗層強度は得ら
れない。

更に、コア／シエル２層構造ラテックスについてはキャ
ストコート紙用塗被組成物にコアのＴｇが低く（２０℃
以下）、シェルのＴｇが高い（４０℃以上）構造のラテ
ックスを用い、表面強度を得る例（特開平１−２４６４
９４号公報）もあるが、この様な構造ではソフトカレン
ダー処理に於いて必要な塗層強度を得るのは難しい。特
開昭５４−６４１１６号公報、特開昭５６−４３３６１
号公報、特開昭５７−６６１９６号公報ではオフセット
輪転印刷時の耐プリスター性、耐ヒートセットラフニン
グ性を得る為、コア／シエル２ｊｌ構造ラテックスを用
いる例が示されているが、ソフトカレンダー処理で高い
白紙光沢、平滑度、あるいは塗層強度を得る事が難しい
。

上述の理由からソフトカレンダー処理を用いて高光沢、
高平滑度の塗工紙を得ようとすると、従来の塗被組威物
配合技術では問題があり、新たな技術を開発する必要が
生ずる。

以上のような現状から不透明度、白紙光沢、印刷光沢等
の印刷適性と高い剛直性に依って得られる良好な印刷作
業性を持つ塗工紙を安価に操業性よく実現すること、特
に軽量オフセット印刷用塗工紙として得ることができな
いのが現状であり、その実現が塗工紙を製造する者にと
って大きな課題となっている。

（Ｃ）発明の目的 かかる現状に鑑み、本発明の目的は高い不透明度と剛直
度を有しながら、なおかつ優れた白紙光沢、印刷光沢を
有する印刷用塗工紙、特に軽量オフセット印刷用塗工紙
を得ることである。

（Ｄ）課題を解決するための手段 本発明は塗被組成物中のバインダー中に以下の３点の特
徴を持つコア／シエル２重構造の合成樹脂共重合体エマ
ルジョンバインダーを３重量部（顔料１００重量部に対
して）以上含む塗層を基紙上に設け、乾燥後その塗工面
をソフトカレンダーに圧着処理することを特徴とする印
刷用塗工紙に関するものである。

（イ）コア：シエルの重量比が、９：１から４：６の範
囲である。

（ロ）コアのガラス転移温度（Ｔｇ℃）が８℃以上、５
０℃以下である。

（ハ）シェルのガラス転移温度（Ｔｇ℃）が−４０℃以
上、７℃以下である。

また、塗被組成物中のバインダーとして、バインダーフ
ィルムのｔａｎδの極大を示す温度での弾性率（Ｅ　ｔ
　：　ｄｒｎｅ／ｃｄ）が１０７以上、１０１°以下で
あり、更に（二）（ホ）の条件を満たすことが望ましい
。

（二）ＴｔからＴｔ＋１０℃までの間において、［式１
コで定義する弾性率の低下割合（ＥＤＩ　　：％）が３
％以上、２０％以下の範囲であること。

［式１コ Ｌ　ｏ　ｇ　Ｅ　ｊ＋１０ ＥＤＩ＝１００・　｛１−　　　　　　　　　｝Ｌｏｇ
Ｅｔ Ｔｔ　：バインダーフィルムのｔａｎδが極大を示す温
度℃ Ｅｔ　：温度Ｔｔでの弾性率　ｄｌｎｅ／ａｌ、Ｅ　１
４１０　：温度Ｔｔ＋１０℃での弾性率ｄｙｎｅ／ａｌ
，Ｌｏｇ：常用対数、 （ホ）　［式２〕で定義されるＴｔからＴｔ＋５０℃ま
での間における弾性率の低下割合（ＥＤ２　　：％）が
５％以上であること。

ｃ式２コ Ｌ　ｏ　ｇ　Ｅ　ｆ＋５（Ｉ ＥＤ２＝１００●　｛１−　　　　　　　　｝ＬｏｇＥ
ｔ Ｅ　ｔ＋５０　：温度Ｔｔ＋５０℃での弾性率ｄｉｎｅ
／ａｄｓソフトカレンダー表面の温度（Ｔｃ℃）は以下
の［式３］の中で規定される定数Ｋｃが５以上かつ１２
以下であり、定数Ｋｔが３以上かつ７以下であるれば更
に本発明の効果は増大する。

［式３］ Ｔｃ＝Ｔｔ十ＫｃＩＩＬｏｇ　（１／Ｌ）１００（ｌ　
　｛１−Ｋｔ／Ｌｏｇ　（Ｅｔ））＋ ＥＤＩ Ｔｔ，ＥＤＩ　、Ｅｔ　：上述の定義に従う。

ＫＣ％　Ｋｔ　：定数。

［式４ゴ Ｌ＝ Ｖｉ（Ｄｏ　＋　　ＤＩ１）　　’　（！．４８ｅｘｌ
ｌ（０．１１３Ｄ））ｌ　　”””※但し　Ｄ。二弾性
ロール外径ｃｍ　，Ｄ，：剛性ロール外径ｃｍ　， Ｄ１　：弾性ロール鉄芯外径ｃｍ　， ＰＬ　：ニップ線圧　ｋｇ／ｃｍ　， Ｓｏ　：弾性ロール硬度（シタアーＤ）■　＝ライン処
理速度ｃＩｌｌ／ｓｅｃ　，Ｋ＝３　（Ｄｏ　　Ｄ１）
　　　（Ｄｏ　／Ｄ＋　）”塗被組成物中の配合される
合成樹脂ラテックスはまた、ゲル含有量が６０％以下で
あれば更に本発明の効果を発揮しうる。

本発明に於けるソフトカレンダー処理条件としては塗工
面をニツプ数６以下のソフトカレンダーに圧着する条件
として、ソフトカレンダー弾性ロールの硬度が７２以上
（ショアーＤ硬度）であり、Ｌ値が０．００２４以下で
あり、ニップ線圧（ＰＬ　ｋｇ／ｃ＋Ｉｌ）が１　０　
０　ｋｇ／ｃｍ以上、４　５　０　ｋｇ／ｃＩｌ以下で
あれば本発明の目的達成をより容易にする。

本発明において用いる合成樹脂ラテックスはスチレン●
プタジエン系、アクリル系、スチレン●プタジエン●ア
クリル系ラテックスを指すものである。この合成樹脂ラ
テックスバインダー粒子はコア（内芯の部分）／シエル
（外被層の部分）の異層構造をとる。この型のラテック
スはシェル部が常温域で柔らかいコア／シエル構造をと
ることにより、コア部にある程度高Ｔｇの部分を持って
いっても、乾燥ゾーンで強度を発現する。単層構造で平
均の組成、Ｔｇが同じラテックスを用いると、ソフトカ
レンダーでの熱処理で十分な塗層強度を発現せず、白紙
光沢、印刷光沢も不充分な水準に留まる。

また、コア／シェル構造のコア部はソフトカレンダー処
理過程に受ける熱処理によっても、完全にシェル部とは
熔融混合しない条件で塗層が形成される必要がある。コ
アが完全にシェルと混合して、均一なバインダー層を形
成した場合は単一層と同じ効果しか得られず、白紙光沢
、剛直性等が著しく低下し、発明の目的を満足できない
。従って、完成した塗工紙に於いて、コア部がある程度
独立して塗層中に存在する様に、合威樹脂ラテックスバ
インダーは上述の特殊な限定条件を満たさねばならない
。即ち、コア部のＴｇは８℃以上でないと、塗工機の乾
燥工程に於いて、シェル部と熔融混合してしまい、コア
／シエル２ｍ構造とソフトカレンダー処理の組み合わせ
効果の利点を活かせない。ここでいうＴｇは６０℃−２
時間の条件で乾燥されたバインダー系のフィルムについ
て示差熱分析（Ｄ　Ｓ　Ｃ）に依り測定される（ＡＳＴ
Ｍ：Ｄ３４１８−８２）。一方、コア部のＴｇが５０℃
を越えると、ソフトカレンダー処理後シェル部との結合
力が低下し、塗層の被膜強度が発現しない。上述の特開
昭５４−１５１６０６号公報に示されるコア／シエル２
眉構造共重合体はこのような欠点からソフトカレンダー
処理と組み合わせられない。同様に特開昭５４−６４１
１６号公報、特開昭５６−４３３６１号公報、特開平１
一２４６４９４号公報等に示される既存のコア／シエル
異層構造をとるラテックスでは本発明の目的を果たせな
い。

シェル部のＴｇは７℃以上ではソフトカレンダー処理後
に十分な塗層強度が得られないだけでなく、高光沢を与
えるコアが露出しない為、高い光沢も得られない。また
、シェル部のＴｇが−４０℃以下になると、ソフトカレ
ンダー処理に於いてシェル層の流動性が高くなり過ぎ、
コア部と分離してしまい、塗眉強度が著しく低下してし
まう。

コア部とシェル部の割合についてはコア部がラテックス
単一粒子全体の９０％以上となると、シェル部の厚みは
ラテックス粒子直径の２％以下となり、シェル部の存在
が塗層形成に対して殆ど寄与しなくなり、塗眉強度が著
しく低下する。また、コア部がラテックス単一粒子全体
の４０％以下となると、ソフトカレンダー処理過程でコ
アが殆ど露出せず、高光沢が得られない。

また、本発明に用いるコア／シェル型ラテックスは顔料
１００部に対して３重量部以上用いられないとその効果
は発揮できない。

本発明はソフトカレンダーに依り合成樹脂ラテックスを
主体とするバインダー系を持つ塗層を処理する為、上述
の２ＮＩ構造の合成樹脂ラテックスが受ける変形速度は
極めて大きなものとなる。後述するように本発明でソフ
トカレンダーのニップを通過する時間は概略２．５ミリ
秒以下程度であり、周波数に換算すると約２００Ｈｚ以
上にもなる。その間に合或樹脂ラテックスが熱変形し、
加熱ロール面に密着する為には、ラテックスの動的粘弾
性挙動をコントロールする必要がある。それは合成樹脂
ラテックスの熱変形挙動がＴｇだけでは決定できず、分
子量分布、官能基の種類と量、架橋度、エマルジョン中
の分散剤、界面活性剤の種類と量等の因子の影響を受け
るからである。又、バインダー系は塗液の保水性確保、
カレンダー汚れの防止、プロツキングの防止、塗屡の剛
直度の確保、経済的理由等の目的から澱粉、変性澱粉、
ポリビニルアルコール、ポリアクリルアミド、ポリアク
リル酸ナトリウム、カルボキシメチルセルロース、アル
ギン酸ナトリウム、等の水溶性高分子を塗層中に含む。

これらの水溶性高分子は大半は乾燥後、熱変形を起こし
難い性質を持つ。このため、塗層が熱変形を容易に起こ
すためには塗層の弾性率は力学的二次転移温度（動的粘
弾性測定に於けるｔａｎδのピーク温度：Ｔｔと略して
いる）を越えてから急激に低下する必要がある。この為
、上述のようにＴｔを越えてからの動的弾性率の低下割
合（ＥＤＩ）を上述の［式１］のように定義すると、Ｔ
ｔからＴｔ＋１０℃の温度領域に於けるＥＤＩが少なく
とも３％以上であれば、塗層中のバインダーはより容易
に被膜を形成する。

ここで述べたＥＤＩには特に上限を限定する必然性はな
いが、一般的に２０％程度が上限である。

更に、架橋度の高いような、ある種のラテックスではＴ
ｔを越えてからある温度域に達すると、動的弾性率が一
定の値をとる場合があり、このような傾向は望ましい効
果を与えない。そのため、ＴｔからＴｔ＋５０℃の温度
領域でＥＤ２は少なくとも５％以上である事が望ましい
。

尚、弾性率、ｊａｎδ等、塗層バインダーの動的粘弾性
はオリエンテック■製のレオバイブロン■型を用いて測
定した。測定試料バインダーフィルムは０．　　５ｍｍ
以下の厚みになる様に、６０℃で３時間乾燥して作成し
た。測定条件は下記の通りである。

測定周波数　：３．５Ｈｚ， 温度走査範囲：−４０℃〜１４０℃（試料フィルが伸び
切って破壊するまでの範囲）、 弾性率（Ｅ）、動的弾性率（Ｅ′）、損失弾性率（Ｅ’
）、ｔａｎδの関係は以下の通りとなる。

Ｅ’　／Ｅ’　　＝ｔａｎδ、 Ｅ’＝Ｅ＊ｃｏｓδ、 Ｅ’＝Ｅ−ｓｉｎδ、 また、力学的二次転移温度（動的粘弾性測定に於けるｔ
ａｎδのピーク温度：Ｔｔと略している）に於ける本発
明のバインダー系の弾性率（Ｅｔ：ｄ　７　ｎ　ｅ　／
　ａｔ　）は通常１０７以上、１０１０以下の範囲とな
っている事が望ましい。

具体的にＴｔ（力学的二次転移温度）以上の温度領域で
塗層の弾性率を急低下させる方法とじては各種あり、そ
のいずれを用いても本発明の効果は発現されるが、ここ
で代表的方法として、水溶性高分子の配合量を低下させ
る方法、合成樹脂ラテックスの平均重合度を低下させる
方法、ラテックスの架橋度を低下させる方法等がある。

ただ、ラテックスの重合度と架橋度は単独で制御する事
は難しく、実用的には適当な溶剤への不溶解残渣分であ
るゲル含有量を低下させる方法が有効である。

塗被組成物中に配合されるコア／シエル型ラテックスの
ゲル含有量を６０％以下にする事に依り、容易にＥＤ２
を５％以上に上昇する事ができ、望ましい効果を得るこ
とができる。

ここでいうゲル含有量とは、室温乾燥にてラテックスフ
イルムを作成し、そのフイルムを約２００〜８００倍の
トルエンに入れ、４８時間放置溶解し、濾紙（＃２）で
濾過後、濾液を７０℃で乾燥し、ラテックスフイルムの
ゾル量より換算し算出した。

上述のように、本発明に用いるコア／シエル型合威樹脂
ラテックスはソフトカレンダーに於いてもコア部とシェ
ル部が完全に熔融しないように処理される。従って、ソ
フトカレンダー表面温度はバインダー系を変形させるに
十分な温度であるが、必要以上の温度に上昇させると、
熔融したバインダーが原紙層に沈み込んでしまったり、
加熱ロール面に付着し、剥離時に平滑性を損なったり、
加熱ロール面に付着物汚れを残すといった問題を生ずる
場合もある。特に、加熱ロール面の汚れの問題は操業性
に対して大きな支障となる。このため、加熱ロール面の
温度（Ｔｃ℃）について詳細な検討を加えた結果、ＴＣ
はバインダー系のＴｔと上述の［式３］の関係を満たす
範囲に設定する事により、更に良い結果を得られる事を
見出した。

上述のようにＴｇに相当する力学的二次転移温度（Ｔｔ
）は３．５Ｈｚの低周波数即ち低い変形速度で測定され
ている。そのため、カレンダーニップの高速での変形速
度に於ける挙動に合わせ、［式３Ｊの第２項を用いて補
正する必要がある。

この項の定数Ｋｃはバインダーの種類により異なるが、
本発明に用いるバインダー系ではＫｃの値は５から１２
の範囲である。

又、塗層バインダーに十分な変形を与える為には当然弾
性率がある程度以下になっている必要がある。この点に
ついて塗眉極表面のバインダー系のカレンダーニップで
の変形挙動と平滑性、光沢の形或過程との関係を完全に
説明することはできないが、発明者等の検討の結果、本
発明のバインダー系を用いた場合、［式３コの第３項の
定数Ｋｔは７以下で必要な平滑性、光沢が得られ、３以
上であれば加熱ロール表面で汚れ等の問題を起こし難い
事を見出している。

本発明に用いられる原紙はＬＢＫＰ，ＮＢＫＰ，等の化
学パルプ、ＧＰ，ＰＧＷ，ＲＭＰ，ＴＭＰ，ＣＴＭＰ，
ＣＭＰ，ＣＧＰ，等の機械パルプ、ＤＩＰ等の古紙パル
プ等のパルプを含み、軽質炭酸カルシウム、重質炭酸カ
ルシウム、タルク、クレー、カオリン等の各種の填料、
サイズ剤、定着剤、歩留まり剤、カチオン化剤、紙力増
強剤、等の各種添加剤を含み、酸性、中性、アルカリ性
で抄造される。

本発明の原紙にはノーサイズプレス原紙、澱粉、ポリビ
ニルアルコール等でサイズプレスされた原紙、もしくは
顔料塗工液を下塗りした原紙等が用いられる。

また、塗工層に使用する顔料は特に限定されず、通常使
用されるものを使用することが可能である。

本発明で用いる塗工紙用顔料としては、カオリン、炭酸
カルシウム、クレー、サチンホワイト、タルク、酸化チ
タン、水酸化アルミニウム、シリカ、酸化亜鉛、活性白
土、酸性白土、珪素土、レーキ、プラスチックピグメン
ト等が挙げられる。

本発明で用いる他のバインダーとしては、スチレン・プ
タジエン系、スチレン・アクリル系、酢ビ系●アクリル
系、エチレン・酢ビ系・ブタジエンφメチルメタクリル
系、酢ビ・プチルアクリレート系等の各種共重合体及び
ポリビニルアルコール、無水マレイン酸Ｏスチレン共重
合体、イソブテン・無水マレイン酸共重合体、アクリル
酸・メチルメタクリレート系共重合体等の合成パインダ
、酸化澱粉、エーテル化澱粉、エステル化澱粉、酵素変
性澱粉やそれらをフラッシュドライして得られる冷水可
溶性澱粉、カゼイン、大豆蛋白等の天然系バインダーな
どの一般に知られたバインダーが挙げられる。また必要
に応じて、分散剤、増粘剤、保水剤、消泡剤、耐水化剤
、着色剤等の通常用いられている各種助剤が適宜使用で
きる。

本発明による塗被組成物を基紙に塗工する方法は特に限
定されるものではなく、各種ブレードコーター、ロール
コーター、エアーナイフコーターバーコーター、ロッド
ブレードコーター、ショートドゥエルコーター、等の通
常の各種塗工装置が用いられる。

かくして塗工、乾燥された塗工紙はソフトカレンダー処
理を施される。即ち本発明では、ソフトカレンダーにお
いて特別な条件で塗工紙を処理することにより、更に大
きな改善効果が達成される。

前述のようにソフトカレンダーは２〜６ニップとスーパ
ーカレンダーに比較して少ないニップ数であり、弾性ロ
ールは硬質の鉄芯が合成樹脂または合成ゴム（ショアー
Ｄ硬度で６０−９７）で薄く覆われている。この為、ニ
ップ幅は狭くなる。又、剛性ロールはチルドロール、鍛
造鋼鉄ロール等からなり、加熱機構を持ち、１００℃を
超える高温でも紙匹を処理できる。

スーパーカレンダーに於いては、ソフトカレンダーに比
較して広いニツプ幅と多数のニップ数（８〜１４ニップ
）を通過することに依って、紙の密度は急激に高くなり
、不透明度と剛直度が共に損なわれる。このようにカレ
ンダーでの処理を特徴づけるのはニップ通過時間である
。

しかしながら、通紙処理中のニップ通過時間を把握する
為には、ニップ幅を明確にする必要がある。前述の特公
昭６３−５６３６０号公報でも、静的な状態で弾性ロー
ルが変形してできるニップの幅を、弾性ロールの弾性率
（Ｅ）、ポアソン比（σ）等の値から求める式（ヘルツ
の式）が示されている（ＴＡＰＰ１　１９７８年１０月
　第１１５〜１１８ぺ−ジ）が、これを以下に示す。

ニップ幅＝ ｛π・Ｅ　（　Ｒｏ　　＋Ｒｅ　）ｌ０　’※但し　Ｒ
。：弾性ロール半径ｃｍ　，Ｒｌｌ　：剛性ロール半径
ｃｍ　． Ｐｔ：二”／プ線圧　ｋｇ／ｃｍ　， ところが、この式から求められるニップ幅は弾性材質の
厚みが非常に厚い系について求められた式であり、ソフ
トカレンダーの様に弾性材質層の厚みが比較的薄いカレ
ンダーについては適用が難しい。また、ニップ間に紙が
存在する場合、すなわち紙を処理している場合は処理時
の紙の弾性率を考慮しなければならない。紙の弾性率は
紙の原料配合、製造条件だけでなく、坪量に依っても変
化してしまう。

そこで、発明者等は感圧特性を持つ塗液を塗工した原紙
坪量２５〜１００ｇ／ｍ，塗工量３〜３０ｇ／ｆｆｌの
塗工紙を用いて、ニップ通過時間とカレンダー条件の関
係を検討した結果、上述の原紙坪量及び塗工量の領域で
は［式４コで表される上述の因子（Ｌ）がニップ通過時
間と対応し、本発明の特異なコア／シェル型ラテックス
バインダーと組み合わせた場合、このＬの因子が既に述
べた様に０．００２４以下であると、低い密度、高い不
透明度、剛直度で、高い白紙光沢、印刷光沢が得られる
事を見出した。

Ｌの値が０．００２４を越えると、密度の上昇が起こり
、剛直度、不透明度が著しく低下してしまう為、Ｌの値
は０．００２４を越えない領域に抑える事が望ましい。

上述の様に、ソフトカレンダーでのＬの値は小さい値に
抑えられているため、結果として同じ線圧に於いて、高
いニップ面圧を得ることができる。

このため、あまり高い線圧をかけると、ウエプの高密度
化が起こる為４　５　０　ｋｇ／ｃｍを越える高い線圧
は望ましくない。又、塗層面の平滑性、良好な印刷適性
を得るためには、最低限１　０　０　（ｋｇ／ｃｍ　）
以上の線圧を加える事が望ましい。

当然のことながら、ニップ数の増大は密度の上昇を招く
ことになるので、ニップ数は６以内に抑える事が望まし
い。

（Ｅ）実施例 以下で、実施例を用い、更に詳細に本発明の効果を説明
するが、本発明はこれにより限定されるものではない。

なお、実施例中の「部」および「％」はそれぞれ「重量
部」および「重量％」を示す。

なお、実施例中の諸測定値は次の方法によって得られた
ものである。

１）ゲル含有率：室温乾燥にてラテックスフィルムを作
成し、そのフィルムを約２００から８００倍のトルエン
に入れ、４８時間放置溶解し、濾紙（＃２）で濾過後、
濾液を７０℃で乾燥し、ラテクスフィルムのゾル量を求
め、この値より換算して算出した。（重量％表示） ２）白紙光沢度：ＪＩＳＰ８１４２に従い、角度７５度
で測定した。（単位：％） ３）重色印刷光沢度：ローランドオフセット印刷機にて
印刷し、一昼夜室温にて放置し、サンプルのブラック、
マゼンタ、シアン、イエローの４色重ね刷リベタ印刷部
について、６０度の角度で光沢を測定した。（単位二％
） ４）塗眉強度ドライ：ＲＩ印刷機（明製作所）を用いて
ＩＰＩインキにより印刷し、印刷面のピッキングの程度
を目視判定した。５段階評価で５が最も良い水準。

５）平滑度：スムースター平滑度計（東英電子■製）に
依る数値。数値が少ない方が平滑度が良好である。

６）クラーク剛直度：ＪＩＳ８１４３ 実施例１ −ＬＢＫＰ　（濾水度３５０ｍｌｃｓｆ）　　：　７　
０部−ＮＢＫＰ　（濾水度４２０ｍｌｃｓｌ）　　：　
３　０部以下の実施例、比較例に於いて特に断わらない
限り、上記のパルプ配合で調成される。

〈内添薬品〉 ・軽質炭酸カルシウム　　　　　　：ｔＯ部＊（平均粒
径：１μ、カルサイト系） ＊原紙中灰分量で表示。

・市販アルキルケテンダイマ一系内添サイズ剤（ＡＫＤ
）　　　　　　　　　：０．０３部・市販カチオン化澱
粉　　　　　二０．２部●市販カチオン系ポリアクリル
アミド歩留り向上剤　　　　　　　　　　　二〇。０３
部以下の実施例、比較例に於いて、特に断わらない限り
、内添薬品は上記の配合で調成される。

上記の配合で４０ｇ／ｉの坪量（絶乾）の原紙を抄造し
、ブレードコーターで下記の配合の塗液を片面９　ｇ／
ｍ塗抹し、乾燥した。

〈上塗り塗液配合〉 ・市販１級カオリン　　　　　　　：３０部（ウルトラ
ホワイト９０） ・市販２級カオリン　　　　　　　：４０部（ウルトラ
コート） ・市販湿式重質炭酸カルシウム　　：３０部（カービタ
ル９０） ・市販ポリアクリル酸系分散剤　　：０．１部・市販燐
酸エステル化澱粉　　　　：１部●コア／シエル型 スチレンプタジエンラテックスＡ：１８部・ステアリン
酸カルシウム　　　　：Ｏ．ａ部・水酸化ナトリウム　
　　　　　　：０、１５部・塗液固形分濃度　　　　　
　　　＝６３％本コア／シエル型 スチレン・プタジエン・ラテックスＡ ※上記配合のバインダーフィルムの動的粘弾性特性は以
下の通り。

Ｔｔ：４２℃、　　Ｅ　ｔ　：　１　０’　ｄｙｎｅ／
　ａｔｌ，ＥＤＬ：５％　　　ＥＤ２：１０％ Ｋｔ：７、　　　　Ｋｃ：６、 以下の実施例、比較例に於いて、特に断わらない限り、
上塗り塗液はバインダー系を除き、上記の配合で調製さ
れる。上塗り塗工量も通例、上記に同じ。上記の条件で
塗工された塗抹紙を以下の条件で、塗抹、乾燥直後にソ
フトカレンダー処理した。

〈ソフトカレンダー仕様〉 ・ニップ数：２（塗抹紙表裏各面に１回ずつ剛性ロール
面が当たる様に ニップを形成する） ・剛性ロール：直径８０ａｎ，鍛造鋼ロール、・弾性ロ
ール：直径７００１合成樹脂被覆ロール、ショアーＤ硬
度＝８０ 〈ソフトカレンダー処理条件〉 ・処理速度　　　　　＋　１　０　０　０ｍ／ｗｉｎ・
剛性ロール表面温度：１３０℃ ・線圧　　　　　　　二１　５　０　ｋｇ／ｃｍ・Ｌ値
　　　　　　：０．００１ 実施例１の製品の特性は第１表にまとめたが、満足のい
く特性値が得られている。

実施例２ ラテックスのコア／シェル構造を第１表に示す構造とし
たほかは実施例１と同じ原紙に、実施例ｌと同じ塗工条
件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフトカレン
ダー条件で処理を行った。

実施例２の製品の特性は第１表にまとめたが、特性値は
満足する水準に有る。

実施例３ ラテックスのコア／シエル構造を第１表に示す構造とし
たほかは実施例■と同じ原紙に、実施例１と同じ塗工条
件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフトカレン
ダー条件で処理を行った。

実施例３の製品の特性は第１表にまとめたが、特性値は
満足する水準に有る。

比較例１ ラテックスのコア／シエル構造を第１表に示す構造とし
たほかは実施例ｌと同じ原紙に、実施例１と同じ塗工条
件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフトカレン
ダー条件で処理を行った。

比較例１の製品の特性は第１表にまとめたが、満足のい
く特性値が得られない。

比較例２ ラテックスのコア／シェル構造を第１表に示す構造とし
たほかは実施例１と同じ原紙に、実施例１と同じ塗工条
件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフトカレン
ダー条件で処理を行った。

比較例１の製品の特性は第■表にまとめたが、オフセッ
ト印刷可能な表面強度が得られない。

比較例３ ラテックスのコア／シエル構造を第１表に示す構造とし
たほかは実施例１と同じ原紙に、実施例１と同じ塗工条
件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフトカレン
ダー条件で処理を行った。

比較例３の製品の特性は第１表にまとめたが、満足のい
く特性値が得られない。

比較例４ ラテックスのコア／シエル構造をとらない単層構造ラテ
ックスを用いたほかは実施例ｌと同じ原紙に、実施例１
と同じ塗工条件で塗工を施し、やはり、実施例■と同じ
ソフトカレンダー条件で処理を行った。比較例４の製品
の特性は第ｌ表にまとめたが、満足のいく特性値が得ら
れない。

比較例５ 実施例１と同じ配合の原紙に、実施例１と同し塗工条件
で塗工を施した塗抹紙に対し、以下の条件でスーパーカ
レンダー処理を行った。

〈スーパーカレンダー仕様〉 ・段数：１０段、 ・剛性ロール　チルドロール、外径４００ｍｍ　，・弾
性ロール：コットンロール、外径４２０ｍｍ　，〈スー
パーカレンダー処理条件〉 ・処理速度：６００ｍ／分、 ・線圧：　２　５　０　ｋｇ／ｃｍ　，・ホローロール
温度＝６５℃、 比較例５の製品特性は第工表にまとめたが、実施例１に
比べ、密度が著しく高くなり、剛直度も低く、満足のい
く特性値が得られない。

比較例６ 顔料１００部に対して顔料として、実施例１に示したコ
ア／シエル型ラテックスを２部、比較例４で示した単層
型ラテックスを７部、実施例１に示した澱粉１２部を配
合したほかは実施例１と同じ原紙に、実施例１と同じ塗
工条件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフトカ
レンダー条件で処理を行った。比較例６の製品の特性は
第１表にまとめたが、満足のいく特性値が得られない。

実施例４ ラテックスのゲル量、バインダーのＥＤＩ　、ＥＤ２を
第２表に示す値としたほかは実施例１と同じ原紙に、実
施例１と同じ塗工条件で塗工を施し、やはり、実施例１
と同じソフトカレンダー条件で処理を行った。　実施例
４の製品の特性は第２表にまとめたが、特性値は満足す
る水準に有る。

実施例５ 澱粉配合量、ラテックスのゲル量、バインダーのＥＤＩ
　、ＥＤ２が第２表に示す値としたほかは実施例ｌと同
じ原紙に、実施例１と同じ塗工条件で塗工を施し、やは
り、実施例ｌと同じソフトカレンダー条件で処理を行っ
た。実施例５の製品の特性は第２表にまとめたが、特性
値は実施例１より劣る水準に有る。

実施例６ 澱粉配合量、ラテックスのゲル量、バインダーのＥＤＩ
　，ＥＤ２が第２表に示す値としたほかは実施例１と同
じ原紙に、実施例１と同じ塗工条件″モ塗工を施し、や
はり、実施例１と同じソフトカレンダー条件で処理を行
った。実施例６の製品の特性は第２表にまとめたが、特
性値は実施例１より劣る水準に有る。

実施例７ ラテックスに実施例１に用いたラテックスＡを６部、コ
ア比６０％、コアＴｇ８０℃、シェル比４０％、シェル
Ｔｇ−２０℃の構造を持つラテックスｂを１５部配合し
、澱粉配合量、バインダーのＥＤＩ　ＳＥＤ２を第２表
に示す値としたほかは実施例１と同じ原紙に、実施例工
と同じ塗工条件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じ
ソフトカレンダー条件で処理を行った。実施例７の製品
の特性は第２表にまとめたが、特性値は満足する水準に
有る。

実施例８ Ｋ　ｃ　１Ｋ　ｔ　％ソフトカレンダーの温度Ｔｇ１ソ
フトカレンダー処理時のＬ値、線圧（ＰＬ）の値を第３
表に示す値としたほかは実施例１と同じ原紙に、実施例
１と同じ塗工条件で塗工を施し、やはり、実施例１と同
じソフトカレンダー条件で処理を行った。実施例８の製
品の特性は第３表にまとめたが、操業時にわずかにソフ
トカレンダー加熱ロール面に付着物を生じた。

実施例９ 実施例２と同じバインダーを用いて、ＥＤＩを７％、Ｋ
ｃを５として、Ｋｔを８、ソフトカレンダーの温度Ｔｃ
を８５℃として、ソフトカレンダー処理時のＬ値、線圧
（ＰＬ　）の値を第３表に示す値としたほかは実施例１
と同じ原紙に、実施例１と同じ塗工条件で塗工を施し、
やはり、実施例１と同じソフトカレンダー条件で処理を
行った。

実施例９の製品の特性は第３表にまとめたが、表面強度
、白紙光沢等の特性が若干劣る結果を得ている。

実施例１０ ソフトカレンダー弾性ロール硬度をショアーＤ５０とし
、線圧（ｐｔ．）を４　５　０　ｋｇ／ｃｍとして、Ｋ
．ｃ，Ｋｔ，ソフトカレンダーの温度Ｔｃ，ソフトカレ
ンダー処理時のＬ値の値を第３表に示す値としたほかは
実施例｛と同じ原紙に、実施例１と同じ塗工条件で塗工
を施し、やはり、実施例ｔと同じソフトカレンダー条件
で処理を行った。実施例１０の製品の特性は第３表にま
とめたが、特性値は実施例１より劣る水準に有る。

実施例↓１ Ｋｃ，Ｋｔ，ソフトカレンダーの温度ＴＣ１ソフトカレ
ンダー処理時のＬ値、線圧（Ｐ，）の値を第３表に示す
値としたほかは実施例１と同じ原紙に、実施例１と同じ
塗工条件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフト
カレンダー条件で処理を行った。実施例■１の製品の特
性は第３表にまとめたが、特性値は実施例１より劣る水
準に有る。

実施例１２ ソフトカレンダーの弾性ロール硬度をショアーＤ６０と
し、ソフトカレンダー処理時のＬ値、線圧（ＰＬ）、Ｋ
ｃ１Ｋｔ１ソフトカレンダーの温度Ｔ　ｃの値を第３表
に示す値としたほかは実施例■と同じ原紙に、実施例１
と同じ塗工条件で塗工を施し、やはり、実施例↓と同じ
ソフトカレンダー条件で処理を行った。実施例１１の製
品の特性は第３表にまとめたが、特性値は実施例１より
劣る水準に有る。

実施例１３ −ＬＢＫＰ　（濾水度３５０ｍｌｃｓ＋）　　　　　：
　２　０部−ＮＢＫＰ　Ｃ濾水度４２Ｑｍｌｃｓｌ）　
　　　　：　２　０部・針葉樹ＣＴＭＰ　（濾水度１０
０ｍｌｃｓｆ）　　：　３　０部・広葉樹ＣＭＰ　（濾
水度３００ｍｌｃｓｌ）　　　：　３　０部のパルプ配
合で調成したほかは実施例■と同じ内添薬品で調威し抄
造した原紙に、実施例１と同じ塗工条件で塗工を施し、
ソフトカレンダーの弾性ロール硬度を７２とし、ソフト
カレンダーのニップ線圧を４　０　０　ｋｇ／ｃｍとす
る外は実施例１と同一の条件で処理を行った。

実施例１３の製品の特性は第３表にまとめたが、実施例
１に比べ、密度が低くなる外は他の特性がすべて若干低
下する。

実施例１４ −ＬＢＫＰ　（濾水度３５Ｑｍｌｃｓｆ）　　　　　＋
　２　０部−ＮＢＫＰ　（濾水度４２０ｍｌｃｓｌ）　
　　　　：　２　０部・脱墨古紙（濾水度１００ｍｌｃ
ｓｌ）　　　　　：　６　０部｛ＤＩＰ｝ のパルプ配合で調成したほかは実施例１と同じ内添薬品
で調成し抄造した原紙に、実施例１と同じ塗工条件で塗
工を施し、ソフトカレンダーの弾性ロール硬度を７２と
し、ソフトカレンダーのニツプ線圧を４　０　０　ｋｇ
／ｃｍとする外は実施例１と同一の条件で処理を行った
。

実施例１４の製品の特性は第３表にまとめたが、実施例
ｌに比べ、密度が低くなる外は他の特性がすべて若干低
下する。

実施例１５ ソフトカレンダーの片面当たりのニツプ数を２ニップ（
両面で４ニップ処理）として、ソフトカレンダー弾性ロ
ール硬度をショアーＤ８９とし、線圧（ＰＬ　）を１０
０ｋｇ／ａｎとして、ソフトカレンダーの温度Ｔｃ，ソ
フトカレンダー処理時のＬ値の値を第４表に示す値とし
たほかは実施例１と同じ原紙に、実施例１と同じ塗工条
件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフトカレン
ダー条件で処理を行った。実施例１５の製品の特性は第
４表にまとめたが、特性値は満足すべき水準にある。実
施例１６ ソフトカレンダーの片面当たりのニップ数を３ニップ（
両面で６ニップ処理）として、ソフトカレンダー弾性ロ
ール硬度をショアーＤ９５とし、線圧（ｐｔ．　）を１
５０ｋｇ／ａｎとして、ソフトカレンダーの温度Ｔｃ，
ソフトカレンダー処理時のＬ値の値を第４表に示す値と
したほかは実施例ｌと同じ原紙に、実施例１と同じ塗工
条件で塗工を施し、やはり、実施例１と同じソフトカレ
ンダー条件で処理を行った。実施例ｌ５の製品の特性は
第４表にまとめたが、密度が若干高くなるが、特性値は
満足すべき水準にある。

（以下余白） 表４ ［Ｅ］発明の効果 本発明を実施することにより、印刷時の高い剛直度を有
し、なおかつ白紙光沢及び印刷光沢に優れた印刷用塗工
紙を製造する事ができる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、塗被組成物中のバインダー中に以下の構造を持つコ
   ア／シェル２重構造の合成樹脂ラテックスを３重量部（
   顔料１００重量部に対して）以上含む塗層を基紙上に設
   け、乾燥後その塗工面をソフトカレンダーに圧着処理す
   ることを特徴とする印刷用塗工紙。 （イ）コア：シェルの重量比が、９：１から４：６の範
   囲である。 （ロ）コアのガラス転移温度（Ｔｇ℃）が８℃以上、５
   ０℃以下である。 （ハ）シェルのガラス転移温度（Ｔｇ℃）が−４０℃以
   上、７℃以下である。 ２、塗被組成物中のバインダーとして、バインダーフィ
   ルムのｔａｎδの極大を示す温度での弾性率（Ｅｔ：ｄ
   ｙｎｅ／ｃｍ＾２）が１０＾７以上、１０＾１＾０以下
   であり、更に（ニ）（ホ）の条件を満たすバインダーで
   ある請求項１記載の印刷用塗工紙。（ニ）ＴｔからＴｔ
   ＋１０℃までの間における以下の［式１］で定義する弾
   性率の低下割合（ＥＤ１％）が３％以上、２０％以下の
   範囲であること。 ［式１］ ＥＤ１＝１００・｛１−（ＬｏｇＥｔ＋１０）／Ｌｏｇ
   Ｅｔ｝Ｔｔ：バインダーフィルムのｔａｎδが極大を示
   す温度℃、 Ｅｔ：温度Ｔｔでの弾性率ｄｙｎｅ／ｃｍ＾２、Ｅｔ＋
   １０：温度Ｔｔ＋１０℃での弾性率ｄｙｎｅ／ｃｍ＾２
   、Ｌｏｇ：常用対数、 （ホ）［式２］で定義されるＴｔからＴｔ＋５０℃まで
   の間における弾性率の低下割合（ＥＤ２％）が５％以上
   であること。 ［式２］ ＥＤ２＝１００・｛１−（ＬｏｇＥｔ＋５０）／Ｌｏｇ
   Ｅｔ｝Ｅｔ＋５０：温度Ｔｔ＋５０℃での弾性率ｄｙｎ
   ｅ／ｃｍ＾２。 ３、ソフトカレンダー表面の温度（Ｔｃ℃）を規定する
   以下の［式３］の中の定数Ｋｃが５以上かつ１２以下で
   あり、定数Ｋｔが３以上かつ７以下であることを特徴と
   する請求項１、又は２記載の印刷用塗工紙。 ［式３］ Ｔｃ＝Ｔｔ＋Ｋｃ・Ｌｏｇ（１／Ｌ） ＋１０００・｛１−Ｋｔ／Ｌｏｇ（Ｅｔ）｝／ＥＤ１Ｋ
   ｃ、Ｋｔ：定数。 ［式４］ Ｌ＝ ｛Ｋ・Ｄ＿０・Ｄ＿Ｂ・Ｐ＿Ｌ｝＾０＾．＾３＾３＾３
   ／Ｖ｛（Ｄ＿０＋Ｄ＿Ｂ）・（１．４８ｅｘｐ（０．１
   １Ｓ＿Ｄ））｝＾０＾．＾３＾３＾３※但しＤ＿０：弾
   性ロール外径ｃｍ、 Ｄ＿Ｂ：剛性ロール外径ｃｍ、 Ｄ＿１：弾性ロール鉄芯外径ｃｍ、 Ｐ＿Ｌ：ニップ線圧ｋｇ／ｃｍ Ｓ＿Ｄ：弾性ロール硬度（ショアーＤ）、 Ｖ：ライン処理速度ｃｍ／ｓｅｃ、 Ｋ＝３（Ｄ＿０−Ｄ＿１）・（Ｄ＿０／Ｄ＿１）＾０＾
   ．＾５４、塗被組成物中の配合される合成樹脂ラテック
   スのゲル含有量が６０％以下である事を特徴とする請求
   項１、２、又は３記載の印刷用塗工紙５、塗工面をニッ
   プ数６以下のソフトカレンダーに圧着する条件として、
   ソフトカレンダー弾性ロールの硬度が７２以上（ショア
   ーＤ硬度）であり、Ｌ値が０．００２４以下であり、ニ
   ップ線圧（Ｐ＿Ｌｋｇ／ｃｍ）が１００ｋｇ／ｃｍ以上
   、４５０ｋｇ／ｃｍ以下である事を特徴とする請求項１
   、２、３又は４記載の印刷用塗工紙。