JPH03173739A - 強度および耐蝕性に優れる超硬合金 - Google Patents
強度および耐蝕性に優れる超硬合金Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は粉末冶金法による強度および耐蝕性に優れる超
硬合金に関するものである。
硬合金に関するものである。
[従来技術]
一般的に、粉末冶金法によるWC−Co系超硬合金は、
強度および硬さ等の優れた機械的性質を有しているため
に、主として耐摩耗性材料および切削工具材料として広
く使用されている。
強度および硬さ等の優れた機械的性質を有しているため
に、主として耐摩耗性材料および切削工具材料として広
く使用されている。
しかし、このWC−Co系超硬合金は、化学的に腐蝕さ
れ易い環境において使用する場合には、耐蝕性が不充分
であるという問題がある。
れ易い環境において使用する場合には、耐蝕性が不充分
であるという問題がある。
例えば、WC−Co系超硬合金は、オーステナイト系ス
テンレス鋼と比較すると、硫酸中における耐蝕性がやや
劣り、さらに、硝酸中においては耐蝕性が著しく劣るこ
とは知られている。そして、このWC−Co系超硬合金
の耐蝕性は、主に結合相の特性に依存していると考えら
れる。
テンレス鋼と比較すると、硫酸中における耐蝕性がやや
劣り、さらに、硝酸中においては耐蝕性が著しく劣るこ
とは知られている。そして、このWC−Co系超硬合金
の耐蝕性は、主に結合相の特性に依存していると考えら
れる。
従って、WC−Co系超硬合金の耐蝕性を改善したもの
として、いままでも粉末冶金法によるWC−Co−Ni
系合金、或いは、粉末冶金法によるWC−Co−Cr系
合金等が開発されて発表されている。
として、いままでも粉末冶金法によるWC−Co−Ni
系合金、或いは、粉末冶金法によるWC−Co−Cr系
合金等が開発されて発表されている。
そして、これらの各合金が耐蝕性に優れている理由は、
含有されているN1IJ(Coに比較して腐蝕生成物を
生じる時の自由エネルギー変化が大きいこと、および、
Ni中に固溶されるWの量がCoに比較して3〜5倍と
大きいこと、また、Crは酸化性環境の下で不働体皮膜
を形成すると考えられていることに基づくものである。
含有されているN1IJ(Coに比較して腐蝕生成物を
生じる時の自由エネルギー変化が大きいこと、および、
Ni中に固溶されるWの量がCoに比較して3〜5倍と
大きいこと、また、Crは酸化性環境の下で不働体皮膜
を形成すると考えられていることに基づくものである。
しかし、これらWC−Go−Ni系合金およびWC−C
o−Cr系合金等の合金は、WC−Co系超硬合金に比
較して、耐蝕性は改善されてはいるが、強度および硬さ
等の機械的性質が劣っており、超硬合金としての本来の
性能が充分に発揮されていないので、用途は自ずと限定
されたものとなっていることは否めない事実である。
o−Cr系合金等の合金は、WC−Co系超硬合金に比
較して、耐蝕性は改善されてはいるが、強度および硬さ
等の機械的性質が劣っており、超硬合金としての本来の
性能が充分に発揮されていないので、用途は自ずと限定
されたものとなっていることは否めない事実である。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は上記に説明した従来の超硬合金である粉末冶金
法によるWC−Go−Ni系合金は粉末冶金法によるW
C−Co系超硬合に比較してWC粒子が異常粒に成長し
易(なり、また、粉末冶金法によるWC−Go−Cr系
合金は粗大なりロム炭化物が析出して、何れも耐蝕性は
充分使用に耐えるけれども、強度が著しく低下するとい
う問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行なった結果、
耐蝕性を損なうことなく強度および硬さ等の超硬合金の
特性を著しく向上させるために超硬合金の硬質粒子の主
としてWC粒子の粒径、結合相組織、合金炭素量等を適
正に調整することにより、従来の粉末冶金法によるWC
−Go−Ni系合金およびWC−Go−Cr系合金のよ
うに耐蝕性は充分であるが機械的性質が劣化するという
問題点を解決できることを知見し、機械的性質、特に、
強度および耐蝕性に優れる粉末冶金法による超硬合金を
開発したのである。
法によるWC−Go−Ni系合金は粉末冶金法によるW
C−Co系超硬合に比較してWC粒子が異常粒に成長し
易(なり、また、粉末冶金法によるWC−Go−Cr系
合金は粗大なりロム炭化物が析出して、何れも耐蝕性は
充分使用に耐えるけれども、強度が著しく低下するとい
う問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行なった結果、
耐蝕性を損なうことなく強度および硬さ等の超硬合金の
特性を著しく向上させるために超硬合金の硬質粒子の主
としてWC粒子の粒径、結合相組織、合金炭素量等を適
正に調整することにより、従来の粉末冶金法によるWC
−Go−Ni系合金およびWC−Go−Cr系合金のよ
うに耐蝕性は充分であるが機械的性質が劣化するという
問題点を解決できることを知見し、機械的性質、特に、
強度および耐蝕性に優れる粉末冶金法による超硬合金を
開発したのである。
[問題点を解決するための手段]
本発明に係る粉末冶金法による強度および耐蝕性に優れ
る超硬合金の特徴とするところは、Niを30質量%以
上含有するCo−Ni合金結合相を5〜25質量%、 Cr5Ct 結合相に対して2〜15質量%、MOI
C結合相に対して2〜lO質漬%を含有し、かつ、 Mo/Crモル比が0.1〜1.0 であり、残部WCよりなることにある。
る超硬合金の特徴とするところは、Niを30質量%以
上含有するCo−Ni合金結合相を5〜25質量%、 Cr5Ct 結合相に対して2〜15質量%、MOI
C結合相に対して2〜lO質漬%を含有し、かつ、 Mo/Crモル比が0.1〜1.0 であり、残部WCよりなることにある。
本発明に係る粉末冶金法による強度および耐蝕性に優れ
る超硬合金について、以下詳細に説明す即ち、本発明に
係る粉末冶金法による強度および耐蝕性に優れる超硬合
金は、粉末冶金法によるWC−Co−Ni−Cr系合金
に、さらに、少量のMOICを含有させることによって
、Niを多量に含有されていてもWC硬質粒子の成長が
抑制され、さらに、結合相を固溶強化する機構とも相ま
って高強度合金が得られるのである。
る超硬合金について、以下詳細に説明す即ち、本発明に
係る粉末冶金法による強度および耐蝕性に優れる超硬合
金は、粉末冶金法によるWC−Co−Ni−Cr系合金
に、さらに、少量のMOICを含有させることによって
、Niを多量に含有されていてもWC硬質粒子の成長が
抑制され、さらに、結合相を固溶強化する機構とも相ま
って高強度合金が得られるのである。
この場合、Cr5Ctの含有量は、Niを30質屑%以
上含aするCo−Ni合金の結合相に対して、2質量%
未満では硬質粒子(WC)の成長を抑制する効果や、結
合相を固溶強化する効果が不充分であり、また、Cr
s e tの含有量が15質飛%を越えて多量に含有さ
せるとCrs e を粒子は結合相中に全部固溶せず、
一部析出粗大化して強度が低下してしまう。よって、C
r3C2の含有量は、Niを30質m%以上含有するC
o−Ni結合相に対して2〜15質量%とする。
上含aするCo−Ni合金の結合相に対して、2質量%
未満では硬質粒子(WC)の成長を抑制する効果や、結
合相を固溶強化する効果が不充分であり、また、Cr
s e tの含有量が15質飛%を越えて多量に含有さ
せるとCrs e を粒子は結合相中に全部固溶せず、
一部析出粗大化して強度が低下してしまう。よって、C
r3C2の含有量は、Niを30質m%以上含有するC
o−Ni結合相に対して2〜15質量%とする。
また、Mo、Cの含有量は、Niを30質m%以上含a
するCo−Ni合金の結合相に対して2質量%未満では
硬質粒子(WC)の成長を抑制する効果や、結合相を固
溶強化する効果がは不充分であり、また、MOICの含
有量が上記結合相に対してlO質量%を超えて多量に含
有させるとMoeC粒子は結合相中に全部固溶せず、一
部析出粗大化して強度が低下してしまう。よって、MO
ICの含有量はN1をao*m%以上含有するCo−N
i合金結合相に対して2〜lO質量%とする。
するCo−Ni合金の結合相に対して2質量%未満では
硬質粒子(WC)の成長を抑制する効果や、結合相を固
溶強化する効果がは不充分であり、また、MOICの含
有量が上記結合相に対してlO質量%を超えて多量に含
有させるとMoeC粒子は結合相中に全部固溶せず、一
部析出粗大化して強度が低下してしまう。よって、MO
ICの含有量はN1をao*m%以上含有するCo−N
i合金結合相に対して2〜lO質量%とする。
しかして、Mow Cは単独で含有させても効果は少な
く、かえって強度が低下してしまうのであり、Crを同
時に含有させることが必要であり、この場合、Mo/C
r質虫比を適正に保つことが重要であり、この範囲は0
.1〜1.0とするのがよく、Mat Cが0.1より
少ないと硬質粒子(WC)の成長を抑制する効果は不充
分であり、また、l、0より多いと強度が低下する。よ
って、Mo10r質量比は0.1〜!、0とする。
く、かえって強度が低下してしまうのであり、Crを同
時に含有させることが必要であり、この場合、Mo/C
r質虫比を適正に保つことが重要であり、この範囲は0
.1〜1.0とするのがよく、Mat Cが0.1より
少ないと硬質粒子(WC)の成長を抑制する効果は不充
分であり、また、l、0より多いと強度が低下する。よ
って、Mo10r質量比は0.1〜!、0とする。
さらに、超硬合金として適正な強度および硬さを保有す
るためには、Niが30質量%以上含有するCo−Ni
合金結合相は5〜25質量%とする必要があり、5質量
%未満では強度低く、また、25質潰%を超えると硬さ
が不充分となる。よって、Niを30質量%以上含有す
るGo−Ni合金結合相は5〜25質量%とする。
るためには、Niが30質量%以上含有するCo−Ni
合金結合相は5〜25質量%とする必要があり、5質量
%未満では強度低く、また、25質潰%を超えると硬さ
が不充分となる。よって、Niを30質量%以上含有す
るGo−Ni合金結合相は5〜25質量%とする。
第1図に機械的特性について示す。即ち、結合相中のN
i含有量と抗折力と硬さとの関係を示してあり、本発明
に係る強度および耐蝕性に優れる超硬合金(CraC,
+Mo2C含有)は、Cr1Ct単独含有の場合より優
れていることがわかる。なお、第1図において、Cr
s Cxが×は0%、△は0.5%、ムは1.0%であ
り、cr、ct+Motch<oは0.5+0.5%、
・は1.0+1.0%である。
i含有量と抗折力と硬さとの関係を示してあり、本発明
に係る強度および耐蝕性に優れる超硬合金(CraC,
+Mo2C含有)は、Cr1Ct単独含有の場合より優
れていることがわかる。なお、第1図において、Cr
s Cxが×は0%、△は0.5%、ムは1.0%であ
り、cr、ct+Motch<oは0.5+0.5%、
・は1.0+1.0%である。
一般に粉末冶金法による超硬合金(WC−Co合金)は
、アルカリには侵され難いが、酸に対する耐蝕性はあま
り強くなく、特に、酸素消費型の硝酸には著しく腐蝕す
る。
、アルカリには侵され難いが、酸に対する耐蝕性はあま
り強くなく、特に、酸素消費型の硝酸には著しく腐蝕す
る。
しかし、本発明に係る粉末冶金法による強度および耐蝕
性に優れる超硬合金において、Ni/C。
性に優れる超硬合金において、Ni/C。
比を30/70以上とNiの含有量を多くすることによ
り、さらに、Cr30*を含有させることによって腐蝕
量を著しく減少することがわかった。
り、さらに、Cr30*を含有させることによって腐蝕
量を著しく減少することがわかった。
また、Mo*Cは積極的に耐蝕性を改善することはない
が、結合相中のNiの含有量が多い場合には、耐蝕性に
悪影響のないことがわかった。
が、結合相中のNiの含有量が多い場合には、耐蝕性に
悪影響のないことがわかった。
そして、水素発生型の塩酸中における耐蝕性は、粉末冶
金法によるwc−Co合金でも既にかなり良好であるか
ら、本発明に係る粉末冶金法による強度および耐蝕性に
優れる超硬合金においても大きな差異はなかった。
金法によるwc−Co合金でも既にかなり良好であるか
ら、本発明に係る粉末冶金法による強度および耐蝕性に
優れる超硬合金においても大きな差異はなかった。
なお、本発明に係る粉末冶金法による強度および耐蝕性
に優れる超硬合金のNaOH中における腐蝕減量を調査
したところ、減量は殆ど認められなかった。従って、C
o−Ni合金結合相中のC。
に優れる超硬合金のNaOH中における腐蝕減量を調査
したところ、減量は殆ど認められなかった。従って、C
o−Ni合金結合相中のC。
とNiとの比率はNi/Co=30/70〜l 001
0の範囲がよく、Niがこの範囲より少ないと耐蝕性が
不充分となる。
0の範囲がよく、Niがこの範囲より少ないと耐蝕性が
不充分となる。
第2図により耐蝕性について説明する。この第2図にお
いてはCo−Ni合金結合相中のNi含有量と腐蝕減量
との関係について示しである。なお、腐蝕は30℃のl
O%HNO,の溶液において、24時間浸漬した場合の
腐蝕減量である。また、Cr5et含有量はXは0%、
ムは1.0%であり、CrzCt+Mo1C含有量はO
は0.5+0.5%である。
いてはCo−Ni合金結合相中のNi含有量と腐蝕減量
との関係について示しである。なお、腐蝕は30℃のl
O%HNO,の溶液において、24時間浸漬した場合の
腐蝕減量である。また、Cr5et含有量はXは0%、
ムは1.0%であり、CrzCt+Mo1C含有量はO
は0.5+0.5%である。
この第2図から粉末冶金法による本発明に係る強度およ
び耐蝕性に優れる超硬合金は腐蝕減量が極めて少ないこ
とがわかる。
び耐蝕性に優れる超硬合金は腐蝕減量が極めて少ないこ
とがわかる。
[実 施 例〕
本発明に係る粉末冶金法による強度および耐蝕性に優れ
る超硬合金の実施例を比較例と共に説明する。
る超硬合金の実施例を比較例と共に説明する。
実施例
使用原料粉末
平均粒径1.5μ嘴のタングステン・カーバイド(WC
)粉末 平均粒径IJμmのコバルト(co)粉末平均粒径1.
8μmのニッケル(N i)粉末平均粒径1.9μmの
クロム・カーバイト(CrsCx)粉末 平均粒径1.9μmのモリブデン・カーバイド(Mow
C)粉末 製造法 上記の各粉末を用いて、第1表に示すように、WC−(
3〜30)質量%(Co−Ni)−(0〜3)質量%c
r3c* (0〜3)質量%Mow Cの組成に配合
し、有機溶媒とともにアトライタを使用して8時間湿式
混合を行った。
)粉末 平均粒径IJμmのコバルト(co)粉末平均粒径1.
8μmのニッケル(N i)粉末平均粒径1.9μmの
クロム・カーバイト(CrsCx)粉末 平均粒径1.9μmのモリブデン・カーバイド(Mow
C)粉末 製造法 上記の各粉末を用いて、第1表に示すように、WC−(
3〜30)質量%(Co−Ni)−(0〜3)質量%c
r3c* (0〜3)質量%Mow Cの組成に配合
し、有機溶媒とともにアトライタを使用して8時間湿式
混合を行った。
湿式混合後乾燥して製造された粉末を、2t/Cがの成
形圧力により5XIOXb を成形した。
形圧力により5XIOXb を成形した。
この試験片を1400℃の温度において真空焼結を行っ
たのち、Arガス中において1300℃の温度で1時間
のHIP処理を行った。
たのち、Arガス中において1300℃の温度で1時間
のHIP処理を行った。
製造された焼結体を研削加工を行ない、4×8X 24
+u’のJIS抗折試験片を製造した。
+u’のJIS抗折試験片を製造した。
この試験片を使用して抗折力、破壊靭性値および硫酸中
における腐蝕減量を調査した。
における腐蝕減量を調査した。
第1表にその結果を示す。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明に係る粉末冶金法による強
度および耐蝕性に優れる超硬合金は上記の構成を有して
いるものであるから、超硬合金としての強度および硬さ
の優れた機械的性質を有しており、さらに、酸に対する
耐蝕性にも優れているという効果を有しているものであ
る。
度および耐蝕性に優れる超硬合金は上記の構成を有して
いるものであるから、超硬合金としての強度および硬さ
の優れた機械的性質を有しており、さらに、酸に対する
耐蝕性にも優れているという効果を有しているものであ
る。
第1図はWC−10%(Co−Ni)超硬合金の結合用
組成と抗折力および硬さとの関係を示す図、第2図はW
C−10%(Co−Nl)超硬合金の結合相組成と硝酸
中の腐蝕減量との関係を示す図である。 牙1図 配合相中FJ1i (OA>
組成と抗折力および硬さとの関係を示す図、第2図はW
C−10%(Co−Nl)超硬合金の結合相組成と硝酸
中の腐蝕減量との関係を示す図である。 牙1図 配合相中FJ1i (OA>
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Niを30質量%以上含有するCo−Ni合金結合相を
5〜25質量%、 Cr_3C_2結合相に対して2〜15質量%、Mo_
2C結合相に対して2〜10質量% を含有し、かつ、 Mo/Cr質量比が0.1〜1.0 であり、残部WCよりなることを特徴とする粉末冶金法
による強度および耐蝕性に優れる超硬合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31170989A JPH03173739A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 強度および耐蝕性に優れる超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31170989A JPH03173739A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 強度および耐蝕性に優れる超硬合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03173739A true JPH03173739A (ja) | 1991-07-29 |
Family
ID=18020524
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31170989A Pending JPH03173739A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 強度および耐蝕性に優れる超硬合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03173739A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10298699A (ja) * | 1997-04-25 | 1998-11-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金 |
JPH10298698A (ja) * | 1997-04-25 | 1998-11-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金 |
JP2007524758A (ja) * | 2003-05-20 | 2007-08-30 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 高性能耐侵食−腐蝕性ホウ化物サーメット |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP31170989A patent/JPH03173739A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10298699A (ja) * | 1997-04-25 | 1998-11-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金 |
JPH10298698A (ja) * | 1997-04-25 | 1998-11-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金 |
JP2007524758A (ja) * | 2003-05-20 | 2007-08-30 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 高性能耐侵食−腐蝕性ホウ化物サーメット |
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