JPH03173716A - 構造用圧延鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は降伏点、強度、伸び等の鋼材材質の上下限値の
幅が狭い構造用圧延鋼材の製造方法に関するものである
。

（従来の技術） ＪＡＳにおいて、構造用圧延鋼材の強度は上下限値が規
定されているが、降伏点は下限値のみが規定されている
。近年の鋼材の製造者は、例えば、特公昭５６−５０７
８３号公報、特公昭５６−２０３３３号公報に記載のよ
うに、圧延中の鋼材の温度を１００℃単位程度で定めた
所定の圧延開始温度や圧延終了温度に鋼材温度を制御し
つつ、該鋼材全体を通じて規定されている強度の上下限
値及び降伏点の下限値を保証することを前提に構造用圧
延鋼材を製造している。

このようにして製造された構造用圧延鋼材は、同一鋼種
でも強度、降伏点がばらつき、特に高層建築分野で重要
な意味を持つ降伏点は一般に高めに偏り、この傾向は板
厚が薄くなる程上昇することが知られている。

通常、建物の設計者は、ＪＩＳ規格最小降伏点に基づい
て構造解析を行い、地震、台風等に対する骨組みの終局
耐力、崩壊モードを評価する。

しかし、実際に使用する鋼材の降伏点が、前記の如くば
らついていると、設計時に考えていた部位とは異なった
ところで降伏が先行したり、柱と梁の耐カバランスが逆
転して、骨組みは予測と全く異なった危険なモードで壊
れるケースが発生しすることが解明され、これによって
建築物は著しく耐震性能を損なうことが指摘されている
。

（発明が解決しようとする課Ｂ） 本発明は上記した従来の構造用圧延鋼材の製造方法の欠
点を解消して、降伏点の下限値と上限値を保証すると共
に、該上下限値の幅を調整するのに必要な要因を正確に
制御して降伏点の上下限値の幅とばらつきを小さくした
構造用圧延鋼材を生産性良く、経済的に製造する方法を
提供することを課題とするものである。

（８題を解決するための手段） 本発明は上記の課題を達成するため （り構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ２点以上の温
度から水冷を開始し、該鋳片の長さ方向両端部の略３０
０〜５００ＩＩｌ１１１幅方向両端部の略２００ｍ＋＋
に当たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚み
の１／８以下の表層部を冷却し、所定温度で前記水冷を
中断し、該鋳片の復熱により前記四周部と前記四周部外
の前記表層温度が所定の範囲となり且つ該復熱が終了す
る迄の間に圧延パスを実施することを特徴とする構造用
圧延鋼材の製造方法を基本的手段でかつ第１の手段とし
、 （２）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、ＡＣ３点以上の
温度から水冷を開始し、該鋳片の長さ方向両端部の略３
００〜５００Ｉｍｍ１幅方向両端部の略２００ｍｍに当
たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚みの１
／Ｂ以下の表層部を冷却し、所定温度で前記水冷を中断
し、該鋳片の復熱により前記四周部と前記四周部外の前
記表層温度が所定の範囲となり且つ該復熱が終了する迄
の間に圧延パスを実施し、以下前記手順を繰り返し、該
鋳片の前記した復熱中に該鋳片の圧延に必要な各パスを
終了することを特徴とする構造用圧延鋼材の製造方法を
第２の手段とし、 （３）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ２点以上の
温度から０．４℃／ｓｅｃ以上の鋳片厚平均冷却速度で
水冷を開始し、該鋳片の長さ方向の前後両端部の略３０
０〜５００ｆｆｉＩ１１、幅方向の両端部の略２００ｍ
ｍに当たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚
みの１／８以下の表層部をＡｒ、点以下として前記水冷
を中断し、Ａｒ３点以下とした四周部外範囲の鋳片の復
熱により前記四周部と前記四周部外の前記表層温度が所
定の範囲となり且つ該復熱が終了する迄の間に圧延パス
を実施し、以下前記手順を繰り返し、該鋳片の前記した
復熱中に該鋳片の圧延に必要な各パスを終了することを
特徴とする構造用圧延鋼材の製造方法を第３の手段とし
、（４）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ２点以上
の温度から水冷を開始し、該鋳片の長さ方向両端部の略
３００〜５００ｍＩｌ、幅方向両端部の略２００＋１に
当たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚みの
１／８以下の表層部を冷却し、所定温度で前記水冷を中
断し、該鋳片の復熱により前記四周部と前記四周部外の
該鋳片厚みの１／２の中心部の温度が所定の範囲となり
且つ該復熱が終了する迄の間に圧延パスを実施すること
を特徴とする構造用圧延鋼材の製造方法を第４の手段と
し、（５）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ２点以
上の４度から水冷を開始し、該鋳片の長さ方向両端部の
略３００〜５００　ａｍ、幅方向両端部の略２００＋１
ｍに当たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚
みの１７８以下の表層部を冷却し、所定温度で前記水冷
を中断し、該鋳片の復熱により前記四周部と前記四周部
外の該鋳片厚みの１／２の中心部の温度が所定の範囲と
なり且つ該復熱が終了する迄の間に圧延パスを実施し、
以下前記手順を繰り返して該鋳片の前記した復熱中に該
鋳片の圧延に必要な各パスを終了することを特徴とする
構造用圧延鋼材の製造方法を第５の手段とし、 （６）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃｍ点以上の
温度から０．４°Ｃ／ｓｅｅ以上の鋳片厚平均冷却速度
で水冷を開始し、該鋳片の長さ方向の前後両端部の略３
００〜５００　ｍｍｅ、幅方向の両端部の略２００ｍｍ
に当たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚み
の１／８以下の表層部をＡｒ、点以下として前記水冷を
中断し、Ａｒ３点以下とした四周部外範囲の鋳片の復熱
により前記四周部と前記四周部外の該鋳片厚みの１／２
の中心部の温度が所定の範囲となり且つ該復熱が終了す
る迄の間に圧延パスを実施し、以下前記手順を繰り返し
、該鋳片の前記した復熱中に該鋳片の圧延に必要な各パ
スを終了することを特徴とする構造用圧延鋼材の製造方
法を第６の手段とし く７）第１の手段から第６の手段に記載の圧延後、鋼板
厚平均冷却速度４０℃／ｓｅｃ以下で冷却して板厚平均
温度６５０℃以下に冷却することを特徴とする構造用圧
延鋼材の製造方法を第７から第１２の手段とし、 （８）第７の手段に記載の６５０°Ｃ以下に冷却後焼き
戻しう行うことを特徴とする構造用圧延鋼材の製造方法
を第１３から第１９の手段とするものである。

つまり、具体的には、鋳造のままの鋳片、または該鋳片
を所定の厚み迄粗圧延した粗圧延材、または該鋳造後Ａ
ｃ３点以上に加熱した鋳片、または該加熱鋳片を粗圧延
した粗圧延材等の鋳片または粗圧延材（以下鋳片と桔す
）を四周部を除いた四周部外をＡｃ３点以上から第２図
に示すように鋳片の両表面から鋳片中心方向に、例えば
鋳片厚みの１／８以下の表層部がＡｒ２点以下になる迄
水冷等の強制冷却（冷却速度０．４°Ｃ／ｓｅｃ以上の
冷却）し、該表層部と該鋳片の厚み中心部の間に温度差
を設けて水冷を中断し、該表層部及び又は中心部が後記
する所定温度に達したら圧延パスを実行し、この様にし
て圧延工程における鋼材の各圧延パスを該鋳片の前記復
熱中の所定温度域で行って該鋼材を第２図、第３図に示
す従来例の如く四周部と四周部外の表層部及び又は中心
部の温度差が存在する侭ではなく、実質的に同一と見な
せる±５°Ｃの所定温度範囲に制御して圧延パスを実行
することを基本的手段とするものである。

面この基本的手段の実施にあたって、鋳片の上記表層部
の水冷開始点から復熱圧延開始点迄の間に該表層部がＡ
ｒ２点以下になった時水冷を中断して該表層部をＡｃ、
点以上に復熱させ、該鋳片表層に変態点を通過させて該
鋳片の結晶粒の微細化を図ることは、上記基本的手段の
１実施形態として容易に実施でき、しかも本発明の作用
、効果に支障がな（、該鋳片から得られる構造用圧延鋼
材の表層部の靭性を更に向上し、一種のクラッドｆｉｔ
板の製造を可能にするので望ましい。

面この復熱処理の回数は特に制限はなく、可能な限り行
って良い。

又母材強度を高めるために、仕上圧延終了に引き続き板
厚平均冷却速度４０°Ｃ／ｓｅｃ以下で６５０°Ｃ以下
まで強制冷却しても良く、必要に応じて該冷却に続いて
焼き戻しを行っても良い。

又本発明が対象としている。構造用圧延鋼は、例えば前
記特開昭６１−２３５５３４号公報に記載され、次記す
る様に、通常の構造用鋼が所要の材質を得るために、従
来から５業分野での活用で確認されている作用、効果の
関係を基に定められている添加元素の種類と量と同様に
構成して良く、基本的成分としては、重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％　　　　Ｓｉ　：　０．５％
以下Ｍｎ　：　２．０％以下　　　　　Ａｌ：０．１％
以下Ｎ　Ｉ　Ｏ，００１〜０．０１％ を含み、更に、 Ｎｂ　：　０．０５％以下　　　　　Ｃｕ　：　０．９
％以下Ｔｉ：０．１％以下　　　　　Ｃｒ　：　０．５
％以下Ｖ：Ｏ，１％以下　　　　　Ｎｏ　：　０．５％
以下Ｂ　：　０．０００５〜０．００１５　　　　Ｎｉ
　：　１．０％の一種または二種以上を含み、残部がＦ
ｅと製綱及び鋳造工程間で溶鋼に混入する不可避的不純
物を含んでいる。

又−船釣なこれらの成分の添加理由及び添加量の限定理
由は次の通りである。

Ｃは母材及び溶接部の強度の確保のために不可欠な元素
で、その効果の限界から０．０１％を下限としており、
また母材靭性への悪影響、溶接性の劣化、高炭素島状マ
ルテンサイトの生成による継手靭性の劣化を防止するた
めに０．３０％を上限としている。

Ｓｉは脱酸上必要な元素であるが、溶接性、継手靭性の
劣化を防止するために、０．５％を上限としている。

Ｍｎの添加は強度と靭性を向上するが、多量の添加は連
続鋳造スラブの中心偏析を助長して焼入れ性を増加させ
、硬化組織を生成して母材靭性及び継手靭性を劣化させ
、又溶接性を劣化せしめるので２．０％を上限としてい
る。

ＡＩは脱酸剤として有効であり、結晶粒の微細化にも有
効であるが、過量のＡｌは材質に有害な介在物を生成す
るので上限を０．１％としている。

Ｎの０．００１％以上の添加はＡＩと共に窒化物を生成
し結晶粒の微細化に有効であるが、過量の窒素は溶接部
の靭性が損なわれるので上限を０．０１％以下としてい
る。

Ｎｂ、　Ｔｉは何れも微量の添加でも結晶粒を微細化す
るのに有効であるが、過量の添加は溶接継手靭性を劣化
するので、Ｎｂは０．０５％、Ｔｉは０．１％を上限と
している。

又析出硬化るよる強化を目的としてＶを使用する時は、
０．１％を上限としている。

Ｂのｏ、ｏｏｏｓ％以上の添加は焼入れ性を向上し強度
を上界するが、過剰な添加は溶接継手靭性を劣化するの
で、０．００１５％を上限としている。

Ｃｕ、　Ｃｒ、　Ｎｏ、　Ｎｉは何れも焼入れ性を向上
する元素として知られており、本発明の対象鋼に添加し
て鋼の強度を上昇させることは出来るが、過量の添加は
低温変態生成物が生じるのでＣｕは０．９％、Ｃ「は０
．５％、ＭＯは０．５％、Ｎｉは１．０％を上限として
いる。尚、８０ｋｇｆ　７ｍｍ２級低降伏比構造用鋼板
の製造時は、通常上記Ｃ「の上限を１．０％としており
、本発明の適用時も同様にして良い。

本発明における鋼の成分構成は上記の如くしているので
、これ等を含む構造用圧延鋼は本発明の対象鋼である。

（作用） 本発明者等は上述の課題を達成するために種々実験検討
を繰り返した結果、熱間圧延時に材質のばらつきの原因
になると認識されている鋼材ので部の温度降下部、つま
り鋳片の長さ方向両端部の略３００〜５００　ｆｆ１ｍ
、幅方向両端部の略２００■に当たる鋼材の四周部を積
極的に冷却せず、不可避的な降温程度とし、該四周部に
該当しない該四周部に取り囲まれた四周部外の表裏面か
ら板厚の！７８以下の表層を積極的に強制冷却し、該冷
却温度が次記する復熱作用を形成するのに必要な所定範
囲に達するとそこで該冷却を中断し、咳鋳片の中心部の
高温により、該四周部外の表面を復熱させ、前記四周部
の表層温度と実質的に温度差がないとされる±５　”Ｃ
の範囲に上記四周部外の表層温度が復熱された時か、父
上記四周部と四周部外の表層温度に代え、該鋳片の四周
部と四周部外の中心部温度の温度差が実質的に温度差が
ないとされる±５℃の範囲に上記四周部外の中心温度が
抜熱された時か、更には上記表層温度と上記中心温度が
共に実質的に温度差がないとされる±５℃の範囲に達し
た時に、上記鋳片を圧延機を通して圧延をすると、第１
図に示す結果が得られ、前記した本発明の課題が達成で
きることを見出した。

以下第２図、第３図をもと竪、本発明の上記復熱圧延の
温度履歴と圧延時期を説明する。

第２図は本発明の原理を示し、経過時間と鋳片の位置別
温度履歴の関係を示し、第３図は第２図の所定時間にお
ける鋼材の位置別温度を示す。

第２図、第３図で（ａ）は従来方法での四周部外中心温
度の履歴を示し、（ｂ）は従来方法での四周部中心温度
の履歴を示し、（Ｃ）は従来方法での四周部外表層温度
の履歴を示し、（ｄ）は従来方法での四周師表層温度の
履歴を示し、（ｅ）は本発明方法での中心温度の１の履
歴を示し、（ｆ）は本発明方法での中心温度の２の履歴
を示し、（濁は本発明方法での表層温度の１の履歴を示
し、（ｈ）は本発明方法での表層温度の２の履歴を示す
。

また図中■は水冷開始時点、■は水冷停止時点（復熱開
始時点）、■は圧延開始時点（本発明方法において四周
部と四周部外の各表層温度又は各中心温度が実質的に差
が無くなった時点）■圧延終了時点（復熱終了前）を示
す。

以上により本発明は、圧延のパス前に圧延材の水冷を開
始■し、予め実績から、板厚、冷却開始温度、圧延目！
５！ｉ度をもとに求めている（ｅ）（ｆ）（２）（ハ）
の履歴の実験式により、（ｅ）　（ｆ）（ｇ）（ｈ）が
±５℃の範囲で合流するための復熱開始点で上記水冷■
を停止し、復熱中の（６）が±５℃の範囲で０′１）と
合流する領域に入って圧延材の表層温度が第３図に■の
（ｇ）＋（ロ）で示す様に四周部と四周部外に実質的な
差がなくなっ時、又は同様にして（ｅ）と（ｆ）が±５
°Ｃの範囲で合流するための復熱開始点で上記水冷■を
停止すると、圧延材の中心温度が第３図に■の（ｅ）　
＋’（ｆ）で示す様に四周部と四周部外に実質的な差が
なくなった時、更には上記圧延材の表層温度と上記圧延
材の中心温度が共に四周部と四周部外に実質的な差がな
くなった時圧延機に圧延材を噛み込ませて圧延を開始■
し、前記復熱が完了して圧延材の温度と外気温度がバラ
ンスした定常状態になる前■に該圧延を終了すると第１
図に示す結果が得られるのである。

尚本発明で言う表層温度とはスケールを介さない鋳片ま
たは鋼材の表層の温度（多くとも表面から鋳片厚みの１
／８以下の表層の温度）で、通常熱間圧延の分野で用い
られている計測値、実験式による算出値の何れか或いは
両方を用いると良く、又中心温度値は、前記表層温度と
同様に実験式による算出値を用いると良い。

更に本発明の方法は、強度に有効な元素を含むような鋼
種では圧延中の固溶状態を維持し、析出物の析出状態を
制御することが可能であり、しかも強度に有効な元素を
含まない鋼種と同様に圧延中の結晶粒成長を抑制できる
ので、特定の鋼種に適用を限定される、例えば特公昭６
３−６４４９２号公報の提案とは異なり、極めて汎用性
のあることを見出した。

又本発明では圧延前及び圧延中に鋳片を終始水冷してい
るため、被圧延材が高温に曝される時間が短縮され、こ
れにより圧延中の結晶粒の成長が大幅に抑制され、その
上温度待ちの時間も省略でき、材質の安定、生産性の向
上が極めて大きいことを見出した。

このように本発明方法によると、圧延中の温度管理が容
易になることによって、従来技術が不可避的に行ってい
た、圧延中もしくは圧延前の高温での滞留均熱時間を短
縮することができ、良好な生産性の下に粒成長の抑制、
並びに固溶状態の維持が可能となり、降伏点と共に強度
、伸び等、その他の材質も従来には見られなかった狭小
な一定の範囲内におさめることが可能となることを知見
した。

又本発明の実施に当たって、鋳片のＡｃ３点以上からＡ
ｒ３点以下の間を往復する冷却復熱を併用すると、該鋳
片の結晶粒が微細化し、該鋳片から得られた構造用圧延
鋼材の母材靭性と脆性亀裂伝播停止特性が向上・安定し
、各種用途において鋼構造物、更には溶接構造鋼構造物
の安全性が飛躍的に向上することを見出した。

本発明は上記知見を基になされたものである。

（実施例） （＋）供試１１　　　　　　　　　　（表１に示す）Ｔ
Ｓ：４０　〜７０　　ｋｇｆ／−膳１級ＹＰ：２０〜５
５　ｋｇｆ／ｍｓ”級 （２）冷却速度　　　　　　　　（表２に示す）（３）
仕上板厚　　　　　　　　（表２に示す）（４）圧延温
度（目標と実績と変動係数）（表２に示す） 従来例の調香６　、１０．１４，２０，２４．２９は、
何れも鋼材温度と大気温度がバランスした定常状態の下
で圧延したもので、降伏点の変動係数（％）はｌＯ１θ
〜１５．０の範囲大きくばらついた。

一方、調香ｌ〜５．７〜９．１１〜１３．１５〜１９．
２１〜２３．２５〜２８．３０〜３２の各本発明例は、
共に降伏点の変動係数（％）は１．０〜２．７と狭い範
囲におさまった。

又、各鋼材の強度、その他の材質も本発明例、従来例共
上記降伏点の変動係数と同様の傾向を示した。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明者等の実験で得た本発明方法による降伏
点のバラツキ改善状況を示す、第２図は本発明の原理を
示す図で、時間と鋳片の位置別各部温度履歴の関係を示
す、第３図は第２図の所定時間における位置別鋳片各部
温度を示す。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ＿２点以上
   の温度から水冷を開始し、該鋳片の長さ方向両端部の略
   ３００〜５００ｍｍ、幅方向両端部の略２００ｍｍに当
   たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚みの１
   ／８以下の表層部を冷却し、所定温度で前記水冷を中断
   し、該鋳片の復熱により前記四周部と前記四周部外の前
   記表層温度が所定範囲となり且つ該復熱が終了する迄の
   間に圧延パスを実施することを特徴とする構造用圧延鋼
   材の製造方法。
2. （２）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ＿２点以上
   の温度から水冷を開始し、該鋳片の長さ方向両端部の略
   ３００〜５００ｍｍ、幅方向両端部の略２００ｍｍに当
   たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚みの１
   ／８以下の表層部を冷却し、所定温度で前記水冷を中断
   し、該鋳片の復熱により前記四周部と前記四周部外の前
   記表層温度が所定の範囲となり且つ該復熱が終了する迄
   の間に圧延パスを実施し、以下前記手順を繰り返し、該
   鋳片の前記した復熱中に該鋳片の圧延に必要な各パスを
   終了することを特徴とする構造用圧延鋼材の製造方法。
3. （３）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ＿３点以上
   の温度から０．４℃／ｓｅｃ以上の鋳片厚平均冷却速度
   で水冷を開始し、該鋳片の長さ方向の前後両端部の略３
   ００〜５００ｍｍ、幅方向の両端部の略２００ｍｍに当
   たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚みの１
   ／８以下の表層部をＡｒ＿３点以下として前記水冷を中
   断し、Ａｒ＿３点以下とした四周部外範囲の鋳片の復熱
   により前記四周部と前記四周部外の前記表層温度が所定
   の範囲となり且つ該復熱が終了する迄の間に圧延パスを
   実施し、以下前記手順を繰り返し、該鋳片の前記した復
   熱中に該鋳片の圧延に必要な各パスを終了することを特
   徴とする構造用圧延鋼材の製造方法。
4. （４）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ＿３点以上
   の温度から水冷を開始し、該鋳片の長さ方向両端部の略
   ３００〜５００ｍｍ、幅方向両端部の略２００ｍｍに当
   たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚みの１
   ／８以下の表層部を冷却し、所定温度で前記水冷を中断
   し、該鋳片の復熱により前記四周部と前記四周部外の該
   鋳片厚みの中心部の温度が所定の範囲となり且つ該復熱
   が終了する迄の間に圧延パスを実施することを特徴とす
   る構造用圧延鋼材の製造方法。
5. （５）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ＿３点以上
   の温度から水冷を開始し、該鋳片の長さ方向両端部の略
   ３００〜５００ｍｍ、幅方向両端部の略２００ｍｍに当
   たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚みの１
   ／８以下の表層部を冷却し、所定温度で前記水冷を中断
   し、該鋳片の復熱により前記四周部と前記四周部外の該
   鋳片厚みの中心部の温度が所定範囲となり且つ該復熱が
   終了する迄の間に圧延パスを実施し、以下前記手順を繰
   り返し、該鋳片の復熱中に該鋳片の圧延に必要な各パス
   を終了することを特徴とする構造用圧延鋼材の製造方法
   。
6. （６）構造用圧延鋼の凝固完了鋳片を、Ａｃ＿３点以上
   の温度から０．４℃／ｓｅｃ以上の鋳片厚平均冷却速度
   で水冷を開始し、該鋳片の長さ方向の前後両端部の略３
   ００〜５００ｍｍ、幅方向の両端部の略２００ｍｍに当
   たる四周部を除く四周部外の該鋳片表裏面から厚みの１
   ／８以下の表層部をＡｒ＿３点以下として前記水冷を中
   断し、Ａｒ＿３点以下とした四周部外範囲の鋳片の復熱
   により前記四周部と前記四周部外の該鋳片厚みの中心部
   の温度が所定の範囲となり且つ該復熱が終了する迄の間
   に圧延パスを実施し、以下前記手順を繰り返し、該鋳片
   の前記した復熱中に該鋳片の圧延に必要な各パスを終了
   することを特徴とする構造用圧延鋼材の製造方法。
7. （７）特許請求の範囲第１項乃至第６項に記載の何れか
   の圧延後、鋼板厚平均冷却速度４０℃／ｓｅｃ以下で冷
   却して板厚平均温度を６５０℃以下に冷却することを特
   徴とする構造用圧延鋼材の製造方法。
8. （８）特許請求の範囲第７項に記載の６５０℃以下の冷
   却後焼き戻しを行うことを特徴とする構造用圧延鋼材の
   製造方法