JPS61159535A - ２相組織を有する熱間圧延ストリツプを製造する方法 - Google Patents
２相組織を有する熱間圧延ストリツプを製造する方法Info
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- JPS61159535A JPS61159535A JP60249086A JP24908685A JPS61159535A JP S61159535 A JPS61159535 A JP S61159535A JP 60249086 A JP60249086 A JP 60249086A JP 24908685 A JP24908685 A JP 24908685A JP S61159535 A JPS61159535 A JP S61159535A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は二相組織を有する熱間圧延ストリップを製造す
る方法に関する。
る方法に関する。
欧州特許第１９，１９３号及び欧州特許出願第７２．８
６７号に炭素、マンがン、シリコン及びクロムからなる
スラブをまず熱間圧延温度に加熱し、次に熱間圧延しそ
してＡｒ 以上で仕上げ圧延し、続いて急冷しそして
最後に低温でコイル化される、微細粒フェライ）（＞７
０％）とその中に分散したマルテンサイト粒からなる二
相組織を有する熱間圧延ストリップの製造方法が開示さ
れている。
６７号に炭素、マンがン、シリコン及びクロムからなる
スラブをまず熱間圧延温度に加熱し、次に熱間圧延しそ
してＡｒ 以上で仕上げ圧延し、続いて急冷しそして
最後に低温でコイル化される、微細粒フェライ）（＞７
０％）とその中に分散したマルテンサイト粒からなる二
相組織を有する熱間圧延ストリップの製造方法が開示さ
れている。
欧州特許第１９，１９３号に開示された方法では０．０
５−０．２０ ％Ｃ，０，５−１，５％Ｍｔ＋及び０．
５−２．０％ｓｉ及び適宜Ｃｒ 、Ｖ 、 Ｍｏ ｅ
ＴｉとＮｂ。
５−０．２０ ％Ｃ，０，５−１，５％Ｍｔ＋及び０．
５−２．０％ｓｉ及び適宜Ｃｒ 、Ｖ 、 Ｍｏ ｅ
ＴｉとＮｂ。
残部鉄からなるスラブをオーステナイト状態で熱間圧延
し次に約８００℃から６５０℃の範囲の温度に冷却し、
コイル化しそして少なくとも一分間この温度に保持され
る。続いて、そのストリップを次の工程でコイルを解放
し１０６７秒の速度でく４５０℃の温度に冷却し最後に
再びこの温度で冷却する。
し次に約８００℃から６５０℃の範囲の温度に冷却し、
コイル化しそして少なくとも一分間この温度に保持され
る。続いて、そのストリップを次の工程でコイルを解放
し１０６７秒の速度でく４５０℃の温度に冷却し最後に
再びこの温度で冷却する。
欧州特許出願第７２，８６７号忙開示された方法では圧
延温度に加熱され、０．０２−０．２０１Ｃ。
延温度に加熱され、０．０２−０．２０１Ｃ。
０．２−２．０９１Ｍｎ、 ０．０５−２．０ ＊
８１及び０．３−１．５１Ｃｒ及び≦０．１５ＳＰ、そ
して≦ｏ、 ｉ ＊ ｋｌ、残部鉄からなるスラブが仕
上圧延温度〉７８０℃で熱間圧延される。仕上げ工程を
経た後、熱間圧延ストリップを〉４０℃／秒の速度で約
７５０−６５０℃の中間温度ＴＮＫ冷却しこの温度で少
なくとも５分間保持する。続いてストリップをこの温度
で最後にコイル化する前に５０℃／秒の速度で５５０か
ら２００℃の範囲の温度に急冷をする。
８１及び０．３−１．５１Ｃｒ及び≦０．１５ＳＰ、そ
して≦ｏ、 ｉ ＊ ｋｌ、残部鉄からなるスラブが仕
上圧延温度〉７８０℃で熱間圧延される。仕上げ工程を
経た後、熱間圧延ストリップを〉４０℃／秒の速度で約
７５０−６５０℃の中間温度ＴＮＫ冷却しこの温度で少
なくとも５分間保持する。続いてストリップをこの温度
で最後にコイル化する前に５０℃／秒の速度で５５０か
ら２００℃の範囲の温度に急冷をする。
この２つの従来法では引張り強度に対する降伏点の低比
率（〈約０．７０）と、熱間圧延ストリップとそれから
得られたシートの良好な加工性を得る。
率（〈約０．７０）と、熱間圧延ストリップとそれから
得られたシートの良好な加工性を得る。
しか′しながら適当な２相組織を得るために熱間圧延又
は熱間圧延ストリップの仕上げ圧延後に制御又は段階冷
却工程が両方の場合考慮される。急冷相と所定温度（淀
んだエア中での冷却）での熱間圧延ストリップ維持相が
交互に起る。装置についていえば両方の冷却方法は高価
な冷却部あるいは欧州特許第１９，１９３号の従来法の
場合では第２のコイル解放装置と仕上げ熱間圧延ストリ
ップコイル装置を必要とする。
は熱間圧延ストリップの仕上げ圧延後に制御又は段階冷
却工程が両方の場合考慮される。急冷相と所定温度（淀
んだエア中での冷却）での熱間圧延ストリップ維持相が
交互に起る。装置についていえば両方の冷却方法は高価
な冷却部あるいは欧州特許第１９，１９３号の従来法の
場合では第２のコイル解放装置と仕上げ熱間圧延ストリ
ップコイル装置を必要とする。
他方欧州特許出願第６８，５９８号は上記２つのする。
２相組織、引張シ強度に対する低い降伏点比及び良好な
加工性を有する熱間圧延ストリップを製造する方法が開
示されて込る。
加工性を有する熱間圧延ストリップを製造する方法が開
示されて込る。
これは本質的に０．０４ないし０．２０％の範囲の増ｔ
ｖリンを有し、更ＫＯ，０３−０，１５％Ｃ，，０，６
−１，８％Ｍｎ 、≦０．１０１Ａｔ≦ｏ、ｏｏｓｓｓ
及びもし適当なら０．２−２．０１８１ ＋７）みヌは
ｃｒを伴なって、残部鉄を含有するスラブによって達成
される。
ｖリンを有し、更ＫＯ，０３−０，１５％Ｃ，，０，６
−１，８％Ｍｎ 、≦０．１０１Ａｔ≦ｏ、ｏｏｓｓｓ
及びもし適当なら０．２−２．０１８１ ＋７）みヌは
ｃｒを伴なって、残部鉄を含有するスラブによって達成
される。
更忙、スラブを熱間圧延する前にスラブを１１００ない
し１２５０℃の所定範囲温度に加熱しそして９００ない
し７８０℃の範囲の温度で仕上げ圧延をし、そして仕上
げ圧延後ｌＯなＩ／’し２００１：７秒の範囲の速度で
冷却し、最後に≦４５０１？：の温度でコイル忙巻取る
ことができる。明らかにこの従来法は熱間圧延ストリッ
プは何の付加装置もなく関連冷却部を有する従来の圧延
装置で製造できる。しかし他方、リン量を増加したこと
は熱間圧延ストリップの溶接性の低下をも念らす。更に
又、熱間ストリップの焼戻し脆性傾向がリン量の増加に
伴なって増大する。この焼戻し脆性はリン増量の熱間圧
延ストリップからシ遺されたシートが次に他の工程で例
えば溶接されねばならない時はいつもそのことを証明す
る。更に又、スラｆを圧延温度以下に加熱しそして加熱
続ける炉の温度はこの従来法に正確にセットされねばな
らず且っ更にこの温度は従来の温度以下である。
し１２５０℃の所定範囲温度に加熱しそして９００ない
し７８０℃の範囲の温度で仕上げ圧延をし、そして仕上
げ圧延後ｌＯなＩ／’し２００１：７秒の範囲の速度で
冷却し、最後に≦４５０１？：の温度でコイル忙巻取る
ことができる。明らかにこの従来法は熱間圧延ストリッ
プは何の付加装置もなく関連冷却部を有する従来の圧延
装置で製造できる。しかし他方、リン量を増加したこと
は熱間圧延ストリップの溶接性の低下をも念らす。更に
又、熱間ストリップの焼戻し脆性傾向がリン量の増加に
伴なって増大する。この焼戻し脆性はリン増量の熱間圧
延ストリップからシ遺されたシートが次に他の工程で例
えば溶接されねばならない時はいつもそのことを証明す
る。更に又、スラｆを圧延温度以下に加熱しそして加熱
続ける炉の温度はこの従来法に正確にセットされねばな
らず且っ更にこの温度は従来の温度以下である。
従って、本発明の目的は２相組織を有し、少なくとも均
一に良好な特性パターン、すなわち引張り強度に対する
降伏点の低率（約０．７０以下）、等方性冷間加工性及
び良好な溶接性を有する熱間圧延ヌ） ＩＪッグが関連
冷却部を有する従来の圧延機すなわち装置に付加的費用
をかけないで単純な手段で製造される熱間ストリップ卿
遣方法を提供することである。
一に良好な特性パターン、すなわち引張り強度に対する
降伏点の低率（約０．７０以下）、等方性冷間加工性及
び良好な溶接性を有する熱間圧延ヌ） ＩＪッグが関連
冷却部を有する従来の圧延機すなわち装置に付加的費用
をかけないで単純な手段で製造される熱間ストリップ卿
遣方法を提供することである。
本発明によればその目的は予めインゴット鋳造又は連続
鋳造で製造されたスラブから２相組織を有する熱間圧延
ス） ＩＪッグを創造する方法によって達成される。そ
のスラブは鉄以外に炭素、マンガン、シリコン、クロム
を必須成分として含有する。該スラブを圧延温度まで加
熱し、）Ａｒ の温度で熱間圧延と仕上げ圧延を行な
い、該圧延温度から急冷しそして比較的低温でコイルす
る。
鋳造で製造されたスラブから２相組織を有する熱間圧延
ス） ＩＪッグを創造する方法によって達成される。そ
のスラブは鉄以外に炭素、マンガン、シリコン、クロム
を必須成分として含有する。該スラブを圧延温度まで加
熱し、）Ａｒ の温度で熱間圧延と仕上げ圧延を行な
い、該圧延温度から急冷しそして比較的低温でコイルす
る。
本発明の特徴は熱間圧延ストリップを
イ）０．１６％Ｃ，０，５ないし１，０ｑｂ８１．０．
３ないし１．５％Ｃｒ、≦０．０２５％Ｐ、１≦ｏ、０
１５１８゜０．０２ないし０．１０チＡｔと≦０．０１
１チＮに加えて０．２ないし０．４ ％ Ｍｎを含有し
、残部が鉄と通常の不純物である鋼から製造し、 口）仕上げ圧延後すぐに該仕上げ圧延温度から、３０な
いし７０℃／秒の範囲の平均速度で連続的にコイル化温
度以上に急冷し、 ハ）次に３５０ないし１９０℃の範囲の温度でコイル化
する。
３ないし１．５％Ｃｒ、≦０．０２５％Ｐ、１≦ｏ、０
１５１８゜０．０２ないし０．１０チＡｔと≦０．０１
１チＮに加えて０．２ないし０．４ ％ Ｍｎを含有し
、残部が鉄と通常の不純物である鋼から製造し、 口）仕上げ圧延後すぐに該仕上げ圧延温度から、３０な
いし７０℃／秒の範囲の平均速度で連続的にコイル化温
度以上に急冷し、 ハ）次に３５０ないし１９０℃の範囲の温度でコイル化
する。
上記すでに知られた当技術水準と比較して、まずスラブ
そして次に熱間圧延ストリップを製造する鋼のマンガン
量が減少せしめられ０．２０ないし０．４０％の範囲の
低い値に調整されることが本発明の必須である。
そして次に熱間圧延ストリップを製造する鋼のマンガン
量が減少せしめられ０．２０ないし０．４０％の範囲の
低い値に調整されることが本発明の必須である。
鋼の炭素含有量は０．０５ないし０．１２％の範囲の値
を有するように同時［ｐｌ整されるのが好ましい。
を有するように同時［ｐｌ整されるのが好ましい。
本発明に係る成分の鋼から製造されたスラブは次に本発
明の方法によって従来の圧延温度に加熱され維持される
。特別な測定はこの目的に対しては必要とされなり。
明の方法によって従来の圧延温度に加熱され維持される
。特別な測定はこの目的に対しては必要とされなり。
本発明によれば熱間圧延ストリップを得る九めに熱間圧
延と終始加熱されているスラブの仕上圧延はＡｒ５以上
か出来るだけ近い温度で行われる。
延と終始加熱されているスラブの仕上圧延はＡｒ５以上
か出来るだけ近い温度で行われる。
更にヌ、熱間圧延中、％に仕上げ工程の最終の２つのス
タンドでの仕上げ圧延中この変形にでも、本発明に係る
方法が使用される場合他の特別な手段は必要でない。従
って仕上げ工程の最後の２つのスタンドでの変形は最大
で１スタンドにつき２５慢好ましくは１５チである。
タンドでの仕上げ圧延中この変形にでも、本発明に係る
方法が使用される場合他の特別な手段は必要でない。従
って仕上げ工程の最後の２つのスタンドでの変形は最大
で１スタンドにつき２５慢好ましくは１５チである。
続いて本発明によれば仕上げ圧延後Ａｒ 以上の仕上
げ温度からコイル化温度に３０ないし７０℃／秒の範囲
の平均速度で連続的に直接急冷され３５０ないし１９０
℃の範囲の温度でコイルにされる。
げ温度からコイル化温度に３０ないし７０℃／秒の範囲
の平均速度で連続的に直接急冷され３５０ないし１９０
℃の範囲の温度でコイルにされる。
本発明によればスラブは０．０１ないし０．０４％の範
囲で窒素に対し化学蒼論的比率であるチタンを付随的に
含有し、本発明によれば低いコイル化温度で冷間加工性
が改良される。同時にこれは仕上げ熱間圧延ヌトリップ
ヌはそれから製造されたシートの窒素エラソングを回避
する。
囲で窒素に対し化学蒼論的比率であるチタンを付随的に
含有し、本発明によれば低いコイル化温度で冷間加工性
が改良される。同時にこれは仕上げ熱間圧延ヌトリップ
ヌはそれから製造されたシートの窒素エラソングを回避
する。
本発明に係る方法の実質的利点は微細粒で球状のフェラ
イト（＞８（１）とそのフェライト中に分散したマルテ
ンサイト粒子からなる２相組織を有する熱間圧延ストリ
ップは関連し念後続冷却部を有する従来の熱間圧延機で
創造できる。本発明に係る方法はフェライトの形成や、
熱間圧延及び仕上げ圧延に対する高率最終変形に対する
反対の影響を加速する周知の処理を省略する。ここで高
率最終変形は望ましくない高圧延力を意味し、ストリッ
プのレベルと形状の品質低下と２相域での仕上げ圧延は
高率圧延力と冷間加工性における劣化と仕上げ熱間圧延
の等方的機械特性を意味する。
イト（＞８（１）とそのフェライト中に分散したマルテ
ンサイト粒子からなる２相組織を有する熱間圧延ストリ
ップは関連し念後続冷却部を有する従来の熱間圧延機で
創造できる。本発明に係る方法はフェライトの形成や、
熱間圧延及び仕上げ圧延に対する高率最終変形に対する
反対の影響を加速する周知の処理を省略する。ここで高
率最終変形は望ましくない高圧延力を意味し、ストリッ
プのレベルと形状の品質低下と２相域での仕上げ圧延は
高率圧延力と冷間加工性における劣化と仕上げ熱間圧延
の等方的機械特性を意味する。
欧州特許第１９，１９３号と欧州特許出願第７２．８６
７号に開示された従来の２つの方法と比較して装置が変
わシ冷却部での補助装置が不要である。更忙又、欧州特
許出願第６８，５９８号に開示された方法と比較して熱
間圧延の開始温度を制御しそハをあらかじめ正確にセッ
トする必要もない。むしろ本発明に係る方法では熱間圧
延が）１２５０℃の温度でも開始することができる。
７号に開示された従来の２つの方法と比較して装置が変
わシ冷却部での補助装置が不要である。更忙又、欧州特
許出願第６８，５９８号に開示された方法と比較して熱
間圧延の開始温度を制御しそハをあらかじめ正確にセッ
トする必要もない。むしろ本発明に係る方法では熱間圧
延が）１２５０℃の温度でも開始することができる。
２相組織を得るために少なくとも０．６９１のＭｎ含有
量が必要であるという効果に対する欧州特許出願第６８
，５９８号の備考にもかかわらず本発明によればＭｎ
ｆ（を低くして、好ましくは０．２ないし０．４憾の範
囲も可能であることが見出された。本発明に係る方法の
他の利点として製造コストがＭｎ量が低減されたことＫ
よシ考見られる。更に又本発明に係る低Ｍｎ含有Ｊｉｒ
は、高強度鋼における特に横方向の冷間加工性の低下を
起す偏析硫化物（ＭｎＳ）が形成されない有利な効果を
得る。この理由によシよシ高いＭｎ含有量の偏析硫化物
の形成を制御するために製鋼中、硫黄含有量の低減を考
慮する必要がない。しかしながらこれは本発明忙係る方
法で製造された熱間圧延ストリップの↓造コスト低減を
意味する。
量が必要であるという効果に対する欧州特許出願第６８
，５９８号の備考にもかかわらず本発明によればＭｎ
ｆ（を低くして、好ましくは０．２ないし０．４憾の範
囲も可能であることが見出された。本発明に係る方法の
他の利点として製造コストがＭｎ量が低減されたことＫ
よシ考見られる。更に又本発明に係る低Ｍｎ含有Ｊｉｒ
は、高強度鋼における特に横方向の冷間加工性の低下を
起す偏析硫化物（ＭｎＳ）が形成されない有利な効果を
得る。この理由によシよシ高いＭｎ含有量の偏析硫化物
の形成を制御するために製鋼中、硫黄含有量の低減を考
慮する必要がない。しかしながらこれは本発明忙係る方
法で製造された熱間圧延ストリップの↓造コスト低減を
意味する。
更に又、欧州特許出願第６８，５９８号から知られる方
法に対して本発明に係る方法は脆性につながるリン増量
添加は不必要であるという利点全有するＯ 一般的に本発明に係る方法によって微細粒で球状フェラ
イト＞ｓｏ優とマルテンサイトからなる２相組織を有し
且つ引張り強度に対する降伏点の比が（０，７０を有す
る熱間圧延ストリップを製造することができる。該スト
リップは問題なく溶接でき縦、横の両方向に均一な冷間
加工性を有する。
法に対して本発明に係る方法は脆性につながるリン増量
添加は不必要であるという利点全有するＯ 一般的に本発明に係る方法によって微細粒で球状フェラ
イト＞ｓｏ優とマルテンサイトからなる２相組織を有し
且つ引張り強度に対する降伏点の比が（０，７０を有す
る熱間圧延ストリップを製造することができる。該スト
リップは問題なく溶接でき縦、横の両方向に均一な冷間
加工性を有する。
本発明に係る方法の他の利点は該方法によって製造され
た熱間圧延ストリップの場合降伏点の上昇が変形と後続
の焼戻し処理の後、例えば表面被膜適用層のベークで得
られる。更に又、低合金含有量によシ５００ないし６０
ＯＮ／ｗｌ”の引張シ強度を有する２相組織熱間圧延ス
トリッゾの製造が可能でそのストリップは高り冷間加工
性を要する製品の製造に特に適当である。
た熱間圧延ストリップの場合降伏点の上昇が変形と後続
の焼戻し処理の後、例えば表面被膜適用層のベークで得
られる。更に又、低合金含有量によシ５００ないし６０
ＯＮ／ｗｌ”の引張シ強度を有する２相組織熱間圧延ス
トリッゾの製造が可能でそのストリップは高り冷間加工
性を要する製品の製造に特に適当である。
本発明以下の実施例によって詳細に説明する。
第１表で示された化学成分ＡとＢの連続鋳造スラブをま
ず約１．２５０℃の温度に加熱し維持した。
ず約１．２５０℃の温度に加熱し維持した。
続いてＡｒ３以上の温度でそれらを熱間圧延し最終厚さ
ｄ（第２表参照）に仕上げ圧延した。この際最終圧延又
は仕上げ圧延温度を出来るだけＡｒ５近くにセットした
。次に仕上げ圧延ス） ＩＪツブを従来の冷却部で熱間
圧延機下流へ３０ないし７０℃／秒の範囲の平均速度で
障害もなく急冷し、第２表で示された種々のコイル化温
度で巻き取っ念。
ｄ（第２表参照）に仕上げ圧延した。この際最終圧延又
は仕上げ圧延温度を出来るだけＡｒ５近くにセットした
。次に仕上げ圧延ス） ＩＪツブを従来の冷却部で熱間
圧延機下流へ３０ないし７０℃／秒の範囲の平均速度で
障害もなく急冷し、第２表で示された種々のコイル化温
度で巻き取っ念。
これＫよって第２表にまとめであるように仕上げ圧延シ
ートの機械的特性を得た。
ートの機械的特性を得た。
第２表に示された徨々の値によ）本発明に係る方法で與
造されたス） ＩＪツブやシートの縦方向゛ （長さ
方向）Ｌと横方向Ｑの両方向で引張シ強度に対する降伏
点の比＜：０．７０を得ることができたことが明らかで
ある。第２表は３５０ないし１９０℃の範囲のコイル化
ＨＴけ本発明によれば付着されなければならなｒことを
も示す。対照的に試料ＡＩとＢｌの場合上降伏点と引張
シ強度に対する該降伏点の高比率かられかるように所定
のフェライト／マルテンサイト組織は高いコイル化温度
では得られない。
造されたス） ＩＪツブやシートの縦方向゛ （長さ
方向）Ｌと横方向Ｑの両方向で引張シ強度に対する降伏
点の比＜：０．７０を得ることができたことが明らかで
ある。第２表は３５０ないし１９０℃の範囲のコイル化
ＨＴけ本発明によれば付着されなければならなｒことを
も示す。対照的に試料ＡＩとＢｌの場合上降伏点と引張
シ強度に対する該降伏点の高比率かられかるように所定
のフェライト／マルテンサイト組織は高いコイル化温度
では得られない。
更に又、コイル化温度ＨＴは、低コイル化温度で引張シ
強度に対する降伏点の比がまた上昇し破断Ａ５での伸び
が悪い値忙低下するので（試料Ａ３と８３参照）２００
℃以上の温度にセットされることが好ましい。しかしな
がらこれらは熱間圧延ストリップ又はシートの冷間加工
性に対する反対の効果を有する、 更に又、１００℃で約１時間人為手段で実施された時効
処理は降伏点で何ら変化をおこさない。
強度に対する降伏点の比がまた上昇し破断Ａ５での伸び
が悪い値忙低下するので（試料Ａ３と８３参照）２００
℃以上の温度にセットされることが好ましい。しかしな
がらこれらは熱間圧延ストリップ又はシートの冷間加工
性に対する反対の効果を有する、 更に又、１００℃で約１時間人為手段で実施された時効
処理は降伏点で何ら変化をおこさない。
他方、例えば２つのストリップ又はシー）Ａ２と８２の
場合、予め３チの加工を与えた後、４０ないし８ＯＮ／
ｗｍ”の範囲の降伏点上昇が約１７０℃で２０分間の焼
戻し後舅出された。
場合、予め３チの加工を与えた後、４０ないし８ＯＮ／
ｗｍ”の範囲の降伏点上昇が約１７０℃で２０分間の焼
戻し後舅出された。
以下余白
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、予めインゴット鋳造又は連続鋳造で製造され、且つ
鉄以外に炭素、マンガン、シリコン、クロムを必須成分
として含有するスラブから、該スラブを圧延温度まで加
熱し、＞Ａｒ＾３の温度で熱間圧延と仕上げ圧延を行な
い、該圧延温度から急冷しそして比較的低温でコイルに
することによって、２相組織を有する熱間圧延ストリッ
プを製造する方法において、 前記熱間圧延ストリップを イ）０．１６％Ｃ、０．５ないし１．０％Ｓｉ、０．３
ないし１．５％Ｃｒ、≦０．０２５％Ｐ、１≦０．０１
５％Ｓ、０．０２ないし０．１０％Ａｌと≦０．０１１
％Ｎに加えて０．２ないし０．４％Ｍｎを含有し、残部
が鉄と通常の不純物である鋼から製造し、 ロ）仕上げ圧延後すぐに該仕上げ圧延温度から、３０な
いし７０℃／秒の範囲の平均速度で連続的にコイル化温
度以上に急冷し、 ハ）次に３５０ないし１９０℃の範囲の温度でコイル化
する、 ことを特徴とする２相組織を有する熱間圧延ストリップ
を製造する方法。 ２、前記鋼の炭素含有量が０．０５ないし０．１２％に
制限される特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、前記鋼のリン含有量が≦０．０１５％に制限される
特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４、存在する窒素含有量に対して化学量論的比率の０．
０１ないし０．０４％Ｔｉが鋼に添加される特許請求の
範囲第１項記載の方法。 ５、前記熱間圧延ストリップがＡｒ＾３上２０ないし５
０℃の範囲の温度で仕上げ圧延されそして該圧延温度か
ら急冷した後３３０ないし２６０℃の範囲の温度でコイ
ル化される特許請求の範囲第１項記載の方法。
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