JPH03167314A

JPH03167314A - 伸縮性複合繊維

Info

Publication number: JPH03167314A
Application number: JP30713189A
Authority: JP
Inventors: Shinji Ota; 太田　信次; Hirofumi Yashiro; 弘文矢代; Akiro Kamaya; 釜谷　彰郎; Tomohiko Sugawara; 菅原　智彦
Original assignee: Ube Nitto Kasei Co Ltd
Current assignee: Ube Exsymo Co Ltd
Priority date: 1989-11-27
Filing date: 1989-11-27
Publication date: 1991-07-19
Anticipated expiration: 2012-05-21
Also published as: JP2612350B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、伸縮性複合繊維に係り、特に、打ち身、捻挫
、筋肉痛等を湿布する際のハップ剤の基布となる不織布
の材料として好適な伸縮性複合繊維に関する。

［従来の技術］近年、肘や膝等の関節部、上腕部、大腿部等の屈伸性あ
るいは伸縮性に富む患部に貼付した場合でも、患部の屈
伸あるいは伸縮をそれほど阻害せず、また、患部の屈伸
あるいは伸縮によっても剥離しにくいハップ剤として、
基布に伸縮性の不織布を用いたものが市販されている。

このようなハップ剤の基布として用いられる伸縮性の不
織布は、一般に、ポリエチレンテレフタレート樹脂を高
融点成分とし、共重合ポリエステル樹脂を低融点成分と
する、高捲縮性ポリエステル系複合繊維を材料としてい
る。この複合繊維から得られるステーブルファイバーを
熱処理すると、複合繊維を構成する高融点重合体と低融
点重合体の弾性収縮差あるいは熱収縮差によりスパイラ
ル状の高捲縮が発現する。このステープルファイバーを
カード機にかけてウエツブとした後、このウエツブを二
一ドルパンチング、エンボスロール熱融着、熱風融着等
の方法により不織布化している。

しかしながら、ポリエステル系複合繊維を材料とする不
織布は、ハップ剤の基布としては耐薬品性が実用上十分
であるとはいい難く、ハップ剤の長期保存が困難である
等の問題点がある。また、患部の屈伸時あるいは伸縮時
の違和感を、より低減させることが望まれている。

このため、耐薬品性に優れているポリオレフィン系複合
繊維を材料として、伸縮性に優れているとともに小さな
伸長強力によっても容易に伸長する不織布を得る試みが
種々なされている。

［発明が解決しようとする課題］ポリプロピレンとポリエチレンとからなる複合繊維のよ
うなポリオレフィン系複合繊維は、上述のように耐薬品
性に優れているが、従来のポリオレフィン系複合繊維を
材料として伸縮性の不織布を得ようとすると、オイリン
グ時の水分を除去するための乾燥処理の段階でスパイラ
ル状の高捲縮が発現してしまい、不織布の製造に不可欠
なカード工程を円滑に行うことができないという問題点
があった。また、上記乾燥処理の段階でのスパイラル状
の捲縮の発現を抑えようとすると、不織布の熱処理段階
での複合繊維の捲縮数が少なくなったり、複合繊維の真
の熱収縮率が大きくなったりするために、伸縮性に優れ
た不織布を得ることができないという問題点があった。

したがって本発明の目的は、耐薬品性に優れているポリ
オレフィン系重合体からなる複合繊維であって、カード
機の通過性に優れたステーブルファイバーを得ることが
でき、かつ伸縮性に優れているとともに小さな伸長強力
によっても容易に伸長する不織布を得ることができる伸
縮性複合繊維を提供することにある。

［課題を解決するための手段］本発明は上記目的を達成するためになされたものであり
、本発明の伸縮性複合繊維は、結晶性ポリプロピレンを
高融点成分とし、ポリプロピレンを主成分とする融点１
２５℃以上の共重合体を低融点成分とし、１２０℃にお
ける真の熱収縮率が２５％以下であり、１２０℃におけ
る見掛けの熱収縮率が５５％以上であることを特徴とす
るものである。

以下、本発明を詳細に説明する。

本発明の伸縮性複合繊維は、上述のように結晶性ポリプ
ロピレンを高融点成分とし、ボリブロピレンを主戊分と
する融点１２５℃以上の共重合体を低融点成分とするも
のである。そして、低融点成分の１００〜１４０℃下に
おける熱収縮を利用して複合繊維にスパイラル状の捲縮
を発現させることにより、伸縮性が付与されるものであ
る。

したがって、低熱収縮成分（熱収縮率が小さい成分の意
、以下同じ）とする高融点成分は耐薬品性に優れている
とともに、高熱収縮成分（熱収縮率が大きい戊分の意、
以下同じ）である低融点戊分との熱収縮差を大きくする
ために、熱収縮率が小さいことが好ましい。このため本
発明の伸縮性複合繊維においては、高融点戒分として結
晶性ポリプロピレンを用いる。このような結晶性ボリブ
ロピレンとしては、ＵＢＥボリプロ　８１３０ＭＶ（宇
部興産■製）　、ＵＢＥボリブｏ　　ＲＳ１２３８（宇
部興産■製）等の商品名で市販されている比較的メルト
フローレー｝　（ＭＦＲ）の高い結晶性ボリブロビレン
を挙げることができる。

また、高熱収縮戊分である低融点戊分は、結晶性ポリプ
ロピレンを高融点成分としたときに、１００〜１４０℃
の熱処理によりスパイラル状の捲縮を十分に発現させ得
るものであるとともに、耐薬品性に優れていなければな
らない。このため本発明の伸縮性複合繊維においては、
ポリプロピレンを主成分とする融点１２５℃以上の共重
合体を低融点成分とする。

ポリプロピレンを主成分とする共重合体の融点を１２５
℃以上に限定する理由は、このボリブロピレンを主成分
とする共重合体の融点が１２５℃未満では、共重合体の
熱収縮率が非常に増大するために前記熱処理により単繊
維自体（複合繊維自体）で収縮してしまい、複合繊維に
おけるスパイラル状の捲縮の発現性が低下するとともに
、伸縮性（伸長時の回復率）が低下するからである。ポ
リプロピレンを主成分とする共重合体は、融点が１２５
℃以上のできるだけ低い温度にあるものが特に好ましい
。

このような、ボリブロビレンを主成分とする融点１２５
℃以上の共重合体としては、主成分とするポリプロピレ
ンと、ボリブロビレン以外のαーオレフィンであるエチ
レン、ブテンー１等との共重合体を挙げることができる
。

さらに本発明の伸縮性複合繊維においては、１２０℃に
おける真の熱収縮率が２５％以下に、また、１２０℃に
おける見掛けの熱収縮率が５５％以上にそれぞれ限定さ
れる。なお、ここでいう真の熱収縮率とは、１２０℃の
熱処理に伴う複合繊維の単繊維熱収縮率を意味し、見掛
けの熱収縮率とは、１２０℃の熱処理に伴う複合繊維の
単繊維熱収縮とスパイラル状の捲縮の発現による複合繊
維の収縮とを含めた複合繊維の単繊維熱収縮率を意味す
る。

真の熱収縮率を上述のように限定する理由は、真の熱収
縮率が２５％を超えると、見掛けの熱収縮率が大きくて
も１００〜１４０℃の熱処理によるスパイラル状の捲縮
の発現性が低下するからである。また、見掛けの熱収縮
率を上述のように限定する理由は、見掛けの熱収縮率が
５５％未満では、真の熱収縮率が小さくても１００〜１
４０℃の熱処理によるスパイラル状の捲縮の発現性が低
下するからである。

本発明の伸縮性複合繊維においては、低熱収縮成分（高
融点成分）である結晶性ポリプロピレンが複合繊維表面
に露出すると、この成分の繊維配向が進行することによ
り延伸後の残留歪が大きくなって複合繊維の真の熱収縮
率が増大するため、その断面構造は、低熱収縮成分（高
融点成分）である結晶性ボリブロピレンを芯とし高熱収
縮成分（低融点成分）である共重合体を鞘とする偏心鞘
芯構造であることが好ましい。このとき、偏心率が大き
いほどスパイラル状の捲縮の発現性が増すため、偏心率
は大きい方が好ましい。

また芯部と鞘部の断面積比は、（芯部）／（鞘部）＝６／４〜４／６程度とすることが好ましく、特に５／５とすることが好
ましい。芯部と鞘部の断面積比が６／４程度を超えると
、高熱収縮成分の減少によりスバイラル状の捲縮の発現
性が低下する。また、芯部と鞘部の断面積比が４／６程
度より小さくなると、低熱収縮成分の減少により複合繊
維の真の熱収縮率が増大する。

なお、本発明の伸縮性複合繊維の断面構造は、低熱収縮
成分（高融点戊分）と高熱収縮成分（低融点成分）とを
並べて貼り合わせた並列構造とすることも可能である。

この場合には複合繊維の真の収縮率が大きくなり易いの
で、複合繊維の真の熱収縮率が２５％以下となるように
留意する。

本発明の伸縮性複合繊維は、高融点成分として結晶性ポ
リプロピレンを、また低融点戒分としてポリプロピレン
を主成分とする融点１２５℃以上の共重合体を用い、真
の熱収縮率が２５％以下で見掛けの熱収縮率が５５％以
上となるように、前述の断面構造や下記■〜■の点等に
留意するとともに、オイリング時の水分を除去するため
に延伸、捲縮加工後に比較的低温である９５℃程度で乾
燥処理を施した後、１００〜１４０℃の熱処理を施す以
外は、従来の鞘芯型の複合繊維や並列型の複合繊維と同
様にして製造することができる。

■　真の熱収縮率を２５％以下とするためには、紡糸に
よる残留歪を小さくすることが必要であるため、紡糸温
度は比較的高温（概ね２７０℃以上）とすることが好ま
しい。

■　紡糸速度を低くした方が真の熱収縮率を小さくする
ことができるため、紡糸速度はできるだけ低くする。８
００ｍ／分以下であれば、スパイラル状の捲縮を十分に
高い発現性の下に発現させることができる。

■　真の熱収縮率を２５％以下とするためには、延伸に
よる残留歪を小さくすることが必要であるため、延伸温
度（第１延伸ローラー温度）は比較的高温（概ね６０℃
以上）とし、かつ延伸倍率は比較的低い倍率（概ね３．
５倍以下）とすることが好ましい。なお、延伸に際して
未延伸糸の予熱を行うと、低熱収縮成分（高融点成分）
の結晶化が進んで延伸による残留歪が大きくなり、真の
熱収縮率が大きくなり易い。

■　延伸糸のデニール（繊度）が大きいと、スパイラル
状の捲縮の発現時における捲縮の助率半径が大きくなり
、見掛けの熱収縮率が低下するため、デニールは小さく
する。ｄｄｅ以下であれば、スパイラル状の捲縮を十分
に高い発現性の下に発現させることができる。

また、本発明の伸縮性複合繊維を材料として伸縮性に優
れた不織布を製造する場合には、まず、紡糸、延伸処理
、オイリング、機械捲縮加工、乾燥処理、カッティング
を行って、スパイラル状の捲縮が未発現のステープルフ
ァイバーを得る。

このステーブルファイバーが機械捲縮加工される理由は
、カード機にかけてウエツブを作製する工程を円滑に行
えるようにするためである。

次いで、このステープルファイバーをカード機にかけて
ウエツブとした後、このウエツブを二一ドルパンチング
、エンボスロール熱融着、熱風融着等の常法により不織
布化する。ウエツブを不織布化する前もしくは不織布化
時または不織布化した後に、１００〜１４０℃の熱処理
を施すことにより、ステーブルファイバーの段階では潜
在化していた高度な捲縮能を顕在化させる。高度な捲縮
能の顕在化により、複合繊維にスパイラル状の捲縮が高
度に発現するため、伸縮性に優れた不織布を得ることが
できる。なお、例えば１００℃の熱処理により高度な捲
縮能を顕在化させる場合には、上述の乾燥処理の処理時
間より長時間熱処理する必要がある。

エンボスロール熱融着により不織布化する場合には、不
織布化の前または後に熱処理を施さなくともスパイラル
状の捲縮が高度に発現するが、熱処理を行った方がより
高度にスバイラル状の捲縮が発現し、伸縮性の高い不織
布を得ることができる。また、熱風融着により不織布化
する場合には、熱風融着時の熱により複合繊維にスパイ
ラル状の捲縮が高度に発現するため、不織布化の前また
は後に熱処理を施さなくてもよい。

本発明の伸縮性複合繊維を材料として、耐薬品性に優れ
、かつ伸縮性に優れているとともに小さな伸長強力によ
っても容易に伸長する不織布を製造する場合には、ボリ
ブロピレンとポリエチレンとからなる複合繊維のような
ポリオレフィン系複合繊維と本発明の伸縮性複合繊維と
を、本発明の伸縮性複合繊維が３０％以上となるように
混綿して使用することが好ましい。

［実施例］以下、本発明の実施例について説明する。なお、実施例
中に示した諸物性値の測定方法を予め示しておく。

◆メルトフローレート（ＭＦＲ）・・・ＡＳＴＭ　　Ｄ　　１２３８（Ｌ）による。

・融点・・・・・・ＤＳＣによる。

・捲縮数・・・ＪＩＳ　　Ｌ１０１５による。

・単繊維熱収縮率１２０℃における真の熱収縮率・・・ＪＩＳ　　Ｌ１０１５に準じる（初荷重二デニー
ル×５０■、温度：１２０℃）。

１２０℃における見掛けの熱収縮率・・・ＪＩＳ　　Ｌ１０１５に準じる（初荷重：デニー
ル×２■、温度：１２０℃）。

・不織布伸長回復率（不織布の機械方向の伸長回復率）
・・・試料幅ご５ｃｍチャック間距離：１０ｃｍ初荷重：目付けＸＩＯ−’ｇ引張りおよび戻り速度：２０ｃｍ／分伸張率：ニ一ドルパンチ法は５０％、エンボスロール熱融着法は４０％伸長保持時間：なし・伸長強力（不織布の伸長し易さ）・・・ニードルパンチ法により作製した不織布の不織布
伸長回復率の測定時に、５０％伸長させるのに必要とした荷重。

実施例１〜１５ＭＦＲが４０の結晶性ボリブロピレンを高融点戊分とし
て用い、ＭＦＲが１７〜２０で融点が１２９〜１４３℃
である、ボリブロピレンを主戊分とする共重合体を低融
点或分として用いて、一軸押出機２台とホール径０．　
６ｍｎの偏心鞘芯型複合繊維用円形ノズルとを備えた複
合繊維紡糸設備を使い、表−１に示す条件で紡糸して、
高融点戊分を芯部とし低融点成分を鞘部とする単糸デニ
ール３．８〜１０ｄｅの偏心鞘芯型の未延伸複合繊維を
計１３Ｆｌ類得た。

このときの紡糸性はいずれの複合繊維においても良好で
あり、それぞれ２０時間連続紡糸しても全く紡糸切れは
なく安定していた。

次いで、得られたマルチフィラメントを複合繊維の種類
毎に集めて、それぞれトータルデニールを約６０万ｄｅ
とし、ステープルファイバー試作設備により表−１に示
す条件で延伸し、引き続きオイνング，機械捲棒加工、
９５℃の乾燥処理、カッティングを行って、単糸デニー
ルが１．５〜４ｄｅ、ジグザグ捲縮数が１４個／ｆ’、
繊維長が４５開、真の熱収縮率が２５％以下、見掛けの
熱収縮率が５５％以上である、本発明の伸縮性複合繊維
からなるステーブルファイバーを計１５種類得た。

なお、これらのステープルファイバーにおいては、スパ
イラル状の捲縮能は潜在化しており、スパイラル状の捲
縮は発現していなかった。

次いで、得られた各ステーブルファイバーを幅３５０ｌ
ｌＩ１のローラーカード機に通して、均一なウエツプを
それぞれの複合繊維毎に作製した。この時、カード通過
性に全く問題はなかった。

この後、得られた各ウエツブについて、それぞれニード
ルパンチ法とエンボスロール熱融着法とにより不織布化
し、さらに１２５℃の熱風下にて１０秒間熱処理を施す
ことにより伸縮性複合繊維にスバイラル状の捲縮を高度
に発現させて、目付が１００ｇ／ｒｄの均一な伸縮性不
織布を得た。なお不織布化にあたっては、ニードルパン
チ法ではパンチ密度を４０本／ｃｔｌとして不織布化し
、エンボスロール熱融着法ではローラー温度を１２５℃
、線圧を８ｋｇ／ｃｎ，接着面積を１７％として不織布
化した。

このようにして得られた各伸縮性不織布の伸縮性を評価
するにあたり、ニ一ドルパンチ法により得た各伸縮性不
織布では不織布の機械方向に５０％伸長後の回復率を測
定し、エンボスロール熱融着法により得た各伸縮性不織
布では不織布の機械方向に４０％伸長後の回復率を測定
した。また、ニードルパンチ法により得た伸縮性不織布
の伸長の難易を評価するにあたり、上述の回復率の測定
での５０％伸長時の伸長強力を測定した。これらの結果
を表−２に示す。

実施例１６ＶＦＲが４０の結晶性ポリブロビレンを高融点成分とし
て用い、ＭＦＲが２０で融点が１３４℃である、ポリプ
ロピレンを主成分とする共重合体を低融点戊分として用
いて、一軸押出機２台とホール径０．　６關の並列型複
合繊維用円形ノズルとを備えた複合繊維紡糸設備を使い
、表−１に示す条件で紡糸して、単糸デニール５ｄｅの
、高融点戊分と低融点成分の貼り合わせ型（並列型）の
未延伸複合繊維を得た。

このときの紡糸性は良好であり、２０時間連続紡糸して
も全く紡糸切れはなく安定していた。

次いで、得られたマルチフィラメントを集めてトータル
デニールを約６０万ｄｅとし、ステーブルファイバー試
作設備により表−１に示す条件で延伸し、引き続きオイ
リング、機械捲縮加工、乾燥処理、カッティングを行っ
て、単糸デニールが２ｄｅ、ジグザグ捲縮数が１４個／
ｆ’、繊維長が４５開、真の熱収縮率が２５％、見掛け
の熱収縮率が６３％である、本発明の伸縮性複合繊維か
らなるステープルファイバーを得た。なお、このステー
プルファイバーにおいては、スパイラル状の捲縮能は潜
在化しており、スパイラル状の捲縮は発現していなかっ
た。

次いで、実施例１〜１５と同様にして均一なウエツブを
作製した。この時、カード通過性に全く問題はなかった
。

この後、実施例１〜１５と同様にして、ウエツブをそれ
ぞれニードルパンチ法とエンボスロール熱融着法とによ
り不織布化し、さらに１２５℃の熱風下にて１０秒間熱
処理を施すことにより伸縮性複合繊維にスパイラル状の
捲縮を高度に発現させて、目付が１００ｇ／ｎｆの均一
な伸縮性不織布を得た。

このようにして得られた伸縮性不織布の伸縮性および伸
長の難易を実施例１〜１５と同様にして評価した。これ
らの結果を表−２に示す。

実施例１７高融点成分を鞘部とし低融点成分を芯部とした以外は、
表−１に示すように実施例３と同様にして、単糸デニー
ルが２　ｄｅｓジグザグ捲縮数が１４個／多′、繊維長
が４５ｍｍ、真の熱収縮率が２４％、見掛けの熱収縮率
が５９％である、本発明の伸縮性複合繊維からなるステ
ーブルファイバーを得た。

なお、このステープルファイバーにおいては、スパイラ
ル状の捲縮能は潜在化しており、スパイラル状の捲縮は
発現していなかった。

次いで、実施例１〜１６と同様にして均一なウエツブを
作製した。この時、カード通過性に全く問題はなかった
。

この後、実施例１〜１６と同様にして、ニ一ドルパンチ
法とエンボスロール熱融着法とにより不織布化し、さら
に１２５℃の熱風下にて１０秒間熱処理を施すことによ
り伸縮性複合繊維にスパイラル状の捲縮を高度に発現さ
せて、目付が１００ｇ／ｒｒｒの均一な伸縮性不織布を
得た。

このようにして得られた伸縮性不織布の伸縮性および伸
長の難易を実施例１〜１６と同様にして評価した。これ
らの結果を表−２に示す。

比較例ＩＭＦＲが２０で融点が本発明の限定範囲外の１２４℃で
ある、ポリプロピレンを主成分とする共重合体を低融点
成分として用いた以外は、表−１に示すように実施例１
と同様にして、単糸デニールが２ｄｅ、ジグザグ捲縮数
が１４個／Ｖ、繊維長が４５ｏ＋ｍであるステープルフ
ァイバーを得たが、このステープルファイバーの真の熱
収縮率は３８％と本発明の限定範囲外であった。また、
見掛けの熱収縮率は７５％であった。

次いで、得られたステープルファイバーを用いて実施例
１と同様にして均一なウエツブを作製し、さらにこのウ
エツブについて実施例１と同様にして、それぞれ二一ド
ルパンチ法とエンボスロール熱融着法とにより不織布化
した後、１２５℃の熱風下にて１０秒間熱処理を施して
、目付が１００ｇ／ｒ＆の均一な伸縮性不織布を得た。

このようにして得られた伸縮性不織布の伸縮性−および
伸長の難易を実施例１〜１７と同様にして評価した。こ
れらの結果を表−２に示す。

比較例２〜５真の熱収縮率と見掛けの熱収縮率の少なくとも一方が本
発明の限定範囲外である計４種類の複合繊維からなるス
テープルファイバーを、表−１に示すように、以下の要
領で得た。

■　高融点戊分として、真の熱収縮率が大きくなり易い
低ＭＦＲ　（ＭＦＲ−２７）の結晶性ポリプロピレンを
用いた以外は実施例３と同様にした（比較例２）。一 ■　延伸に際して未延伸糸を６０℃に予熱するとともに
、延伸温度（第１延伸ローラー温度）を３０℃と低温に
して、真の熱収縮率が大きくなり易くした以外は実施例
３と同様にした（比較例３）。

■　延伸に際して延伸倍率を３．７倍と比較的大きくし
て、真の熱収縮率が大きくなり易くした以外は実施例３
と同様にした（比較例４）。

■　オイリング時の水分を除去するための乾燥処理とし
て１１５℃の熱処理を行って、複合繊維の見掛けの熱収
縮率を範囲外に低下させた以外は実施例３と同様にした
（比較例５）。

この後、得られたステープルファイバー毎に実施例３と
同様にして均一なウエツプを作製し、さらにこのウエツ
プについて実施例３と同様にして、それぞれニードルパ
ンチ法とエンボスロール熱融着法とにより不織布化した
後、１２５℃の熱風下にて１０秒間熱処理を施して、目
付が１００ｇ／ｄの均一な伸縮性不織布を得た。

このようにして得られた各伸縮性不織布の伸縮性および
伸長の難易を実施例１〜１７と同様にして評価した。こ
れらの結果を表−２に示す。

比較例６まず、ポリエチレンテレフタレート樹脂を高融点戊分と
し、共重合ポリエステル樹脂を低融点或分とする、繊度
が２，　７ｄｅ、捲縮数が１４個／Ｖのジグザグ捲縮で
ある市販の並列型（高融点成分と低融点成分の断面積比
率は５／５）伸縮性複合繊維を用い、実施例１〜１７と
同様して均一なウエツブを作製し、さらにこのウエツブ
について実施例１〜１７と同様にして、それぞれ二一ド
ルパンチ法により不織布化した。

なお、この伸縮性複合繊維の真の熱収縮率は、表−１に
示すように１６０℃において８％、１９０℃において１
９％であり、見掛けの熱収縮率は１６０℃において４０
％、１９０℃において５１％であった。

この後、１６０℃の熱風下および１９０℃の熱風下にて
それぞれ１０秒間熱処理を施して、目付が１００ｇ／ｒ
ｒｒの均一な伸縮性不織布を２種類得た。

（以下余白）＊２：不織布化後、１９０℃で熱処理したものの値。

表−２にから明らかなように、実施例１〜１７の不織布
の伸長回復率はいずれも８０％以上であり、伸縮性に優
れていることが確認された。一方、比較例１〜６で得ら
れた不織布の伸長回復率はいずれも７５％以下であり、
実施例１〜１７の不織布より伸縮性に劣っていることが
確認された。

また、実施例１〜１７でニードルパンチ法により得た不
織布の伸長強力はいずれも８６ｇ／５ｃｍ以下と小さく
、容易に伸長することが確認された。

一方、比較例１〜６で二一ドルパンチ法により得た不織
布の伸長強力はいずれも１２２ｇ／５ｃｍ以上であり、
実施例１〜１７の不織布より伸長させずらいことが確認
された。

［発明の効果］以上説明したように、本発明の伸縮性繊維は、スパイラ
ル状の捲縮に関して高い捲縮能を有しているにも拘らず
オイリング時の水分を除去するための乾燥処理時にはそ
の捲縮能を潜在化させることができ、必要時に適当な熱
処理を施すことによりスパイラル状の捲縮が高度に発現
して、伸縮性に優れた複合繊維になる。そしてこの伸縮
性複合繊維は、小さな伸長強力によっても容易に伸長し
、またポリオレフィン系重合体からなるため耐薬品性に
優れている。

したがって本発明を実施することにより、耐薬品性に優
れ、かつ伸縮性に優れているとともに小さな伸長強力に
よっても容易に伸長する不織布を得ることが可能となる
。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）結晶性ポリプロピレンを高融点成分とし、ポリプ
ロピレンを主成分とする融点１２５℃以上の共重合体を
低融点成分とし、１２０℃における真の熱収縮率が２５
％以下であり、１２０℃における見掛けの熱収縮率が５
５％以上であることを特徴とする伸縮性複合繊維。