JP2691320B2

JP2691320B2 - 伸縮性不織布

Info

Publication number: JP2691320B2
Application number: JP12277391A
Authority: JP
Inventors: 文夫松岡; 孝一長岡; 良成吉岡; 信夫野口
Original assignee: Unitika Ltd
Current assignee: Unitika Ltd
Priority date: 1991-04-24
Filing date: 1991-04-24
Publication date: 1997-12-17
Anticipated expiration: 2012-12-17
Also published as: JPH04327256A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、伸縮性、嵩高性及び柔
軟性に優れた伸縮性不織布に関し、特に伸縮性即ち伸長
性及び伸長回復性に優れた伸縮性不織布に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来より、捲縮繊維を構成繊維とする不
織布が、パップ材やサポーター等の医療衛生材の基布と
して用いられている。この不織布は、構成繊維である捲
縮繊維の伸縮性に起因して、良好な伸縮性を持ち、人体
に適用する医療衛生材の基布として好ましいものであ
る。また、使い捨ておしめや生理用ナプキン等の表面材
としても、好ましいものである。

【０００３】このような伸縮性不織布として、種々の不
織布が提案されている。例えば、特公平1-21257号公報
には、医療衛生材の基布等に好適に使用しうる不織布と
して、潜在捲縮性複合繊維よりなる繊維ウェブを熱処理
して、潜在捲縮性複合繊維に捲縮を発現させてなる不織
布が提案されている。しかし、この不織布は、潜在捲縮
性複合繊維と共に熱接着性複合繊維を使用し、且つこの
熱接着性複合繊維によって捲縮繊維相互間を不織布の全
域に亙って融着させたものであり、伸縮性即ち伸長性及
び伸長回復性が未だ十分ではなかった。即ち、捲縮繊維
相互間が固定されているため、伸長しにくく、且つ捲縮
繊維相互間の固定が解ける程度に伸長すると、回復しに
くいという欠点があった。

【０００４】また、特開平2-191757号公報にも、医療衛
生材の基布等に好適に使用しうる不織布として、潜在捲
縮性繊維よりなる繊維ウェブを熱処理して、潜在捲縮性
繊維に捲縮を発現させてなる不織布が提案されている。
この不織布も、潜在捲縮性繊維と共に熱接着性複合繊維
を使用したものであるが、前記の不織布とは異なり、不
織布の全域ではなく部分的に点融着区域を設けて、その
区域で捲縮繊維相互間を熱接着性複合繊維で融着させた
ものである。従って、ある程度伸縮性には優れているも
のの、現実に特開平2-191757号公報に記載された方法で
得られた不織布は、30％伸長時の伸長回復率は15％程度
であり、医療衛生材用の基布として十分な伸縮性を持つ
ものではなかった。この理由は定かではないが、捲縮発
現温度や点融着区域を設ける際の温度（エンボス温度）
の設定に十分な配慮がないために、点融着区域以外の区
域においても、捲縮繊維が熱接着性複合繊維によって融
着されているためであると考えられる。従って、特公平
1-21257号公報記載の伸縮性不織布と同様の欠点があっ
たのである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、捲
縮繊維と熱接着性繊維とで構成され、且つ点融着区域を
持つ不織布でありながら、点融着区域以外の区域におい
ては捲縮繊維と熱接着性繊維とが殆ど融着しないように
して、大きな伸縮性を不織布に与えようとするものであ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、下記の
構造を具備する不織布であって、30％伸長時の伸長回復
率は縦横共に25％以上であり、圧縮剛軟度は80ｇ以下で
あり、見掛け密度は0.1ｇ／cm³以下であることを特徴と
する伸縮性不織布に関するものである。記 (a)該不織布中には、ポリプロピレン系捲縮繊維（以
下、「Ａ繊維」という。）と熱接着性繊維（以下、「Ｂ
繊維」という。）とが含有されており、両者の重量比率
は、Ａ繊維：Ｂ繊維＝100（重量部）：５〜400（重量
部）であること。 (b)Ａ繊維は、第一成分（以下、「Ａ₁成分」という。）
と第二成分（以下、「Ａ₂成分」という。）とよりなる
複合繊維であって、Ａ₁成分の融点（以下、「Ａ_1m」と
いう。）はＡ₂成分の融点（以下、「Ａ_2m」という。）
より低いこと。 (c)Ｂ繊維は、第一成分（以下、「Ｂ₁成分」という。）
と第二成分（以下、「Ｂ₂成分」という。）とよりなる
複合繊維であって、Ｂ₁成分の融点（以下、「Ｂ_1m」と
いう。）はＡ_1mより低く、且つＢ₂成分の融点（以下、
「Ｂ_2m」という。）はＢ_1mより高いこと。 (d)該不織布には間歇的に点融着区域が設けられてお
り、該点融着区域においては、該Ｂ繊維の該Ｂ₁成分の
溶融固化によって、該Ａ繊維と該Ｂ繊維相互間が融着さ
れており、不織布形態を保持していること。 (e)該点融着区域以外の非融着区域においては、該Ａ繊
維同士、該Ｂ繊維同士、及び該Ａ繊維と該Ｂ繊維とが各
々融着点を持たないこと。 (f)該Ａ繊維の捲縮は、ポリプロピレン系潜在捲縮性繊
維に、点融着区域を設けると同時に又は直後に、熱を与
えることにより発現したものであること。

【０００７】まず、本発明に係る不織布の構成繊維の一
つであるＡ繊維について説明する。Ａ繊維は、Ａ₁成分
とＡ₂成分とよりなるポリプロピレン系複合繊維であ
る。そして、Ａ_1mはＡ_2mよりも低いものである。なお、
本発明において融点とは、パーキンエルマ社製示差走査
型熱量計DSC-2型を用い、昇温速度20℃／分で測定した
融解吸収曲線の極値を与える温度を言う。

【０００８】このＡ繊維は、ポリプロピレン系潜在捲縮
性繊維（以下、「原Ａ繊維」という。）に熱を与えるこ
とにより、捲縮を発現させたものである。この原Ａ繊維
としては、例えば以下に示す如き繊維を使用することが
できる。

【０００９】この原Ａ繊維はＡ繊維が未だ捲縮を発現し
ていない状態のものであり、従って、Ａ繊維と同様にＡ
₁成分とＡ₂成分とよりなる複合繊維である。Ａ₁成分の
原料としては、プロピレンとエチレン等とをランダム共
重合したポリプロピレン系重合体を使用するのが、一般
的である。このポリプロピレン系重合体は、プロピレン
単独を重合したポリプロピレン重合体と比較して、融点
が降下しており、Ａ₁成分の原料として一般的である。
特に、プロピレンとエチレンとを共重合させると、融点
が降下すると共に熱収縮率が大きくなり、Ａ₁成分の原
料として好ましい。プロピレンとエチレンとを共重合さ
せる場合、両者の重量比を次のようにするのが好まし
い。即ち、プロピレンを92〜97重量％とし、エチレンを
３〜８重量％として共重合するのが、好ましい。このよ
うなポリプロピレン系重合体の融点、即ちＡ₁成分の融
点（Ａ_1m）は、130〜150℃であるが、好ましくは132〜1
48℃、最も好ましくは135〜145℃である。エチレンの重
量比を３重量％未満にすると、融点の降下が少なく、熱
収縮率が低下し、ひいては捲縮発現が低下する傾向とな
る。また、エチレンの重量比を８重量％より多くするこ
とは、ポリプロピレン系重合体の生産性が低下する傾向
となる。即ち、このような共重合体を得る際に、重合溶
媒（炭化水素）に可溶性の副生成物の割合が増加して、
生産性が低下し、工業的に不経済となる傾向が生じる。
プロピレンとエチレンのランダム共重合の形態として
は、エチレンが無作為に共重合されたものと、エチレン
同士がある程度複数結合してプロピレン間に挿入されて
共重合されたもの即ちブロック共重合とがあるが、本発
明においては前者の形態のものを使用するのが好まし
い。後者の形態のものを使用すると、ポリプロピレンの
主鎖中にエチレンよりなる構造部がブロック単位で存在
するために、熱収縮特性が不均一となり、しかも曳糸性
が極度に低下し、溶融紡糸して繊維形態とするのが困難
になるからである。

【００１０】Ａ₂成分の原料としても、プロピレンとエ
チレン等とをランダム共重合したポリプロピレン系重合
体を使用するのが一般的であり、特にプロピレンとエチ
レンを共重合したポリプロピレン系重合体を使用するの
が好ましいが、その融点（Ａ_2m）をＡ₁成分の融点（Ａ
_1m）よりも高くしなければならない。従って、Ａ₂成分
の原料のエチレンの量は、Ａ₁成分のエチレンの量より
も少なくしなければならない。即ち、プロピレンを97〜
100重量％とし、エチレンを０〜３重量％として共重合
するのが、好ましい。エチレンの量が３重量％を超える
と、Ａ_2mとＡ_1m及び熱収縮率の差が少なくなり、原Ａ繊
維に熱を与えた時の捲縮発現性が低下する傾向となる。

【００１１】Ａ₁成分とＡ₂成分とが複合されて原Ａ繊維
となるわけであるが、この複合形態としては、並列複合
型，偏心円型芯鞘複合型或いは異形断面複合型とするこ
とができる。特に、Ａ₁成分とＡ₂成分との熱収縮率差を
強調し、Ａ繊維の捲縮発現性を大とするためには、並列
複合型が好ましい。また、偏心円型芯鞘複合型とする場
合には、次式で定義される偏心率を15以上とすること
が、好ましい。偏心率＝［（単繊維径の中心と芯成分径
の中心の距離）×100］／（単繊維半径）。偏心率が15
未満であると、捲縮発現性が低下する傾向となる。

【００１２】以上の如き原Ａ繊維は、一般的に捲縮発現
温度が［（Ａ_1m）−40℃］以上である。この捲縮発現温
度は、最低値が小さく且つその範囲が広いことが好まし
い。これは、捲縮発現の温度設定が容易になり、品質的
に安定した不織布が得られるからである。捲縮発現温度
が［（Ａ_1m）−40℃］未満であると、原Ａ繊維製造時に
おける繊維の乾燥工程で捲縮発現が生じる恐れがある。
特に、このような捲縮発現が生じると、原Ａ繊維を短繊
維とし、カードで開繊して繊維ウェブを得る際に、繊維
ウェブにネップ（未開繊の繊維の塊）が発生する恐れが
ある。また、現実に原Ａ繊維に捲縮を発現させる温度
は、Ａ_1m以下とするのが、一般的である。Ａ_1mを超える
温度で捲縮発現を行なうと、不織布の点融着区域以外の
区域においても、Ａ繊維同士或いはＡ繊維とＢ繊維とが
融着する恐れがあるからである。従って、現実に、原Ａ
繊維の捲縮発現温度として採用する温度は、［（Ａ_1m）
−35℃］〜［（Ａ_1m）−５℃］が好ましく、更に［（Ａ
_1m）−30℃］〜［（Ａ_1m）−10℃］が最も好ましい。

【００１３】このような原Ａ繊維を使用する場合におけ
る、熱収縮率（乾熱収縮率）の一般的な指標は、次のと
おりである。即ち、温度100℃における乾熱収縮率が30
％以上、温度120℃における乾熱収縮率が35％以上であ
る。乾熱収縮率がこの値よりも小さいと、捲縮発現の程
度が少なく、得られる不織布に十分な伸縮性と嵩高性を
付与しえない傾向が生じる。なお、乾熱収縮率の測定方
法は、以下のとおりである。即ち、単繊維計15本を試料
とし、各単繊維ごとに初荷重２mmg／デニールをかけ
て、そのときの長さａ（cm）を測定し、次いでエアーオ
ーブン型熱処理機中で120℃×15分間熱処理した後の長
さｂ（cm）を測定し、次式により収縮率を算出し、その
平均値を乾熱収縮率とした。収縮率（％）＝［（ａ−
ｂ）×100］／ａである。また、原Ａ繊維に熱を与えた
場合における捲縮発現の程度の一般的な指標は、次のと
おりである。即ち、温度100℃において40個／25mm以
上、温度120℃において60個／25mm以上である。捲縮発
現の程度がこれよりも少ないと、得られる不織布に十分
な伸縮性を付与しえない傾向が生じる。

【００１４】次に、本発明に係る不織布の構成繊維の一
つであるＢ繊維について説明する。Ｂ繊維は、Ｂ₁成分
とＢ₂成分とよりなる複合繊維である。Ｂ_1mはＡ_1mより
低いものである。また、Ｂ_2mはＢ_1mよりも高いものであ
る。従って、このＢ₁成分は、本発明に係る不織布の点
融着区域において、各繊維間を接着させる役割を果たす
ものである。このＢ繊維として複合繊維を用いる理由
は、以下のとおりである。即ち、低融点成分であるＢ₁
成分のみでＢ繊維を構成した場合には、点融着区域にお
いてＢ繊維が繊維形態を失ってしまい、点融着区域と非
融着区域との境界でＢ繊維が切断しやすくなり、伸長回
復性に悪影響を与えるからである。また、Ｂ繊維の繊維
強度が低くなり、ひいては不織布強度が低下する恐れも
ある。更には、Ｂ繊維を短繊維としてカードを通過させ
る場合、カード適性を向上させるためにＢ繊維に屈曲を
与えなければならないが、この屈曲付与が困難となる傾
向もある。

【００１５】このＢ繊維は、潜在捲縮性繊維に熱を与え
ことにより、捲縮を発現させたものであってもよいし、
非潜在捲縮性繊維で捲縮を発現させないものであっても
よい。なお、このＢ繊維を得るための原料となる繊維
を、以下「原Ｂ繊維」という。原Ｂ繊維を潜在捲縮性繊
維とするためには、原Ａ繊維の場合と同様に、Ｂ_１成分
Ｂ_２成分とを、並列複合型，偏心円型芯鞘複合型或いは
異形断面複合型として複合すればよい。また、非潜在捲
縮性繊維とするためには、同心円型芯鞘複合型又は点対
称分割型等でＢ_１成分とＢ_２成分とを複合すればよい。
更に、Ｂ_１成分とＢ_２成分とに熱収縮率の差を設けなか
ったり、又はＢ_１成分のメルトフローレートを調整して
捲縮が発現しないようにしてもよい。Ｂ_１成分の原料と
しては、ポリエチレン，共重合ポリプロピレン，共重合
ポリエチレンテレフタレート，共重合ポリブチレンテレ
フタレート，共重合ナイロン，エチレン−ビニルアルコ
ール共重合体等の変性熱可塑性重合体を使用することが
できる。また、Ｂ_２成分の原料としては、ポリプロピレ
ン，ポリエチレンテレフタレート，ポリブチレンテレフ
タレート，ナイロン，エチレン−ビニルアルコール共重
合体等の熱可塑性重合体及びそれらの変性熱可塑性重合
体を使用することができる。

【００１６】以上説明したＡ繊維とＢ繊維とが、本発明
に係る伸縮性不織布の構成繊維となっている。伸縮性不
織布中におけるＡ繊維とＢ繊維との重量比率は、Ａ繊
維：Ｂ繊維＝100（重量部）：５〜400（重量部）であ
る。特に好ましくはＡ繊維：Ｂ繊維＝100（重量部）：1
0〜300（重量部）であり、最も好ましくはＡ繊維：Ｂ繊
維＝100（重量部）：15〜250（重量部）である。Ｂ繊維
の重量比率が５重量部未満になると、点融着区域におけ
る融着成分であるＢ₁成分の量が相対的に少なくなっ
て、Ａ繊維とＢ繊維との融着が不十分となり、不織布形
態が保持できないので、好ましくない。また、Ｂ繊維の
重量比率が400重量部を超えると相対的にＡ繊維の量が
少なくなって、捲縮に起因する不織布の伸縮性が低下す
るので、好ましくない。なお、本発明に係る伸縮性不織
布中には、このＡ繊維及びＢ繊維以外に他種の繊維が混
入されていていもよい。例えば、風合，吸湿性或いは制
電性を改良するために、羊毛，綿，麻等の天然繊維、ア
セテート，レーヨン等のセルローズ系繊維、カーボンブ
ラック等を練り込んだ複合導電繊維、又はその他改質さ
れた熱可塑性繊維が混入されていてもよい。

【００１７】本発明に係る伸縮性不織布には、間歇的に
点融着区域が設けられている。この点融着区域において
は、Ｂ繊維のＢ₁成分の溶融固化によって、Ａ繊維とＢ
繊維相互間が融着されている。この点融着によって、本
発明に係る伸縮性不織布は、その形態が保持されている
のである。この点融着区域は、原Ａ繊維と原Ｂ繊維とよ
りなる繊維ウェブを形成し、この繊維ウェブを公知のエ
ンボスロールに導入することによって形成される。エン
ボスロールの温度は、［Ｂ_1m−15℃］〜Ａ_1mであるのが
好ましい。エンボスロールの温度が［Ｂ_1m−15℃］より
低いと、点融着区域において、Ｂ₁成分の溶融固化が生
じにくく、Ａ繊維とＢ繊維相互間が融着しにくくなり、
不織布形態を保持するのに十分な強力が得られない傾向
となる。逆に、エンボスロールの温度がＡ_1mよりも高い
と、原Ａ繊維のＡ₁成分が溶融する恐れがあり、原Ａ繊
維の捲縮が十分に発現しない傾向になると共に、点融着
区域以外の区域においてもＡ繊維相互間等が融着する恐
れがある。なお、点融着区域の総面積は、不織布全面積
に対して６％以上であることが、好ましい。前記したよ
うに点融着区域は、不織布形態の保持のためになされる
ものであるため、６％未満であると、不織布形態の保持
が不十分となる傾向が生じる。また、逆に点融着区域の
総面積を50％以上とすると、非融着区域が相対的に少な
くなり、Ａ繊維が自由に伸縮する長さが短くなって、伸
縮性が低下する傾向となる。更に、点融着区域が相対的
に多くなって、不織布の風合が低下する傾向も生じる。
従って、点融着区域の総面積は、８〜45％程度が好まし
く、特に10〜40％程度が最も好ましい。なお、不織布の
点融着区域の総面積は、以下の如き測定方法で測定され
るものである。即ち、不織布の数個の小片を用い、走査
型電子顕微鏡で拡大撮影し、最小繰返単位の面積に対し
て点融着されている部分の面積の総和の比率を個々に10
回測定した時の平均値で、不織布の点融着区域の総面積
を測定した。

【００１８】この点融着区域以外の区域、即ち非融着区
域においては、Ａ繊維同士、Ｂ繊維同士及びＡ繊維とＢ
繊維とが、各々融着点を持っていない。従って、非融着
区域は、捲縮したＡ繊維が結合点を持たずに存在してお
り、外力を加えると自由に伸長し、且つその外力を解除
すると自由に元の状態に回復する。例えて言えば、非融
着区域にはスパイラル状のバネが自由な状態で存在して
いるようなものである。そして、このスパイラル状のバ
ネの両端が点融着区域において固定されているのであ
る。従って、この非融着区域の存在が、本発明に係る伸
縮性不織布の良好な伸縮性を具現するのである。この非
融着区域におけるＡ繊維の捲縮は、原Ａ繊維に熱を与え
ることにより発現させたものである。そして、この捲縮
発現は、点融着区域を設けると同時にか又は直後に行な
われるものである。例えば、この捲縮発現を点融着区域
を設ける前に行なうと、良好な伸縮性を不織布に付与し
えなくなるのである。この理由は定かではないが、Ａ繊
維の捲縮部分の一部が点融着区域によって結合されてし
まい、Ａ繊維の捲縮に伴う良好な伸縮性が阻害されるた
めであると考えられる。

【００１９】以上の如き本発明に係る伸縮性不織布は、
30％伸長時の伸長回復率が縦横共に25％以上である。こ
こで、30％伸長時の伸長回復率とは、以下の測定方法に
よって求められるものである。即ち、東洋ボールドウイ
ン社製テンシロンUTM-4-1-100を用い、JIS L-1096Aに記
載のストリップ法にしたがい、試料幅2.5cm，試料長10c
mの試料片に引張速度10cm／分で引張試験を実施し、伸
度が30％時点の強力−伸度曲線を描き（図１のＥ線）、
その後試料片から引張を解除して試料片の強力−伸度曲
線を描いた（図１のＲ線）。そして、図１に示す点線部
の面積（Ｘ）と斜線部の面積（Ｙ）とを測定し、次式に
よって求めたものである。即ち、30％伸長時の伸長回復
率（％）＝100Ｙ／（Ｘ＋Ｙ）である。また、不織布の
縦とは、不織布製造時における機械の配列方向を言い、
不織布の横とは、この縦方向と直交する方向を言う。不
織布の縦又は横のいずれか一方でも、この30％伸長時の
伸長回復率が25％未満であると、本発明の目的とする伸
縮性を得ることができない。

【００２０】また、本発明に係る伸縮性不織布の圧縮剛
軟度は、80ｇ以下である。圧縮剛軟度は、不織布の柔軟
性を表わすものであり、圧縮剛軟度の値が小さいほど柔
軟性に富むものとなる。ここで、圧縮剛軟度は以下の方
法で測定されるものである。即ち、不織布の機械方向
（不織布の縦）に50mmの試料幅を取り、この方向と直交
する方向に100mmの試料長を取った試料片を５個準備し
て、個々の試料片をその試料長方向に曲げて円筒状と
し、その両端部を接合して試料を作成した後、東洋ボー
ルドウイン社製テンシロンUTM-4-1-100を用い、50mm／
分の圧縮速度で試料を試料幅方向に圧縮し、その最大荷
重時の応力を測定し、その平均値を圧縮剛軟度とした。
不織布の圧縮剛軟度が80ｇを超えると、不織布の柔軟性
が低下し、粗硬感が現われるので、好ましくない。本発
明においては、特に圧縮剛軟度を50ｇ以下とするのが好
ましく、更に30ｇ以下とするのが最も好ましい。

【００２１】また、本発明に係る伸縮性不織布の見掛け
密度は0.1ｇ／cm³以下である。見掛け密度は、不織布の
嵩高性を表わすものであり、その値が小さいほど嵩高性
に富むものとなる。ここで、見掛け密度は以下の方法で
測定されるものである。即ち、試料幅10cm，試料長10cm
の試料片を５個準備し、各試料片ごとに目付（ｇ／
ｍ²）を測定した後、大栄科学精機製作所製厚み測定器
を用いて、試料片に4.5ｇ／cm²の荷重を印加し、10秒放
置した後の厚み（ｔ）を測定し、次式により見掛け密度
を算出し、その平均値を不織布の見掛け密度とした。見
掛け密度（ｇ／cm³）＝［目付（ｇ／ｍ²）／1000ｔ（m
m）］である。見掛け密度が0.1ｇ／cm³を超えると、本
発明の目的とする嵩高性を得ることができない。

【００２２】

【実施例】まず、原Ａ繊維として下記のＡ−１繊維及び
Ａ−２繊維を準備した。記［Ａ−１繊維］Ａ₁成分として、プロピレン96重量％と
エチレン４重量％とがランダム共重合されたポリプロピ
レン系重合体であって、融点（Ａ_1m）138℃，メルトフ
ローレート値10ｇ／10分，Ｑ値5.5のポリプロピレン系
重合体を使用し、Ａ₂成分として、融点（Ａ_2m）162℃，
メルトフローレート値30ｇ／10分，Ｑ値6.0のポリプロ
ピレン重合体を使用して、各々通常のエクストルーダー
型押し出し機で溶融した。なお、本実施例中において、
メルトフローレート値の測定方法は、ASTM D1238(L)に
準拠した。その後、紡糸孔径0.5mm，孔数300の並列型複
合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.5ｇ／分、即ち
Ａ₁成分とＡ₂成分の比（重量比）を１／１として270℃
の紡糸温度で溶融紡糸した。溶融紡糸後、引き取り速度
1000ｍ／分で引き取って、未延伸の並列型複合フィラメ
ント糸を得た。この未延伸並列型複合フィラメント糸
を、数十本集束してトウとした後、熱延伸した。延伸方
法は、２段熱ローラー延伸機を用い、延伸速度100ｍ／
分，第一ローラー温度70℃，第二ローラー温度90℃，第
三ローラー温度25℃，延伸倍率は最大延伸倍率の80％と
なるようにして、行なった。この延伸トウをスタッファ
ボックスに供給して12個／25mmの屈曲を付与した後、仕
上げ油剤を付与して温度70℃で乾燥し、単繊維繊度２デ
ニール，繊維長51mmの並列型複合短繊維（Ａ−１繊維）
の原綿を得た。このＡ−１繊維は、5.96ｇ／ｄの強度及
び68％の伸度を持ち、また温度100℃における乾熱収縮
率が35％で、温度120℃における乾熱収縮率が53％であ
った。なお、本実施例中において、繊維の強伸度は、東
洋ボールドウイン社製テンシロンUTM-4-1-100を用い、
試料長20mmの試料を引張速度20mm／分で測定した。ま
た、「Ａ−１」繊維は、温度100℃で熱処理した場合62
個／25mmの捲縮が発現し、温度120℃で熱処理した場合1
12個／25mmの捲縮が発現した。

【００２３】［Ａ−２繊維］Ａ₂成分として、プロピレ
ン97.5重量％とエチレン2.5重量％とがランダム共重合
されたポリプロピレン系重合体であって、融点149℃，
メルトフローレート値20ｇ／10分，Ｑ値5.7のポリプロ
ピレン系重合体を使用した以外は、前記Ａ−１繊維の場
合と同様にして、Ａ−２繊維を得た。このＡ−２繊維
は、温度100℃における乾熱収縮率が39％で、温度120℃
における乾熱収縮率が57％であった。また、温度100℃
で熱処理した場合82個／25mmの捲縮が発現し、温度120
℃で熱処理した場合132個／25mmの捲縮が発現した。

【００２４】次に、原Ｂ繊維として下記のＢ−１〜６繊
維を準備した。［Ｂ−１繊維］Ｂ₁成分として、融点（Ｂ_1m）132℃，密
度0.96ｇ／cm³，メルトインデックス20の高密度ポリエ
チレンを使用し、Ｂ₂成分として、融点（Ｂ_2m）258℃，
テトラクロルエタンとフェノールとを等量混合した溶媒
で溶解した時の20℃における相対粘度が1.38のポリエチ
レンテレフタレートを使用して、各々通常のエクストル
ーダー型押し出し機で溶融した。なお、本実施例中にお
いて、メルトインデックスは、ASTM D1238(E)の方法で
測定した。その後、紡糸孔径0.5mm，孔数300の芯鞘型複
合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.3ｇ／分、即ち
Ｂ₁成分とＢ₂成分の比（重量比）を１／１として280℃
の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、この溶融紡糸におい
て、Ｂ₁成分が鞘となりＢ₂成分が芯となるようにした。
溶融紡糸後、引き取り速度1000ｍ／分で引き取って、未
延伸の芯鞘型複合フィラメント糸を得た。この未延伸芯
鞘型複合フィラメント糸を、数十本集束してトウとした
後、熱延伸した。延伸方法は、２段熱ローラー延伸機を
用い、延伸速度100ｍ／分，第一ローラー温度65℃，第
二ローラー温度90℃，第三ローラー温度25℃，延伸倍率
3.0の条件で行なった。この延伸トウをスタッファボッ
クスに供給して11個／25mmの屈曲を付与した後、仕上げ
油剤を付与して温度70℃で乾燥し、単繊維繊度２デニー
ル，繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維（Ｂ−１繊維）の原
綿を得た。この原綿を110℃の熱風乾燥機で熱処理して
捲縮数を測定したら、98個/25mmであった。

【００２５】［Ｂ−２繊維］Ｂ₁成分として、ナイロン
６とナイロン66とナイロン12とが共重合されてなるポリ
アミド系重合体であって、融点（Ｂ_1m）120℃，96％濃
硫酸に溶解した時の25℃における相対粘度が1.92のポリ
アミド系重合体を使用し、Ｂ₂成分として、融点
（Ｂ_2m）225℃，96％濃硫酸に溶解した時の25℃におけ
る相対粘度が2.60のナイロン６を使用して、各々通常の
エクストルーダー型押し出し機で溶融した。その後、紡
糸孔径0.5mm，孔数96の芯鞘型複合紡糸口金を用い、単
孔吐出量を各々0.33ｇ／分、即ちＢ₁成分とＢ₂成分の比
（重量比）を１／１として265℃の紡糸温度で溶融紡糸
した。なお、この溶融紡糸において、Ｂ₁成分が鞘とな
りＢ₂成分が芯となるようにした。溶融紡糸後、引き取
り速度3000ｍ／分で引き取って、半延伸の芯鞘型複合フ
ィラメント糸を得た。この半延伸芯鞘型複合フィラメン
ト糸を、数十本集束してトウとして、スタッファボック
スに供給して15個／25mmの屈曲を付与した後、仕上げ油
剤を付与して温度70℃で乾燥し、単繊維繊度２デニー
ル，繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維（Ｂ−２繊維）の原
綿を得た。

【００２６】［Ｂ−３繊維］Ｂ₁成分として、融点（Ｂ
_1m）132℃，密度0.96ｇ／cm³，メルトインデックス20の
高密度ポリエチレンを使用し、Ｂ₂成分として、融点
（Ｂ_2m）162℃，メルトフローレート値30ｇ／分，Ｑ値
6.0のポリプロピレン重合体を使用して、各々通常のエ
クストルーダー型押し出し機で溶融した。その後、紡糸
孔径0.5mm，孔数300の芯鞘型複合紡糸口金を用い、単孔
吐出量を各々0.5ｇ／分、即ちＢ₁成分とＢ₂成分の比
（重量比）を１／１として230℃の紡糸温度で溶融紡糸
した。なお、この溶融紡糸において、Ｂ₁成分が鞘とな
りＢ₂成分が芯となるようにした。溶融紡糸後、引き取
り速度1000ｍ／分で引き取って、未延伸の芯鞘型複合フ
ィラメント糸を得た。この未延伸芯鞘型複合フィラメン
ト糸を、数十本集束してトウとした後、Ｂ−１繊維の場
合と同様にして熱延伸し、更に仕上げ油剤を付与して温
度70℃で乾燥した。得られたＢ−３繊維は、単繊維繊度
２デニール，繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維であった。

【００２７】［Ｂ−４繊維」商品名メルティ＜4080＞
（ユニチカ株式会社製）を準備した。この繊維は、芯鞘
型複合繊維であって、鞘成分（Ｂ₁成分）として融点
（Ｂ_1m）110℃の変性ポリエステルを使用し、芯成分
（Ｂ₂成分）としてポリエステルを使用したものであ
る。また、この繊維の繊度は２デニール，繊維長は51mm
である。

【００２８】「Ｂ−５繊維」Ｂ₁成分として、融点（Ｂ
_1m）132℃，密度0.96ｇ／cm³，メルトインデックス20の
高密度ポリエチレンを使用し、Ｂ₂成分として、融点
（Ｂ_2m）160℃，メルトフローレート値10ｇ／10分，Ｑ
値6.5のポリプロピレンを使用して、各々通常のエクス
トルーダー型押し出し機で溶融した。その後、紡糸孔径
0.5mm，孔数300の並列型複合紡糸口金を用い、単孔吐出
量を各々0.42ｇ／分、即ちＢ₁成分とＢ₂成分の比（重量
比）を１／１として230℃の紡糸温度で溶融紡糸した。
溶融紡糸後、引き取り速度1000ｍ／分で引き取って、未
延伸並列複合フィラメント糸を得た。この未延伸並列型
複合フィラメント糸を、数十本集束してトウとした後、
熱延伸した。延伸方法は、２段熱ローラー延伸機を用
い、延伸速度100ｍ／分，第一ローラー温度65℃，第二
ローラー温度90℃，第三ローラー温度25℃，延伸倍率4.
0の条件で行なった。この延伸トウをスタッファボック
スに供給して11個／25mmの屈曲を付与した後、仕上げ油
剤を付与して温度70℃で乾燥し、単繊維繊度２デニー
ル，繊維長51mmの並列型複合短繊維（Ｂ−５繊維）の原
綿を得た。この原綿を110℃の熱風乾燥機で熱処理して
捲縮数を測定したところ、75個／25mmであった。

【００２９】「Ｂ−６繊維」Ｂ₁成分として、イソフタ
ル酸を40モル％共重合した、融点（Ｂ_1m）110℃の共重
合ポリエステルであって、テトラクロルエタンとフェノ
ールとを等量混合した溶媒で溶解した時の20℃における
相対粘度が1.36の共重合ポリエステルを使用し、Ｂ₂成
分として、融点（Ｂ_2m）258℃，テトラクロルエタンと
フェノールとを等量混合した溶媒で溶解した時の20℃に
おける相対粘度が1.38の共重合ポリエステルを使用し
て、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融し
た。その後、「Ｂ−５繊維」を得たのと同様の条件で、
原綿を得た。この原綿を110℃の熱風乾燥機で熱処理し
て捲縮数を測定したところ、82個／25mmであった。

【００３０】また、その他の繊維として下記のＣ−１，
２繊維を準備した。［Ｃ−１繊維」商品名＜Ｃ−81＞（ユニチカ株式会社
製）を準備した。この繊維は、並列型複合繊維であっ
て、第一成分（Ｂ₁成分）として融点（Ｂ_1m）243℃の変
性ポリエステルを使用し、第二成分（Ｂ₂成分）として
ポリエステルを使用したものである。また、この繊維の
繊度は２デニール，繊維長は51mmである。

【００３１】［Ｃ−２繊維」コットン繊維を準備した。

【００３２】実施例１〜６及び比較例１及び２表１に示したように、原Ａ繊維，原Ｂ繊維及びその他の
繊維を所定の割合で使用して混綿し、フラットカード機
に供給して開繊し、目付50ｇ／ｍ²のカードウェブを作
成した。

【表１】このカードウェブを由利ロール株式会社製のクリアラン
スカレンダー機に導入した。クリアランスカレンダー機
の下部ロールはスチール製のフラットロールであり、上
部ロールは多数の凸部を有するエンボスロールを使用し
た。このエンボスロールの凸部は、密度10個／cm²であ
り、ロール全面積に対する凸部の総面積は表１に示した
とおりであった。また、クリアランスカレンダー機にカ
ードウェブを導入する際の条件は、導入速度５ｍ／分，
ロール間の線圧27kg／cm，ロール温度［Ｂ_1m−５℃］と
した。なお、原Ｂ繊維を使用しない場合のロール温度は
実施例３と同一の温度とした。クリアランスカレンダー
機によってエンボス加工した後、熱風循環式熱処理機を
使用し、雰囲気温度をロール温度と同一にして、１分間
弛緩熱処理を行ない、伸縮性不織布を得た。この伸縮性
不織布の各物性を表２に示した。

【００３３】

【表２】表２の結果より明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不
織布は、伸長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていること
が分かる。但し、実施例６に係る伸縮性不織布は、相対
的にその他の繊維が多く、Ｂ繊維が少ないためＫＳ強力
が低く、強度を必要とする用途には使用しにくいもので
あった。また、比較例１に係る不織布は、Ａ繊維の量が
相対的に少ないため、伸縮性，嵩高性，柔軟性に劣るも
のであった。比較例２に係る不織布は、熱接着性繊維で
あるＢ繊維が存在しないため、クリアランスカレンダー
機によって、不織布に点融着区域を設けることができな
かった。

【００３４】実施例７〜９及び比較例３原Ａ繊維としてＡ−１繊維50重量％と、原Ｂ繊維として
Ｂ−１繊維50重量％とを混綿して、カード機に供給して
開繊し、目付50ｇ／ｍ²のカードウェブを作成した。こ
のカードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアラン
スカレンダー機に導入した。クリアランスカレンダー機
の下部ロールはスチール製のフラットロールであり、上
部ロールは表３に示すエンボスロール又はフラットロー
ルを使用した。また、クリアランスカレンダー機にカー
ドウェブを導入する際の条件は、導入速度５ｍ／分，ロ
ール間の線圧27kg／cm，ロール温度125℃とした。その
結果得られた伸縮性不織布の物性を表３に示した。

【表３】表３から明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不織布
は、伸長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていることが分
かる。一方、比較例３に係る不織布は、点融着区域が設
けられておらず、不織布全面が熱圧着されているため、
伸縮性，嵩高性，柔軟性に劣るものであった。

【００３５】比較例４原Ａ繊維としてＡ−１繊維50重量％と、原Ｂ繊維として
Ｂ−３繊維50重量％とを混綿して、フラットカード機に
２回供給して開繊し、目付20ｇ／ｍ²のパラレルウェブ
を作成した。このパラレルウェブを、雰囲気温度140℃
に設定された熱風循環式ドライヤーに導入し、その後ド
ライヤー出口において室温のエンボス金属ロールとフラ
ットゴムロールとの間に導入して、エンボス型に型付け
された不織布を得た。この得られた不織布の物性等を表
４に示した。

【表４】表４から明らかなとおり、この不織布は、型付けされた
以外の部分においてもＡ繊維相互，Ｂ繊維相互，及びＡ
繊維とＢ繊維相互間が接着しており、伸縮性及び柔軟性
に劣るものであった。これは、Ａ_1mよりも高い温度に設
定された熱風循環式ドライヤーに、パラレルウェブを導
入したためと考えられる。更に、この不織布は、各繊維
の収縮による目付斑が随所に現われ、地合い，品位共に
著しく劣っていた。従って、この不織布は、使い捨てお
しめや生理用ナプキン等の医療衛生材の表面材として不
適なものであった。

【００３６】実施例10〜13及び比較例５原Ａ繊維としてＡ−１繊維70重量％と、原Ｂ繊維として
Ｂ−２繊維30重量％とを混綿して、カード機に供給して
開繊し、目付50ｇ／ｍ²のカードウェブを作成した。こ
のカードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアラン
スカレンダー機に導入した。エンボスロールの温度（加
工温度）を表５に示すように変更し、その他の加工条件
は実施例１と同様にした。この結果得られた不織布の物
性等を表５に示した。

【表５】表５から明らかなとおり、実施例に係る不織布は、伸長
回復性，嵩高性，柔軟性に優れていることが分かる。但
し、実施例13に係る伸縮性不織布は、加工温度が低いた
め、ＫＳ強力が低く、強度を必要とする用途には使用し
にくいものであった。また、比較例５に係る不織布は、
その製造過程で加工温度が高すぎて、点融着区域以外の
区域においても各繊維が部分的に溶融又は軟化し、その
結果エンボス加工直後に不織布がフラットロールに巻き
付いて、現実的に生産することができなかった。

【００３７】実施例14〜19及び比較例７表６に示した繊維配合によって、実施例１〜６と同様の
条件で伸縮性不織布を得た。従って、エンボスロール温
度は［Ｂ_1m−５℃］とした。

【表６】そして、得られた伸縮性不織布の各物性等を表７に示し
た。

【表７】表７の結果より明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不
織布は、伸長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていること
が分かる。但し、実施例19に係る伸縮性不織布は、相対
的にその他の繊維が多く、Ｂ繊維が少ないためＫＳ強力
が低く、強度を必要とする用途には使用しにくいもので
あった。また、比較例７に係る不織布は、Ａ繊維の量が
相対的に少ないため、伸縮性，嵩高性，柔軟性に劣るも
のであった。

【００３８】実施例20〜22及び比較例８Ｂ−１繊維に代えて、Ｂ−５繊維を使用する以外は、実
施例７〜９及び比較例３の方法と同様にして、伸縮性不
織布を得た。その結果を表８に示した。

【表８】表８から明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不織布
は、伸長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていることが分
かる。一方、比較例８に係る不織布は、点融着区域が設
けられておらず、不織布全面が熱圧着されているため、
伸縮性，嵩高性，柔軟性に劣るものであった。

【００３９】比較例９〜12 表９に示したように、原Ａ繊維，原Ｂ繊維及びその他の
繊維を所定の割合で使用して混綿し、フラットカード機
に供給して開繊し、目付80ｇ／ｍ²のカードウェブを作
成した。

【表９】このカードウェブを、雰囲気温度130℃に設定された熱
風循環式ドライヤーに導入し、１分間熱処理して、原Ａ
繊維及び原Ｂ繊維共に捲縮を発現させ、目付100ｇ／ｍ²
の捲縮繊維ウェブとした。次に、スポットエンボス加工
機で、点融着密度１個／cm²，点融着面積１mm²／個とな
るようにして、点融着を施し不織布を得た。この不織布
の物性を表10に示した。

【表10】表10からも分かるように、各比較例に係る不織布は、捲
縮発現後に点融着したため、捲縮繊維の捲縮部が固定さ
れ伸縮性に乏しいものであった。また、捲縮発現して見
掛け密度が大きくなった後に、点融着しているため、こ
の不織布は見掛け密度が大きく、且つ柔軟性にも乏しい
ものであった。しかも、この不織布は、原Ａ繊維及び原
Ｂ繊維の捲縮による目付斑が随所に現われ、不織布の地
合い，品位共に著しく劣っており、使い捨ておしめや生
理用ナプキン等の医療衛生材の表面材としては不適であ
った。

【００４０】実施例23及び比較例13，14 原Ａ繊維としてＡ−２繊維50重量％と、原Ｂ繊維として
Ｂ−２繊維50重量％とを混綿して、カード機に供給して
開繊し、目付50ｇ／ｍ²のカードウェブを作成した。こ
のカードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアラン
スカレンダー機に導入した。エンボスロールの温度（加
工温度）を表11に示すように変更し、その他の加工条件
は実施例１と同様にした。この結果得られた不織布の物
性等を表11に示した。

【表11】表11から明らかなとおり、実施例に係る不織布は、伸長
回復性，嵩高性，柔軟性に優れていることが分かる。一
方、比較例13に係る不織布は、加工温度が低いため、点
融着部が形成できず、若干の伸長によって破壊し、伸長
回復率の測定ができなかった。また、比較例14に係る不
織布は、その製造過程で加工温度が高すぎて、点融着区
域以外の区域においても各繊維が部分的に溶融又は軟化
し、その結果エンボス加工直後に不織布がフラットロー
ルに巻き付いて、現実的に生産することができなかっ
た。

【００４１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る伸縮
性不織布は、特定のＡ繊維と特定のＢ繊維とが特定量混
合されてなり、このＡ繊維とＢ繊維とは特定の形態で接
着し、且つこの不織布の物性値を一定の範囲内のものと
したので、伸縮性，柔軟性，嵩高性に優れ、パップ材や
サポーター等の医療衛生材の基布として、或いは使い捨
ておしめや生理用ナプキン等の衛生用品の表面材とし
て，好適に使用しうるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明において使用する伸長回復率の定義を説
明するための強力−伸度曲線である。

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】下記の構造を具備する不織布であって、
30％伸長時の伸長回復率は縦横共に25％以上であり、圧
縮剛軟度は80ｇ以下であり、見掛け密度は0.1ｇ／cm³以
下であることを特徴とする伸縮性不織布。記 (a)該不織布中には、ポリプロピレン系捲縮繊維（以
下、「Ａ繊維」という。）と熱接着性繊維（以下、「Ｂ
繊維」という。）とが含有されており、両者の重量比率
は、Ａ繊維：Ｂ繊維＝100（重量部）：５〜400（重量
部）であること。 (b)Ａ繊維は、第一成分（以下、「Ａ₁成分」という。）
と第二成分（以下、「Ａ₂成分」という。）とよりなる
複合繊維であって、Ａ₁成分の融点（以下、「Ａ_1m」と
いう。）はＡ₂成分の融点（以下、「Ａ_2m」という。）
より低いこと。 (c)Ｂ繊維は、第一成分（以下、「Ｂ₁成分」という。）
と第二成分（以下、「Ｂ₂成分」という。）とよりなる
複合繊維であって、Ｂ₁成分の融点（以下、「Ｂ_1m」と
いう。）はＡ_1mより低く、且つＢ₂成分の融点（以下、
「Ｂ_2m」という。）はＢ_1mより高いこと。 (d)該不織布には間歇的に点融着区域が設けられてお
り、該点融着区域においては、該Ｂ繊維の該Ｂ₁成分の
溶融固化によって、該Ａ繊維と該Ｂ繊維相互間が融着さ
れており、不織布形態を保持していること。 (e)該点融着区域以外の非融着区域においては、該Ａ繊
維同士、該Ｂ繊維同士、及び該Ａ繊維と該Ｂ繊維とが各
々融着点を持たないこと。 (f)該Ａ繊維の捲縮は、ポリプロピレン系潜在捲縮性繊
維に、点融着区域を設けると同時に又は直後に、熱を与
えることにより発現したものであること。
【請求項２】Ｂ繊維が捲縮繊維であって、該Ｂ繊維の
捲縮は潜在捲縮性繊維に熱を与えることによって発現し
たものである請求項１記載の伸縮性不織布。
【請求項３】Ｂ繊維が非捲縮繊維である請求項１記載
の伸縮性不織布。
【請求項４】点融着区域の総面積は、不織布全面積に
対して６％以上である請求項１記載の伸縮性不織布。