JPH03143956A - エンジン用制振性樹脂成形品 - Google Patents
エンジン用制振性樹脂成形品Info
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- JPH03143956A JPH03143956A JP28250089A JP28250089A JPH03143956A JP H03143956 A JPH03143956 A JP H03143956A JP 28250089 A JP28250089 A JP 28250089A JP 28250089 A JP28250089 A JP 28250089A JP H03143956 A JPH03143956 A JP H03143956A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野]
本発明は、シリンダヘンドカバー、ギヤケースなどに用
いる制振性に優れたエンジン用樹脂成形品に関する。
いる制振性に優れたエンジン用樹脂成形品に関する。
(従来技術]
近年自動車に関しては、燃費向上という社会的要請に応
えて、その構成部品を金属からプラスチックに替えるこ
とにつき、研究がなされ、また実用化も進んでいる。
えて、その構成部品を金属からプラスチックに替えるこ
とにつき、研究がなされ、また実用化も進んでいる。
ナイロン樹脂材料は、金属材料に比較してその製品が軽
量であり、かつ、制振性、剛性、耐熱性。
量であり、かつ、制振性、剛性、耐熱性。
耐油性等の点において各種の優れた性能を備えている。
そのため、近年、軽量化と騒音低減を目的として、自動
車用部品、特に、シリンダヘンドカバーギヤケースなど
、エンジン或いはエンジン周辺機器にi織的に取り付け
る制振性材料として用いられている。
車用部品、特に、シリンダヘンドカバーギヤケースなど
、エンジン或いはエンジン周辺機器にi織的に取り付け
る制振性材料として用いられている。
一般に樹脂材料は、金属材料に比較すると、その部品の
制振性能は優れている。しかし、騒音低減効果からみる
と、固体伝搬音すなわち1その部品自体の振動に基づく
音は低減するものの、比重が小さいことに基づく、空気
透過音は増加する。
制振性能は優れている。しかし、騒音低減効果からみる
と、固体伝搬音すなわち1その部品自体の振動に基づく
音は低減するものの、比重が小さいことに基づく、空気
透過音は増加する。
したがって材料の変換による有効な騒音低減効果を得る
ためには、空気透過音の増加を上回る固体伝は音の低域
が要求されることになる。即ち、言い換えれば、高い制
振性能が要求される。
ためには、空気透過音の増加を上回る固体伝は音の低域
が要求されることになる。即ち、言い換えれば、高い制
振性能が要求される。
そして、一般に樹脂材料は粘弾性的性質を強く保有し、
制振性能は主として高分子材料のガラス転移に基づく力
学分散の損失正接(tanδ)の極大温度前後において
最も高くなる。そして1通常その温度は示差走査熱量測
定(DSC)で観察されるガラス転移温度(Tg)より
10〜30°C高い領域に存在する。
制振性能は主として高分子材料のガラス転移に基づく力
学分散の損失正接(tanδ)の極大温度前後において
最も高くなる。そして1通常その温度は示差走査熱量測
定(DSC)で観察されるガラス転移温度(Tg)より
10〜30°C高い領域に存在する。
例えば、ナイロン6、ナイロン66、ナイロン12、ナ
イロン11.ナイロン610等の直鎖脂肪族系ナイロン
はTgが40〜60℃前後で、制振性能は60〜80°
C付近で極大となる。
イロン11.ナイロン610等の直鎖脂肪族系ナイロン
はTgが40〜60℃前後で、制振性能は60〜80°
C付近で極大となる。
またその他のナイロン樹脂として1分子鎖中に芳香環を
有する結晶性のメタキンリレンジアミン系樹脂(MXD
ナイロン)、シアごンの一種又はそれ以上とジカルボン
酸(テレフタル酸、イソフタル酸等)の一種又はそれ以
上との共重合体である非結晶性ナイロン等の芳香族系ナ
イロンは、Tgが120°C以上であり制振性能が極大
となるのは130°C以上の高IjL領域である。
有する結晶性のメタキンリレンジアミン系樹脂(MXD
ナイロン)、シアごンの一種又はそれ以上とジカルボン
酸(テレフタル酸、イソフタル酸等)の一種又はそれ以
上との共重合体である非結晶性ナイロン等の芳香族系ナ
イロンは、Tgが120°C以上であり制振性能が極大
となるのは130°C以上の高IjL領域である。
一方、自動車においては、前記軽量化と共に乗心地の向
上も要望が高まっている。そして1乗心地向上の1つに
振動騒音の低減がある。この振動騒音は、エンジンの振
動に基づく周辺R器の振動及び該周辺機器にボルト、ナ
ンド、ビス等により機械的に取付けた各種の樹脂成形品
(詳細は後記参照)においても生ずる。
上も要望が高まっている。そして1乗心地向上の1つに
振動騒音の低減がある。この振動騒音は、エンジンの振
動に基づく周辺R器の振動及び該周辺機器にボルト、ナ
ンド、ビス等により機械的に取付けた各種の樹脂成形品
(詳細は後記参照)においても生ずる。
また1 これらの樹脂成形品は、その配置場所がエンジ
ン近くであるため、主として80〜120°Cに加熱さ
れる。そのため、かかる温度範囲において時に優れた制
振性を有することが要求される。
ン近くであるため、主として80〜120°Cに加熱さ
れる。そのため、かかる温度範囲において時に優れた制
振性を有することが要求される。
本発明は、かかる従来の問題点に鑑み、上記温度範囲に
おいて特に優れた制振性能を有する。ナイロン系の樹脂
成形品を提供しようとするものである。
おいて特に優れた制振性能を有する。ナイロン系の樹脂
成形品を提供しようとするものである。
本発明は、エンジン及びその周辺機器に機械的に取り付
ける制振性の樹脂成形品であって、該樹脂成形品は、結
晶性ナイロン樹脂と非晶性ナイロン樹脂とからなるナイ
ロン混合物であることを特徴とするエンジン用制振性樹
脂成形品にある。
ける制振性の樹脂成形品であって、該樹脂成形品は、結
晶性ナイロン樹脂と非晶性ナイロン樹脂とからなるナイ
ロン混合物であることを特徴とするエンジン用制振性樹
脂成形品にある。
上記結晶性ナイロン樹脂としてはナイロン6樹脂、ナイ
ロン66樹脂、キシリレンジアミン系ナイロン樹脂など
がある。
ロン66樹脂、キシリレンジアミン系ナイロン樹脂など
がある。
ナイロン6樹脂は、カプロラクタム単位を90モル%以
上有するポリアミド類であって、他のコモノマー成分1
例えばω−ラウロラクタム等を含有していてもよい。分
子量、粘度は特に制限されず1通常の成形条件で成形可
能な分子量範囲にあるものが好ましい。
上有するポリアミド類であって、他のコモノマー成分1
例えばω−ラウロラクタム等を含有していてもよい。分
子量、粘度は特に制限されず1通常の成形条件で成形可
能な分子量範囲にあるものが好ましい。
上記ナイロン66樹脂は、ヘキサメチレンアジパミド単
位を90モル%以上有するポリアミド類であって、他の
コモノマー成分1例えばω−ラウロラクタム等を含有し
ていてもよい。分子量、粘度は特に制限されず9通常の
成形条件で成形可能な分子量範囲にあるものが好ましい
。
位を90モル%以上有するポリアミド類であって、他の
コモノマー成分1例えばω−ラウロラクタム等を含有し
ていてもよい。分子量、粘度は特に制限されず9通常の
成形条件で成形可能な分子量範囲にあるものが好ましい
。
上記キシリレンジアミン系ナイロン樹脂は、キシリレン
ジアミンと脂肪族直鎖2塩基酸とから構成される結晶性
のナイロン樹脂である。そして。
ジアミンと脂肪族直鎖2塩基酸とから構成される結晶性
のナイロン樹脂である。そして。
このキシリレンジアミンはメタキシリレンジアミン パ
ラキシリレンジアミン或いはこれらの混合物である。上
記の脂肪族直鎖2塩基酸の例としては、アジピン酸、セ
バシン酸、スペリン酸、アゼライン酸、ドデカンニ酸な
どを挙げることができる。
ラキシリレンジアミン或いはこれらの混合物である。上
記の脂肪族直鎖2塩基酸の例としては、アジピン酸、セ
バシン酸、スペリン酸、アゼライン酸、ドデカンニ酸な
どを挙げることができる。
このキシリレンジアミン系ナイロン樹脂としては、特に
、メタキシリレンシア旦ンとアジピン酸塩とを主要構成
成分とするナイロンMXD6樹脂が好ましい。
、メタキシリレンシア旦ンとアジピン酸塩とを主要構成
成分とするナイロンMXD6樹脂が好ましい。
次に、非晶性ナイロン樹脂とは1分子鎖中にアミド結合
(−NHC○)を有し、ガラス転移点(Tg>が100
°C以上、示差走査熱量計(DSC)で測定した結晶融
解熱量がlCa1/gポリマー未満、複素弾性率が1O
N/lInl1t以下となる温度領域が7g+50°C
以内である樹脂をいう。
(−NHC○)を有し、ガラス転移点(Tg>が100
°C以上、示差走査熱量計(DSC)で測定した結晶融
解熱量がlCa1/gポリマー未満、複素弾性率が1O
N/lInl1t以下となる温度領域が7g+50°C
以内である樹脂をいう。
かかる非晶性ナイロン樹脂としては、イソフタル酸と4
.4°−ジアミノ−3,3“ −ジメチルンシクローヘ
キシレンメタンの重縮合体、テレフタル酸とへナサメチ
レンジアξンの重縮合体。
.4°−ジアミノ−3,3“ −ジメチルンシクローヘ
キシレンメタンの重縮合体、テレフタル酸とへナサメチ
レンジアξンの重縮合体。
テレフタル酸と4.4° −ジアミノ−ジシクロ−ヘキ
シレンメタンとカプロラクタムの重縮合体。
シレンメタンとカプロラクタムの重縮合体。
イソフタル酸とイソホロンシア旦ンとラウロラクタムの
重縮合体などがある。
重縮合体などがある。
また、結晶性ナイロン樹脂と非晶性ナイロン樹脂との混
合割合は、結晶性ナイロン樹脂が5〜95重量%、非晶
性ナイロン樹脂が5〜95重量%であることが好ましい
。結晶性ナイロン樹脂が。
合割合は、結晶性ナイロン樹脂が5〜95重量%、非晶
性ナイロン樹脂が5〜95重量%であることが好ましい
。結晶性ナイロン樹脂が。
5重量%未満では、80〜100″Cの制振性がかなり
低くなり、また強度及び耐熱性も低下する。
低くなり、また強度及び耐熱性も低下する。
一方、95重量%を越えると100〜120°Cの制振
性が低下するおそれがある。また、結晶性ナイロン樹脂
及び非晶性ナイロン樹脂がともに20〜80重景%の重
量には、−層制振性能が高い。
性が低下するおそれがある。また、結晶性ナイロン樹脂
及び非晶性ナイロン樹脂がともに20〜80重景%の重
量には、−層制振性能が高い。
また3本発明の樹脂成形品においては、上記ナイロン7
昆合物100重量部に対して、無機充填材10〜150
重量部を配合することもできる。これにより、樹脂成形
品の機械的強度を向上させることができる。
昆合物100重量部に対して、無機充填材10〜150
重量部を配合することもできる。これにより、樹脂成形
品の機械的強度を向上させることができる。
無機充填材が10重量部未満では配合による効果が低く
、一方150重量部を越えると成形性が悪くなったり、
成形品表面の光沢が低下するからである。
、一方150重量部を越えると成形性が悪くなったり、
成形品表面の光沢が低下するからである。
上記無機充填材としては、ガラス繊維、マイカ。
タルク、ワラストナイト、硫酸バリウム クレー炭酸カ
ルシウム、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、チタン酸カリウ
ィスカー、硫酸カルシウムウィスカー等を用いる。
ルシウム、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、チタン酸カリウ
ィスカー、硫酸カルシウムウィスカー等を用いる。
上記ガラス繊維は1通常のガラス繊維強化樹脂に使用さ
れるものであり、その形状に特に制限はなく、ガラスロ
ービング等の長繊維、チョツプドストランド、ミルドフ
ァイバー等の短繊維等、任意の形状のものが使用できる
。また、このガラス繊維は、シランカンブリング剤、チ
タネートカップリング剤等で表面処理されたものが特に
好ましい。
れるものであり、その形状に特に制限はなく、ガラスロ
ービング等の長繊維、チョツプドストランド、ミルドフ
ァイバー等の短繊維等、任意の形状のものが使用できる
。また、このガラス繊維は、シランカンブリング剤、チ
タネートカップリング剤等で表面処理されたものが特に
好ましい。
上記ナイロン混合物は9例えば、上記各成分のペレット
、粉末などを所定の割合にてタンブラ−式プレンダー、
ヘンシェル宅キサ−1−リボンミキサー等で混合するこ
とにより得られる。
、粉末などを所定の割合にてタンブラ−式プレンダー、
ヘンシェル宅キサ−1−リボンミキサー等で混合するこ
とにより得られる。
また、上記ナイロン混合物と無機充填材とを混合するに
当たっては2例えば−軸押出機、二軸押出機、ニーグー
、パンバリミキサー等の通常の混練機を用いてン容融7
昆練する。
当たっては2例えば−軸押出機、二軸押出機、ニーグー
、パンバリミキサー等の通常の混練機を用いてン容融7
昆練する。
本発明においては、樹脂成形品の成形性、物性を損なわ
ない限りにおいて、酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、
帯電防止剤、核剤、離型剤、可塑剤、顔料、難燃剤、増
量剤、他の樹脂材料等を添加することができる。
ない限りにおいて、酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、
帯電防止剤、核剤、離型剤、可塑剤、顔料、難燃剤、増
量剤、他の樹脂材料等を添加することができる。
上記のごとくして得た樹脂組成物は、射出成形機等を用
いて所望する形状、構造の樹脂成形品に成形する。
いて所望する形状、構造の樹脂成形品に成形する。
本発明にかかるエンジン用制振性樹脂成形品は。
エンジン及びその周辺機器に機械的に取付ける樹脂成形
品として用いるものである。かかる、樹脂成形品として
は、シリンダへッドカバー、ギヤカバー、タイミングベ
ルトカバー、オイルパン、ミッションカバー、エアクリ
ーナケース、レゾネータ、排気管などがある。
品として用いるものである。かかる、樹脂成形品として
は、シリンダへッドカバー、ギヤカバー、タイミングベ
ルトカバー、オイルパン、ミッションカバー、エアクリ
ーナケース、レゾネータ、排気管などがある。
本発明における樹脂成形品は、上記結晶性ナイロン樹脂
と非晶性ナイロン樹脂とからなるナイロン混合物を用い
て作製したものである。そのため。
と非晶性ナイロン樹脂とからなるナイロン混合物を用い
て作製したものである。そのため。
特に80〜120°Cにおける制振性能に優れていそれ
故2本発明の樹脂成形品は、上記した。エンジン及びそ
の周辺機器に機械的に取り付ける制振性樹脂成形品とし
て、優れた制振性効果を発揮する。
故2本発明の樹脂成形品は、上記した。エンジン及びそ
の周辺機器に機械的に取り付ける制振性樹脂成形品とし
て、優れた制振性効果を発揮する。
以下1本発明にかかる実施例を比較例とともに説明する
。
。
実施例、比較例ともに、後述する各表に示したナイロン
成分をタンブラ−式ブレングーで5分間混合し、溶融混
練して、そのナイロン混合物をペレット化した。
成分をタンブラ−式ブレングーで5分間混合し、溶融混
練して、そのナイロン混合物をペレット化した。
上記ペレットをl OO’Cで8時間熱風乾燥した後、
射出成形により所定形状のテストピースを作製し、これ
を試料とした。
射出成形により所定形状のテストピースを作製し、これ
を試料とした。
また、物性測定前に、試料を真空中にて100°C28
時間アニールした。
時間アニールした。
損失係数(註:制振性能の尺度となる)の測定は1次の
方法により行った。
方法により行った。
試料形状: 150mmX l 50+nm、厚さ3印
◆測定法:恒温槽中で、試料の中心部を0.1Gで加振
させ伝達関数を測定し、2次共振点から半値幅法にて損
失係数ηを計算した。
◆測定法:恒温槽中で、試料の中心部を0.1Gで加振
させ伝達関数を測定し、2次共振点から半値幅法にて損
失係数ηを計算した。
また、各成分の配合割合は1重量%で示し、このナイロ
ン混合物の合計量は100%である。
ン混合物の合計量は100%である。
また、上記各実施例、比較例における成分は。
のものを用いた。
○ ナイロン6樹脂:
グリ口/A2B (EMS)
Oナイロン66樹脂:
グリロンT−300CM
(EMS)
次
OナイロンMXD−6樹脂:
(T−600(東洋紡績)〕
O非晶性ナイロン樹脂:
グリポリ−XE3055 (EMS)上記の第1表は
結晶性ナイロン樹脂としてナイロン6樹脂及びナイロン
66樹脂を、第2表は結晶性ナイロン樹脂としてナイロ
ン6樹脂及びMXD6ナイロン樹脂を、第3表は結晶性
ナイロン樹脂としてナイロン6樹脂、MXD6ナイロン
樹脂及びナイロン66樹脂をそれぞれ1種又は2種以上
用いたものである。
結晶性ナイロン樹脂としてナイロン6樹脂及びナイロン
66樹脂を、第2表は結晶性ナイロン樹脂としてナイロ
ン6樹脂及びMXD6ナイロン樹脂を、第3表は結晶性
ナイロン樹脂としてナイロン6樹脂、MXD6ナイロン
樹脂及びナイロン66樹脂をそれぞれ1種又は2種以上
用いたものである。
上記の第1表において1本発明の実施例1〜14にかか
る樹脂成形品はいずれも、各ナイロン成分を単独で用い
た比較例1〜4(第3表)に比して、80〜120 ’
Cにおいて全体として優れた制振性能を有することが分
かる。
る樹脂成形品はいずれも、各ナイロン成分を単独で用い
た比較例1〜4(第3表)に比して、80〜120 ’
Cにおいて全体として優れた制振性能を有することが分
かる。
例えば実施例1はナイロン6樹脂と非晶性ナイロン樹脂
との2戒分からなるものであるが、比較例1のナイロン
6樹脂単独、比較例4の非晶性ナイロン樹脂単独の場合
に比して、80〜120°Cにおいて全体として高い制
振性能を発揮し、エンジン用制振性樹脂成形品として優
れていることが分かる。
との2戒分からなるものであるが、比較例1のナイロン
6樹脂単独、比較例4の非晶性ナイロン樹脂単独の場合
に比して、80〜120°Cにおいて全体として高い制
振性能を発揮し、エンジン用制振性樹脂成形品として優
れていることが分かる。
また、第2表、第3表においても、第1表の場合と同様
に2単独使用の場合に比して280〜120°Cにおい
て全体として高い制振性能を有することが分かる。
に2単独使用の場合に比して280〜120°Cにおい
て全体として高い制振性能を有することが分かる。
以上のごとく1本発明にかかる樹脂成形品は。
制振性能、特に80〜120°Cの高温条件下における
制振性能が優れ2工ンジン用制振性樹脂成形品として好
適なものである。
制振性能が優れ2工ンジン用制振性樹脂成形品として好
適なものである。
「実施例33」
次に1本発明にかかるナイロン混合物を用いて成形した
シリンダヘッドカバーについて述べる。
シリンダヘッドカバーについて述べる。
上記シリンダへラドカバーは、第1図及び第2図に示す
ごとく、シリンダへラドカバーlと その下端面に装着
した耐熱ゴム製ガスケット2とよりなる。シリンダヘッ
ドカバー1は、下方を開放した箱形で、その上方にはオ
イル注入口11を側方にはEGR用ノズル12を有する
。また、下方側方には取付用ボルト穴15を有する。
ごとく、シリンダへラドカバーlと その下端面に装着
した耐熱ゴム製ガスケット2とよりなる。シリンダヘッ
ドカバー1は、下方を開放した箱形で、その上方にはオ
イル注入口11を側方にはEGR用ノズル12を有する
。また、下方側方には取付用ボルト穴15を有する。
上記シリンダへラドカバー1は、ディーゼルエンジン用
で、前記実施例12と比較例1の各組成物を用いて、シ
リンダ温度約290“C1金型温度約80°Cにてそれ
ぞれ射出成形したものである。
で、前記実施例12と比較例1の各組成物を用いて、シ
リンダ温度約290“C1金型温度約80°Cにてそれ
ぞれ射出成形したものである。
このシリンダへラドカバーの大きさは、縦48cm横2
5cm、ffさ8cI11.厚さ0.4cmであった。
5cm、ffさ8cI11.厚さ0.4cmであった。
上記のシリンダヘッドカバーを同一条件でエンジンに組
付けてベンチテストを行い、シリンダヘッドカバーから
loOcm離れた位置にマイクを設置して音圧レヘルを
測定した。測定時のシリンダヘッドカバーの温度は約1
00 ’Cであった。
付けてベンチテストを行い、シリンダヘッドカバーから
loOcm離れた位置にマイクを設置して音圧レヘルを
測定した。測定時のシリンダヘッドカバーの温度は約1
00 ’Cであった。
その結果、実施例12にかかるシリンダヘッドカバーは
、比較例1のそれに対して、約1〜2dB(デシベル)
の騒音低減効果を示した。
、比較例1のそれに対して、約1〜2dB(デシベル)
の騒音低減効果を示した。
第1図は、実施例33にかかるシリンダヘッドカバーの
斜視図、第2図は第1図のA−A線矢視断面図である。 101.シリンダへ7ドカバー 15゜ 取付用ボルト穴 出 代 願人 豊田 埋入
斜視図、第2図は第1図のA−A線矢視断面図である。 101.シリンダへ7ドカバー 15゜ 取付用ボルト穴 出 代 願人 豊田 埋入
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 エンジン及びその周辺機器に機械的に取り付ける制振性
の樹脂成形品であって、 該樹脂成形品は、結晶性ナイロン樹脂と非晶性ナイロン
樹脂とからなるナイロン混合物であることを特徴とする
エンジン用制振性樹脂成形品。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28250089A JPH03143956A (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | エンジン用制振性樹脂成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28250089A JPH03143956A (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | エンジン用制振性樹脂成形品 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03143956A true JPH03143956A (ja) | 1991-06-19 |
Family
ID=17653249
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28250089A Pending JPH03143956A (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | エンジン用制振性樹脂成形品 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03143956A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005520712A (ja) * | 2002-03-18 | 2005-07-14 | エレクトロラックス プロフェッショナル アウトドア プロダクツ, インコーポレイテッド | 繊維強化複合材料のハウジングを有する可動機械 |
WO2022149436A1 (ja) * | 2021-01-07 | 2022-07-14 | 旭化成株式会社 | ポリアミド組成物、成形体、及び装置の振動又は音の伝搬を抑制する方法 |
-
1989
- 1989-10-30 JP JP28250089A patent/JPH03143956A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005520712A (ja) * | 2002-03-18 | 2005-07-14 | エレクトロラックス プロフェッショナル アウトドア プロダクツ, インコーポレイテッド | 繊維強化複合材料のハウジングを有する可動機械 |
WO2022149436A1 (ja) * | 2021-01-07 | 2022-07-14 | 旭化成株式会社 | ポリアミド組成物、成形体、及び装置の振動又は音の伝搬を抑制する方法 |
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