JPH0411654A - ポリアミド樹脂組成物 - Google Patents
ポリアミド樹脂組成物Info
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野〕
本発明は、シリンダヘッドカバー、ギヤケースなどに用
いる。制振性に優れたポリアミド樹脂組成物に関する。
いる。制振性に優れたポリアミド樹脂組成物に関する。
近年自動車に関しては、燃費向上という社会的要請に応
えて、その構成部品を金属からブラスチンクに替えるこ
とにつき、研究がなされ また実用化も進んでいる。
えて、その構成部品を金属からブラスチンクに替えるこ
とにつき、研究がなされ また実用化も進んでいる。
ナイロン樹脂材料は、金属材料に比較してその製品が軽
量であり、かつ、制振性、剛性、耐熱性耐油性等の点に
おいて各種の優れた性能を備えている。
量であり、かつ、制振性、剛性、耐熱性耐油性等の点に
おいて各種の優れた性能を備えている。
そのため、近年、軽量化と騒音低減を目的として、自動
車用部品、特に、シリンダへラドカバーギヤケースなど
、エンジン或いはエンジン周辺機器に機械的に取り付け
る制振性材料として用いられている。
車用部品、特に、シリンダへラドカバーギヤケースなど
、エンジン或いはエンジン周辺機器に機械的に取り付け
る制振性材料として用いられている。
一般に樹脂材料は、金属材料に比較すると、その部品の
制振性能は優れている。しかし、騒音低減効果からみる
と、固体伝搬音、即ちその部品自体の振動に基づく音は
低減するものの、比重が小さいことに基づく、空気透過
音は増加する。したがって、材料の変換による有効な騒
音低減効果を得るためには、空気透過音の増加を上回る
固体伝搬音の低減が要求されることになる。即ち、言い
換えれば、高い制振性能が要求される。
制振性能は優れている。しかし、騒音低減効果からみる
と、固体伝搬音、即ちその部品自体の振動に基づく音は
低減するものの、比重が小さいことに基づく、空気透過
音は増加する。したがって、材料の変換による有効な騒
音低減効果を得るためには、空気透過音の増加を上回る
固体伝搬音の低減が要求されることになる。即ち、言い
換えれば、高い制振性能が要求される。
そして、一般に樹脂材料は粘弾性的性質を強く保存し、
制振性能は主として高分子材料のガラス転移に基づく力
学分散の損失正接(tanδ)の極大温度前後において
最も高くなる。そして9通常、その温度は示差走査熱量
測定(DSC)で観察されるガラス転移温度(Tg)よ
り10°〜30℃高い領域に存在する。
制振性能は主として高分子材料のガラス転移に基づく力
学分散の損失正接(tanδ)の極大温度前後において
最も高くなる。そして9通常、その温度は示差走査熱量
測定(DSC)で観察されるガラス転移温度(Tg)よ
り10°〜30℃高い領域に存在する。
例えば、ナイロン6は、Tgが40@〜60°C前後で
、制振性能は60°〜80″C付近で極大となる。
、制振性能は60°〜80″C付近で極大となる。
一方、自動車においては、前記軽量化と共に乗心地の向
上も要望が高まっている。そして1乗心地向上の1つに
振動騒音の低減がある。この振動騒音は、エンジンの振
動に基づく周辺機器の振動及び該周辺機器にボルト、ナ
ツト、ビス等により機械的に取付けた各種の樹脂成形品
においても生ずる。
上も要望が高まっている。そして1乗心地向上の1つに
振動騒音の低減がある。この振動騒音は、エンジンの振
動に基づく周辺機器の振動及び該周辺機器にボルト、ナ
ツト、ビス等により機械的に取付けた各種の樹脂成形品
においても生ずる。
また、これらの樹脂成形品は1例えばエンジン近くに配
置されたときには、場合により100℃に加熱されるこ
ともある。そのため、特にかかる温度範囲において特に
優れた制振性を有することが要求される。
置されたときには、場合により100℃に加熱されるこ
ともある。そのため、特にかかる温度範囲において特に
優れた制振性を有することが要求される。
本発明は、かかる従来の問題点に鑑み、優れた制振性5
能を有する。ポリアミド樹脂組成物を提供しようとする
ものである。
能を有する。ポリアミド樹脂組成物を提供しようとする
ものである。
[課題の解決手段]
本発明は、ナイロン6樹脂50〜99重量%とフェノキ
シ樹脂1〜50重量%とからなることを特徴とするポリ
アミド樹脂組成物にある。
シ樹脂1〜50重量%とからなることを特徴とするポリ
アミド樹脂組成物にある。
上記ナイロン6樹脂は、カプロラクタム単位を90モル
%以上有するポリアミド類であって、他のコモノマー成
分1例えばω−ラウロラクタム等を含有していてもよい
6分子量、粘度は特に制限されず1通常の成形条件で成
形可能な分子量範囲にあるものが好ましい。
%以上有するポリアミド類であって、他のコモノマー成
分1例えばω−ラウロラクタム等を含有していてもよい
6分子量、粘度は特に制限されず1通常の成形条件で成
形可能な分子量範囲にあるものが好ましい。
また、上記フェノキシ樹脂は、ビスフェノールAとエピ
クロルヒドリンを重縮合して得られる合成樹脂で下記の
化学構造式を有するものである。
クロルヒドリンを重縮合して得られる合成樹脂で下記の
化学構造式を有するものである。
また、上記フェノキシ樹脂は5分子量2500θ〜35
000のものが一般的であるが、特に限定するものでは
ない。
000のものが一般的であるが、特に限定するものでは
ない。
前記ナイロン6樹脂は、ポリアミド樹脂組成物中に50
〜99重量%含有されている。50重量%未満では、熱
変形温度の低下が著しく、制振性能の改良がバランス良
く行われない。一方99重量%を越えると制振性能の改
良が期待できない。
〜99重量%含有されている。50重量%未満では、熱
変形温度の低下が著しく、制振性能の改良がバランス良
く行われない。一方99重量%を越えると制振性能の改
良が期待できない。
また、フェノキシ樹脂は1〜50重量%である。
1重量%未満では、制振性能の改良が不充分である。一
方、50重量%を越えると熱変形温度の低下が著しく、
また制振性能の改良がバランス良く行われない。
方、50重量%を越えると熱変形温度の低下が著しく、
また制振性能の改良がバランス良く行われない。
また1本発明の樹脂組成物においては、該組成物100
重量部に対して、無機充填材10〜150重量部を配合
することもできる。これにより。
重量部に対して、無機充填材10〜150重量部を配合
することもできる。これにより。
樹脂成形品の機械的強度を向上させることができる。無
機充填材が10重量部未満では配合による効果が低く、
一方150重量部を越えると成形性や成形品表面光沢が
低下する。
機充填材が10重量部未満では配合による効果が低く、
一方150重量部を越えると成形性や成形品表面光沢が
低下する。
上記無機充填材としては、ガラス繊維、マイカタルク、
ワラストナイト、硫酸バリウム、クレー炭酸カルシウム
、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、チタン酸カリウィスカー
、硫酸カルシウムウィスカー等を用いる。
ワラストナイト、硫酸バリウム、クレー炭酸カルシウム
、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、チタン酸カリウィスカー
、硫酸カルシウムウィスカー等を用いる。
本発明のポリアミド樹脂組成物は、ナイロン6樹脂、フ
ェノキシ樹脂の各ベレット、粉末などを所定の割合にて
タンブラ−式ブレングー。ヘンシェルミキサー、リボン
ミキサー等で溶融混練することにより得られる。
ェノキシ樹脂の各ベレット、粉末などを所定の割合にて
タンブラ−式ブレングー。ヘンシェルミキサー、リボン
ミキサー等で溶融混練することにより得られる。
また、上記ナイロン混合物と無機充填材とを混合するに
当たっては5例えば−軸押出機、二軸押出機、ニーダ−
、パンバリミキサー等の通常の混線機を用いて溶融混練
する。
当たっては5例えば−軸押出機、二軸押出機、ニーダ−
、パンバリミキサー等の通常の混線機を用いて溶融混練
する。
本発明においては、樹脂成形品の成形性、物性を損なわ
ない限りにおいて、酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、
帯電防止剤、核剤、#l型剤、可塑剤、1!I料、難燃
剤、増量剤、他の樹脂材料等を添加することができる。
ない限りにおいて、酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、
帯電防止剤、核剤、#l型剤、可塑剤、1!I料、難燃
剤、増量剤、他の樹脂材料等を添加することができる。
上記のごとくして得た樹脂組成物は、射出成形機等を用
いて所望する形状、構造の樹脂成形品に成形する。
いて所望する形状、構造の樹脂成形品に成形する。
本発明にかかるポリアミド樹脂組成物の成形品は、制振
性を必要とする各種成形品に用いることができる。そし
て、特に該ポリアミド樹脂組成物は100℃近くの加熱
温度下において高い制振性能を発揮するので、エンジン
及びその周辺機器に機械的に取付ける樹脂成形品に有効
である。
性を必要とする各種成形品に用いることができる。そし
て、特に該ポリアミド樹脂組成物は100℃近くの加熱
温度下において高い制振性能を発揮するので、エンジン
及びその周辺機器に機械的に取付ける樹脂成形品に有効
である。
かかる、樹脂成形品としては、シリンダへソドカバー、
ギヤカバー、タイミングベルトカハーオイルバン、ミッ
ションカバー、エアクリーナケース、レゾネータ、排気
管などがある。
ギヤカバー、タイミングベルトカハーオイルバン、ミッ
ションカバー、エアクリーナケース、レゾネータ、排気
管などがある。
本発明におけるポリアミド樹脂組成物は、ナイロン6樹
脂とフェノキシ樹脂とを、上記配合割合になして作製し
たものであり、特に100°C近くにおける制振性能に
優れている。
脂とフェノキシ樹脂とを、上記配合割合になして作製し
たものであり、特に100°C近くにおける制振性能に
優れている。
このように2本発明によれば、優れた制振性能を有する
ポリアミド樹脂組成物を提供することができる。
ポリアミド樹脂組成物を提供することができる。
〔実施例]
以下1本発明にかかる実施例を比較例とともに説明する
。
。
実施例、比較例ともに、第1表に示した割合でナイロン
6樹脂とフェノキシ樹脂とをタンブラ−式プレンダーで
5分間混合し、熔融混練してナイロン混合物のペレット
とした。
6樹脂とフェノキシ樹脂とをタンブラ−式プレンダーで
5分間混合し、熔融混練してナイロン混合物のペレット
とした。
上記ペレットを100°Cで8時間熱風乾燥した後、射
出成形により所定形状のテストピースを作製し、これを
試料とした。
出成形により所定形状のテストピースを作製し、これを
試料とした。
また、物性測定前に、試料を真空中にて100”C8時
間アニールした。
間アニールした。
諸物性の測定は1次の方法により行った。
○ 損失係数(註二制振性能の尺度となる)試料形状:
150mX 150閣、厚さ3閣。
150mX 150閣、厚さ3閣。
測定法:恒温槽中で、試料の中心部を0.1Gで加振さ
せ伝達関数を測定し、2次共振点から半値幅法にて損失
係数ηを計算した。
せ伝達関数を測定し、2次共振点から半値幅法にて損失
係数ηを計算した。
○ 熱変形温度:
ASTM D64Bに準拠。
また、各成分の配合割合は1重量%で示した。
また、上記各実施例、比較例における成分は次のものを
用いた。
用いた。
Oナイロン6樹脂:
グリロンA28 (EMS製)
Oフェノキシ樹脂:
フェノキシm1lKHJ(ユニオンカーバイド社製)
第1表より1本発明の実施例1〜4にかかる樹脂成形品
は、いずれも、各成分を単独で用いた比較例1.2に比
して、特に100°C付近において優れた制振性能を有
することが分かる。
は、いずれも、各成分を単独で用いた比較例1.2に比
して、特に100°C付近において優れた制振性能を有
することが分かる。
以上のごとく9本発明にかかるポリアミド樹脂組成物は
、制振性能、特に100°C付近の高温条件下における
制振性に優れ、また機械的強度も高いことが分かる。
、制振性能、特に100°C付近の高温条件下における
制振性に優れ、また機械的強度も高いことが分かる。
「実施例3」
次に1本発明にかかるポリアミド樹脂組成物を用いて成
形したシリンダへ7ドカバーについて述べる。
形したシリンダへ7ドカバーについて述べる。
上記シリンダヘッドカバーは、第1図及び第2図に示す
ごとく、シリンダへラドカバ−1と、その下端面に装着
した耐熱ゴム製ガスケット2とよりなる。シリンダへラ
ドカバ−1は、下方を開放した箱形で、その上方にはオ
イル注入口11を。
ごとく、シリンダへラドカバ−1と、その下端面に装着
した耐熱ゴム製ガスケット2とよりなる。シリンダへラ
ドカバ−1は、下方を開放した箱形で、その上方にはオ
イル注入口11を。
側方にはEGR用ノズル12を有する。また、下方側方
には取付用ボルト穴15を有する。
には取付用ボルト穴15を有する。
上記シリンダヘッドカバー1は、2iデイーゼルエンジ
ン用で、前記実施例1と比較例1の各組成物を用いて、
シリンダ温度約290°C1金型温度約80℃にてそれ
ぞれ射出成形したものである。
ン用で、前記実施例1と比較例1の各組成物を用いて、
シリンダ温度約290°C1金型温度約80℃にてそれ
ぞれ射出成形したものである。
このシリンダヘッドカバーの大きさは、縦4BCII横
25C11,深さ80I、厚さ0.4C11であった。
25C11,深さ80I、厚さ0.4C11であった。
上記のシリンダへラドカバーを同一条件でエンジンに組
付けてベンチテストを行い、シリンダへラドカバーから
]00cnj![れた位置にマイクを設置して音圧レベ
ルを測定した。測定時のシリンダへラドカバーの温度は
約100℃であった。
付けてベンチテストを行い、シリンダへラドカバーから
]00cnj![れた位置にマイクを設置して音圧レベ
ルを測定した。測定時のシリンダへラドカバーの温度は
約100℃であった。
その結果、実施例1にかかるシリンダヘッドカバーは、
比較例1のそれに対して、約1〜3dB(デシベル)の
騒音低減効果を示した。
比較例1のそれに対して、約1〜3dB(デシベル)の
騒音低減効果を示した。
第1図は、実施例3にかかるシリンダへラドカバーの斜
視図、第2図は第1図のA−A線矢視断面図である。 111.シリンダへラドカバー 15、、、取付用ボルト穴
視図、第2図は第1図のA−A線矢視断面図である。 111.シリンダへラドカバー 15、、、取付用ボルト穴
Claims (1)
- ナイロン6樹脂50〜99重量%と、フェノキシ樹脂1
〜50重量%とからなることを特徴とするポリアミド樹
脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11399290A JPH0411654A (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | ポリアミド樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11399290A JPH0411654A (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | ポリアミド樹脂組成物 |
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JPH0411654A true JPH0411654A (ja) | 1992-01-16 |
Family
ID=14626347
Family Applications (1)
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JP11399290A Pending JPH0411654A (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | ポリアミド樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPH0411654A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019189820A1 (ja) | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日鉄ケミカル&マテリアル株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物、繊維強化プラスチック成形用材料および成形物 |
WO2020137946A1 (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | 日鉄ケミカル&マテリアル株式会社 | 金属・繊維強化プラスチック複合材料 |
KR20210110589A (ko) | 2018-12-28 | 2021-09-08 | 닛테츠 케미컬 앤드 머티리얼 가부시키가이샤 | 고내열성 열가소성 수지 조성물 및, 그 성형물 |
-
1990
- 1990-04-27 JP JP11399290A patent/JPH0411654A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019189820A1 (ja) | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日鉄ケミカル&マテリアル株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物、繊維強化プラスチック成形用材料および成形物 |
KR20200139141A (ko) | 2018-03-30 | 2020-12-11 | 닛테츠 케미컬 앤드 머티리얼 가부시키가이샤 | 열가소성 수지 조성물, 섬유 강화 플라스틱 성형용 재료 및 성형물 |
WO2020137946A1 (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | 日鉄ケミカル&マテリアル株式会社 | 金属・繊維強化プラスチック複合材料 |
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