JPH03131572A - 高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法 - Google Patents
高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法Info
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- JPH03131572A JPH03131572A JP2160689A JP16068990A JPH03131572A JP H03131572 A JPH03131572 A JP H03131572A JP 2160689 A JP2160689 A JP 2160689A JP 16068990 A JP16068990 A JP 16068990A JP H03131572 A JPH03131572 A JP H03131572A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法(?関する
ものである。
ものである。
「従来の技術」
一般にセラミックスの強度は気孔率や結晶粒行表面状態
に影響を受ける。構造用セラミックスとして注目されて
いるSi3N4系焼結体の強度もこわらに支配される。
に影響を受ける。構造用セラミックスとして注目されて
いるSi3N4系焼結体の強度もこわらに支配される。
Si3N4系焼結体の強度を向上させる試みとして焼結
助剤の開発、焼結方法の開発が図られている例えばホッ
トプレス焼結ではAm、Ceram、 Soc 、Bu
// 。
助剤の開発、焼結方法の開発が図られている例えばホッ
トプレス焼結ではAm、Ceram、 Soc 、Bu
// 。
52(1975)pp560で〜ICl0K4/m?(
曲げ強度)が、又常圧焼結では昭和56年窯業協会年会
講演予稿集、(1981)178で〜100Kg/畷2
(曲げ強度が報告されている。いずれも気孔率を極力少
なくすることによって強度向上を図っている。
曲げ強度)が、又常圧焼結では昭和56年窯業協会年会
講演予稿集、(1981)178で〜100Kg/畷2
(曲げ強度が報告されている。いずれも気孔率を極力少
なくすることによって強度向上を図っている。
又、主たる焼結助剤としてY2O3を用いたSi3N。
Yr(h−Alzos系窒化ケイ素焼結体の製造方法か
特公昭49−21091号、特公昭48−38448号
に開示されている。
特公昭49−21091号、特公昭48−38448号
に開示されている。
これらは該当特公明細書中に示されているように、β結
晶格子のSi3N、が繊維状組織を有し、これがマトリ
ックス相中に分散することから強度、靭性を向上し得る
ものと考えられている。すなわちこれはβ晶5ixN4
格子が六方晶でありC軸方向に異方性成長をすることを
積極的に利用したものであり、とくに持分tlB48−
38448号やまた窯業協会誌94春pp96(198
6)に示される如く、繊維状のβ晶Si、N4の結晶粒
が長手方向に10数μm以上成長している場合がある。
晶格子のSi3N、が繊維状組織を有し、これがマトリ
ックス相中に分散することから強度、靭性を向上し得る
ものと考えられている。すなわちこれはβ晶5ixN4
格子が六方晶でありC軸方向に異方性成長をすることを
積極的に利用したものであり、とくに持分tlB48−
38448号やまた窯業協会誌94春pp96(198
6)に示される如く、繊維状のβ晶Si、N4の結晶粒
が長手方向に10数μm以上成長している場合がある。
「発明が解決しようとする課題」
しかしながら前記技術では、繊維状組織の成長を強化機
構とするため、それに伴う異常粒成長あるいは気孔の発
生が伴う可能性があり必ずしも強度を向上させるために
有効であるとは考えられない。
構とするため、それに伴う異常粒成長あるいは気孔の発
生が伴う可能性があり必ずしも強度を向上させるために
有効であるとは考えられない。
またとくに特公昭49−21091号に示される繊維状
組織を呈するためにはホットプレス焼結を用いる場合や
、あるいは窯業協会誌94春pp 167(1986)
に示されるようにあらかじめ繊維状に成長させる熱処理
を施したβ晶のSi3N4原料を混加することによりこ
の繊維状組織の成長を積極的に用いる場合はなお更であ
る。
組織を呈するためにはホットプレス焼結を用いる場合や
、あるいは窯業協会誌94春pp 167(1986)
に示されるようにあらかじめ繊維状に成長させる熱処理
を施したβ晶のSi3N4原料を混加することによりこ
の繊維状組織の成長を積極的に用いる場合はなお更であ
る。
上記に鑑み、本発明は上に述べたような問題点を解消す
るため開発されたものである。本発明では前記の如くマ
トリックス中に長大な繊維状結晶を分散せしめるのでは
なく細粒かっ高アスペクト比かつ均−粒のβ晶によりマ
トリックス相を構成させた焼結体が前記の繊維強化型焼
結体以上に高強度を有することを見いだしたものである
。
るため開発されたものである。本発明では前記の如くマ
トリックス中に長大な繊維状結晶を分散せしめるのでは
なく細粒かっ高アスペクト比かつ均−粒のβ晶によりマ
トリックス相を構成させた焼結体が前記の繊維強化型焼
結体以上に高強度を有することを見いだしたものである
。
「課題を解決するための手段」
即ち本発明は、上記の従来の欠点を解決するために機械
的強度に優れた窒化ケイ素焼結体の製造を目的として、
窒化ケイ素を主成分とする原料粉末を混合し、成形、焼
結して窒化ケイ素焼結体を製造する製造法において、非
酸化性雰囲気中にて1600〜1650℃で2時間以上
熱処理し、β型窒化ケイ素を85%以上生成させ、相対
密度を80%以上望ましくは80〜85%に上昇させた
後に1700〜2000℃の温度において焼結すること
を特徴とする高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法である
。
的強度に優れた窒化ケイ素焼結体の製造を目的として、
窒化ケイ素を主成分とする原料粉末を混合し、成形、焼
結して窒化ケイ素焼結体を製造する製造法において、非
酸化性雰囲気中にて1600〜1650℃で2時間以上
熱処理し、β型窒化ケイ素を85%以上生成させ、相対
密度を80%以上望ましくは80〜85%に上昇させた
後に1700〜2000℃の温度において焼結すること
を特徴とする高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法である
。
なお本発明の実施の態様として少なくとも下記が含まれ
る。
る。
■ 平均粒径0.8μm以下、粒度分布3σ=0.4μ
m以下である5isN< 原料粉末を出発原料とする上
記本発明の高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法。
m以下である5isN< 原料粉末を出発原料とする上
記本発明の高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法。
@ 得られる焼結体のβ型窒化ケイ素結晶粒の長軸粒径
が5μm以下、アスペクト比が5以上からなるものが、
焼結体中に15体積係以上含まれる上記本発明の高強度
窒化ケイ素焼結体の製造方法。
が5μm以下、アスペクト比が5以上からなるものが、
焼結体中に15体積係以上含まれる上記本発明の高強度
窒化ケイ素焼結体の製造方法。
θ 非酸化性雰囲気が1500℃〜1500℃の温度域
で1〜100気圧のN2加圧雰囲気、1450℃〜16
00℃の温度域で100 torr 〜10気圧のN2
加圧雰囲気、それ以上の温度域では1〜2000気圧の
N、加圧雰囲気の組合わせよりなる上記本発明の高強度
窒化ケイ素焼結体の製造方法。
で1〜100気圧のN2加圧雰囲気、1450℃〜16
00℃の温度域で100 torr 〜10気圧のN2
加圧雰囲気、それ以上の温度域では1〜2000気圧の
N、加圧雰囲気の組合わせよりなる上記本発明の高強度
窒化ケイ素焼結体の製造方法。
■ 非酸化性雰囲気が1300℃〜1500℃の温度域
で1〜100気圧のN2加圧雰囲気、1450℃〜16
00℃の温度域で100 torr 〜10気圧のN2
加圧雰囲気、それ以上の温度域では1〜2000気圧の
N2加圧雰囲気の組合わせよりなる上記◎記載の高強度
窒化ケイ素焼結体の製造方法。
で1〜100気圧のN2加圧雰囲気、1450℃〜16
00℃の温度域で100 torr 〜10気圧のN2
加圧雰囲気、それ以上の温度域では1〜2000気圧の
N2加圧雰囲気の組合わせよりなる上記◎記載の高強度
窒化ケイ素焼結体の製造方法。
■ 窒化ケイ素原料粉末の製造方法がイミド分解決であ
る上記の記載の高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法。
る上記の記載の高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法。
「作用」
以下に本発明の詳細な説明する。一般に窒化ケイ素の焼
結はα型窒化ケイ素粉末に焼結助剤を添加することによ
り液相を発生させ、液相発生による原子の再配列による
緻密化α型窒化ケイ素の液相中への固溶、α→β変態に
よるβ型窒化ケイ素の核発生、β型室化ケイ素粉の成長
により緻密化が進行すると言われている。
結はα型窒化ケイ素粉末に焼結助剤を添加することによ
り液相を発生させ、液相発生による原子の再配列による
緻密化α型窒化ケイ素の液相中への固溶、α→β変態に
よるβ型窒化ケイ素の核発生、β型室化ケイ素粉の成長
により緻密化が進行すると言われている。
本発明者らは前記問題点を解決するために鋭意研究した
結果、高強度を有する組織つまり細粒かつ高アスペクト
比かつ均−粒のβ相によるマトリックス相を構成させた
焼結体の実現には、特にα→β変態反応が進行する13
00℃〜1650℃で2時間以上熱処理してβ型窒化ケ
イ素を85%以上、相対密度で80以上望ましくは80
〜85%にさせることが必要であることを見いだした。
結果、高強度を有する組織つまり細粒かつ高アスペクト
比かつ均−粒のβ相によるマトリックス相を構成させた
焼結体の実現には、特にα→β変態反応が進行する13
00℃〜1650℃で2時間以上熱処理してβ型窒化ケ
イ素を85%以上、相対密度で80以上望ましくは80
〜85%にさせることが必要であることを見いだした。
1300℃未満での熱処理ではα→β変慇が充分に進行
せず、逆に1650℃を超えてはα→β変態速度が急激
に進行してしまい、生成するβ型窒化ケイ素粒径にばら
つきを生じ均一微細な組織が得られない。
せず、逆に1650℃を超えてはα→β変態速度が急激
に進行してしまい、生成するβ型窒化ケイ素粒径にばら
つきを生じ均一微細な組織が得られない。
又、この熱処理の間にβ型窒化ケイ素を85%以上生成
させることの必要性は、β型窒化ケイ素が85%未満だ
とこの熱処理後の高い温度でα→β変態が進行するため
不拘−粒を生じやすいためであり、又相対密度が80%
未満であると熱処理後の焼結中にβ型窒化ケイ素が長軸
方向に成長しやすいため長軸径が5μm以上となり好ま
しくない。
させることの必要性は、β型窒化ケイ素が85%未満だ
とこの熱処理後の高い温度でα→β変態が進行するため
不拘−粒を生じやすいためであり、又相対密度が80%
未満であると熱処理後の焼結中にβ型窒化ケイ素が長軸
方向に成長しやすいため長軸径が5μm以上となり好ま
しくない。
一方この異方性を有するβ型窒化ケイ素の結晶核を発生
させるためには添加した焼結助剤粉末と主としてsi、
N4i料粉末表面に存在するSiO□若くはsi、N、
0等の酸化若くは酸窒化物と反応して生成される液相が
析出する1300℃〜1500℃の領域での液相の成分
及び雰囲気も重要である。すなわち液相中にSiあるい
はNの固溶量が多い場合、上記の異方性結晶核の発生量
が多くなる。このため5in2若しくはS i 2 N
20の液相中への固溶量を増加させる手法については以
下の手法等がある。
させるためには添加した焼結助剤粉末と主としてsi、
N4i料粉末表面に存在するSiO□若くはsi、N、
0等の酸化若くは酸窒化物と反応して生成される液相が
析出する1300℃〜1500℃の領域での液相の成分
及び雰囲気も重要である。すなわち液相中にSiあるい
はNの固溶量が多い場合、上記の異方性結晶核の発生量
が多くなる。このため5in2若しくはS i 2 N
20の液相中への固溶量を増加させる手法については以
下の手法等がある。
一般にSi、N4w、料粉末は微粒粉末程表面酸化量が
増加する傾向にあるが、粉末性状が本発明の粒度分布、
平均粒径から著しく外れることは好ましくない。従って
本発明のα→β結晶変態を十分制御するためには前述し
た平均粒径0.8μm以下、粒度分布3σ=0.4μm
以下であることに加え粉末の比表面積がBET= 10
〜18m3//であることが望ましくまた表面酸素量に
ついては1.5〜2.5重量%が望ましい。とくにこの
表面酸素量を調整する手法としては粉末表面をあらかじ
め〜800℃大気中で2〜5H酸化処理を施す手法も考
えられる。一方とくに5i2N20についてはあらかじ
め合成した3i2N20粉末を別添加する手法が考えら
れる。
増加する傾向にあるが、粉末性状が本発明の粒度分布、
平均粒径から著しく外れることは好ましくない。従って
本発明のα→β結晶変態を十分制御するためには前述し
た平均粒径0.8μm以下、粒度分布3σ=0.4μm
以下であることに加え粉末の比表面積がBET= 10
〜18m3//であることが望ましくまた表面酸素量に
ついては1.5〜2.5重量%が望ましい。とくにこの
表面酸素量を調整する手法としては粉末表面をあらかじ
め〜800℃大気中で2〜5H酸化処理を施す手法も考
えられる。一方とくに5i2N20についてはあらかじ
め合成した3i2N20粉末を別添加する手法が考えら
れる。
一方雰囲気の効果についてはとくに液相が析出しα→β
結晶変態が開始される初期即ち1300℃〜1500℃
の範囲においてN、ガス分圧を上げることが効果的であ
る。このN2ガス分圧は好ましくは1〜100気圧の範
囲が良く、1気圧以下では上述の効果が十分でなく、ま
た100気圧以上では焼結初期において気孔発生の原因
となる可能性がある。
結晶変態が開始される初期即ち1300℃〜1500℃
の範囲においてN、ガス分圧を上げることが効果的であ
る。このN2ガス分圧は好ましくは1〜100気圧の範
囲が良く、1気圧以下では上述の効果が十分でなく、ま
た100気圧以上では焼結初期において気孔発生の原因
となる可能性がある。
さらにこのN2分圧は実際の焼結過程においては搬送ガ
ス(キャリアガス)等の手法により常時新規にN2ガス
が供給される場合は更に好ましい。またその作用はN2
ガス中の02分圧が与える影響が大きいため不純物とし
て含まれる02量は100 ppm 以下が望ましい
。
ス(キャリアガス)等の手法により常時新規にN2ガス
が供給される場合は更に好ましい。またその作用はN2
ガス中の02分圧が与える影響が大きいため不純物とし
て含まれる02量は100 ppm 以下が望ましい
。
以上α→β結晶変愚の初期過程の作用について記述した
が更にα→β結晶変態の後期過程についてその作用につ
いて述べる。
が更にα→β結晶変態の後期過程についてその作用につ
いて述べる。
ここでα→β結晶変態の後期とは焼結体の結晶比率がβ
4oやβ)=50〜100%の間であり1450℃〜1
650℃の温度範囲にある。ここで結晶比率の測定法と
しては通常のX線回折法により算出する。この間での作
用は結晶変態の初期過程で生成した結晶核をより異方性
、即ちアスペクト比の高い、より均一な結晶成長を目的
としこのためには雰囲気としてはN1分圧は100 t
orr〜10気圧が望ましい。これは100 torr
以下ではSi3N、の分解が生じ、また10気圧以上で
は結晶成長の異方性が抑制されるためである。
4oやβ)=50〜100%の間であり1450℃〜1
650℃の温度範囲にある。ここで結晶比率の測定法と
しては通常のX線回折法により算出する。この間での作
用は結晶変態の初期過程で生成した結晶核をより異方性
、即ちアスペクト比の高い、より均一な結晶成長を目的
としこのためには雰囲気としてはN1分圧は100 t
orr〜10気圧が望ましい。これは100 torr
以下ではSi3N、の分解が生じ、また10気圧以上で
は結晶成長の異方性が抑制されるためである。
本発明では以上述べてきた作用のため1300℃〜16
50℃の開で2時間以上既述の雰囲気中で熱処理を行う
がこの作用を十分出すためには焼結体の寸法効果も含め
て2時間以上必要となる。またこの間で連続的に温度勾
配をつけて実施する熱処理も同様の効果を得ることが可
能である。この場合温度勾配は毎分2℃〜5℃が好まし
い。
50℃の開で2時間以上既述の雰囲気中で熱処理を行う
がこの作用を十分出すためには焼結体の寸法効果も含め
て2時間以上必要となる。またこの間で連続的に温度勾
配をつけて実施する熱処理も同様の効果を得ることが可
能である。この場合温度勾配は毎分2℃〜5℃が好まし
い。
又、前述した様な細粒かつ高アスペクト比かつ均−粒の
β晶St、N、マトリックス相を構成させた焼結体を得
るには出発原料の選択も重要で、種々のSi、N4原料
粉末を検討したところそのメカニズムは定かではないが
、所望の微構造の窒化ケイ素焼結体を得るには望ましく
は、原料窒化ケイ素の平均粒径を0.8μm以下でかつ
その粒度分布の3σを0.4μmに調整することが必要
であることが判明した。
β晶St、N、マトリックス相を構成させた焼結体を得
るには出発原料の選択も重要で、種々のSi、N4原料
粉末を検討したところそのメカニズムは定かではないが
、所望の微構造の窒化ケイ素焼結体を得るには望ましく
は、原料窒化ケイ素の平均粒径を0.8μm以下でかつ
その粒度分布の3σを0.4μmに調整することが必要
であることが判明した。
更にα分率が90%以上望ましくは95%以上であるこ
とも望ましい。
とも望ましい。
出発原料窒化ケイ素の平均粒径が0.8μmを超えある
いは又−粒度分布が3d=0.4μmを超えた場合得ら
れる焼結体には粗大粒の窒化ケイ素粉が出現し、いずれ
の焼結条件でも微細均粒、高アスペクト比の焼結体が得
られず、高強度化は実現しなかった。
いは又−粒度分布が3d=0.4μmを超えた場合得ら
れる焼結体には粗大粒の窒化ケイ素粉が出現し、いずれ
の焼結条件でも微細均粒、高アスペクト比の焼結体が得
られず、高強度化は実現しなかった。
本発明によって得られた焼結体についてその組織をZi
egler r Gらの手法(5cience of
Ceramics Vol 12(1984)pp 3
61)に従い評価した結果と各焼結体の強度(、JIS
R1601準拠3点曲げ)の関係を第1図に示す。
egler r Gらの手法(5cience of
Ceramics Vol 12(1984)pp 3
61)に従い評価した結果と各焼結体の強度(、JIS
R1601準拠3点曲げ)の関係を第1図に示す。
また同様平均アスペクト比と強度の関係を第2図に示す
。
。
また該当焼結体の構造を観察したところ、とくに強度≧
130Kq/III+112の高強度焼結体において窒
化ケイ素の平均長軸粒径が5μm以下、アスペクト比が
5以上であることが明らかになった。
130Kq/III+112の高強度焼結体において窒
化ケイ素の平均長軸粒径が5μm以下、アスペクト比が
5以上であることが明らかになった。
以上の結果から本発明によるβ晶格子の長袖平均粒径が
5μm以下、アスペクト比が5以上かつこれが網目状構
造を持った焼結体が従来のSi3N4系材料にない高強
度を有することが明らかとなった。
5μm以下、アスペクト比が5以上かつこれが網目状構
造を持った焼結体が従来のSi3N4系材料にない高強
度を有することが明らかとなった。
−力木発明による焼結体は結晶組織が微細で均一である
ことにより高強度を有すると共に高い信頼性すなわち高
いワイプル係数(m=15〜30)を有することが明ら
かとなった。
ことにより高強度を有すると共に高い信頼性すなわち高
いワイプル係数(m=15〜30)を有することが明ら
かとなった。
「実施例」
以下に本発明の実施例を述べる。
実施例1:
平均粒径0.3μm1粒度分布3σ=0.25μm1α
結晶化率97%、酸素量1.3重量ヂのSi3N4原料
92重量%、及び平均粒径が各々0.7μm10.4
fim 11.1 μmのY2O2、Al2O3、AE
N粉末を4.3.1重量%添加し、エタノール中100
時間ボールミルにて湿式混合した後、乾燥し得られた
混合粉末を3000 Kq/cdでCIP成形、この成
形体をN2ガス1気圧中で1600℃、4時間熱処理し
た後1750℃にて5時間焼結し、得られた焼結体を1
720℃、1000気圧N2中にて3時間HIP処理し
た。
結晶化率97%、酸素量1.3重量ヂのSi3N4原料
92重量%、及び平均粒径が各々0.7μm10.4
fim 11.1 μmのY2O2、Al2O3、AE
N粉末を4.3.1重量%添加し、エタノール中100
時間ボールミルにて湿式混合した後、乾燥し得られた
混合粉末を3000 Kq/cdでCIP成形、この成
形体をN2ガス1気圧中で1600℃、4時間熱処理し
た後1750℃にて5時間焼結し、得られた焼結体を1
720℃、1000気圧N2中にて3時間HIP処理し
た。
コノ焼結体よりJIS R1601に1$拠した3(l
+1m)X 4 (m+) X 40 (鴫)のテスト
ピースを切り出し曲げ強度を測定した。
+1m)X 4 (m+) X 40 (鴫)のテスト
ピースを切り出し曲げ強度を測定した。
この試験片30本について6点曲げテストを行なったと
ころ、平均強度155 Kp/wan2、ワイプル係数
20を得た。又この焼結条件での熱処理後の状態をモデ
ルピースで調査したところβ−543N4=90.2%
相相対変85%であった。
ころ、平均強度155 Kp/wan2、ワイプル係数
20を得た。又この焼結条件での熱処理後の状態をモデ
ルピースで調査したところβ−543N4=90.2%
相相対変85%であった。
実施例2:
第1表に示す混合粉末を各熱処理及び焼結条件で焼結し
た焼結体の曲げ強度を求めた。
た焼結体の曲げ強度を求めた。
その結果を第1表に示す。
実施例3:
実施例1と同様の方法により作製した成形体を第2表に
示す熱処理及び焼結条件にて各8気圧N2雰囲気中で作
製、さらに本焼結体を1800℃、1時間、2000気
圧N2ガス雰囲気中にてHIF処理した焼結体よりJI
sR16o1 に準拠しり3 (+++m)X 4(
m)X 40(mm)(7) テス)ピースを3o木切
出し曲げ強度及びそのワイズル係数を測定した。一方焼
結体中のβ型Si3Nイ柱状結晶粒の体積分率を測定す
るため、焼結体の任意の一段面をラッピング加工した後
80℃HF:HNO3=2:1のエツチング液により3
0分エツチング加工した後、倍I$2500倍にて走査
型電顕で観察した観察面上にて柱状形状の結晶粒の占有
面積を求めそれを体積率換算することより求めた。これ
らの焼結体の特性とその組織の評価結果を第3表に示す
。
示す熱処理及び焼結条件にて各8気圧N2雰囲気中で作
製、さらに本焼結体を1800℃、1時間、2000気
圧N2ガス雰囲気中にてHIF処理した焼結体よりJI
sR16o1 に準拠しり3 (+++m)X 4(
m)X 40(mm)(7) テス)ピースを3o木切
出し曲げ強度及びそのワイズル係数を測定した。一方焼
結体中のβ型Si3Nイ柱状結晶粒の体積分率を測定す
るため、焼結体の任意の一段面をラッピング加工した後
80℃HF:HNO3=2:1のエツチング液により3
0分エツチング加工した後、倍I$2500倍にて走査
型電顕で観察した観察面上にて柱状形状の結晶粒の占有
面積を求めそれを体積率換算することより求めた。これ
らの焼結体の特性とその組織の評価結果を第3表に示す
。
尚、特性評価法については曲げ強度はJIS R160
11$拠した3点曲げ試験方法にて、破壊靭性に1oは
荷重10に9インデンテーシヨン70−法、Evans
の式(1976)を用いて算出した。
11$拠した3点曲げ試験方法にて、破壊靭性に1oは
荷重10に9インデンテーシヨン70−法、Evans
の式(1976)を用いて算出した。
第
表
(註)
米量は比較例
実施例4
平均粒径0.5μm1粒度分布5σ=0.30μm1α
結晶化率98%、酸素量1.4重量%のイミド分解法に
より製造したSi3N4原料91重量%にポリカルボン
酸系解膠剤0,5重量%及びエタノール(純度99.9
%)を加え、Si3N、焼結体メディアポールを用いた
ボールミルにて20時時間式混合した後、平均粒径が0
.7μm、0.4μm、1.1μmノY2O3、A/、
O,、AjN粉末を5.3.1重量%添加した後更に1
20時間ボールミルにて湿式混合した後得られたスラリ
ーを、メディア等より摩砕混入する摩砕物を除去するた
め1囲き10μmのメツシュにてスラリーをふるい分け
した後、真空乾燥機にて乾燥した。
結晶化率98%、酸素量1.4重量%のイミド分解法に
より製造したSi3N4原料91重量%にポリカルボン
酸系解膠剤0,5重量%及びエタノール(純度99.9
%)を加え、Si3N、焼結体メディアポールを用いた
ボールミルにて20時時間式混合した後、平均粒径が0
.7μm、0.4μm、1.1μmノY2O3、A/、
O,、AjN粉末を5.3.1重量%添加した後更に1
20時間ボールミルにて湿式混合した後得られたスラリ
ーを、メディア等より摩砕混入する摩砕物を除去するた
め1囲き10μmのメツシュにてスラリーをふるい分け
した後、真空乾燥機にて乾燥した。
この乾燥粉を目開き200μmメツシュにて造粒した後
、約60 mmX 40 mnX 10 mの成形体に
CIP成形した、こ\でCIP条件は5000 Kg/
cmとした。
、約60 mmX 40 mnX 10 mの成形体に
CIP成形した、こ\でCIP条件は5000 Kg/
cmとした。
この成形体をh−BN焼結体よりなる焼結ケースに装填
した後1000℃、1時間真空処理を行い次いで145
0℃、5時間10気圧N2ガス雰囲気中にて第1段の熱
処理を実施さらに1600℃5時間1気圧N2ガス雰囲
気中にて第2段の熱処理を実施した。
した後1000℃、1時間真空処理を行い次いで145
0℃、5時間10気圧N2ガス雰囲気中にて第1段の熱
処理を実施さらに1600℃5時間1気圧N2ガス雰囲
気中にて第2段の熱処理を実施した。
ここで得られた熱処理体の相体密度とβ結晶率を測定し
た結果は各々90%及び88%であった。この熱処理体
を1750℃、5時間 5気圧N2ガス雰囲気中さらに
1850℃、2時間100気圧N、ガス雰囲気中にて連
続焼結して得られた焼結体よりJIS R1601に準
拠した3MX4■×40閾のテストピースを切り出し、
5点曲げ強度を測定した。
た結果は各々90%及び88%であった。この熱処理体
を1750℃、5時間 5気圧N2ガス雰囲気中さらに
1850℃、2時間100気圧N、ガス雰囲気中にて連
続焼結して得られた焼結体よりJIS R1601に準
拠した3MX4■×40閾のテストピースを切り出し、
5点曲げ強度を測定した。
この試験片30本について測定した結果平均強度140
Kg/1ran2ワイプル係数22を得た。
Kg/1ran2ワイプル係数22を得た。
実施例5
実施例4の第1段及び第2段の熱処理及び焼結の各工程
を連続して実施した場合に得られた焼結体の特性を実施
例4と同様の手法により評価した結果、曲げ強度は15
0〜/ff1l++2、ワイブル係数は25を得た。
を連続して実施した場合に得られた焼結体の特性を実施
例4と同様の手法により評価した結果、曲げ強度は15
0〜/ff1l++2、ワイブル係数は25を得た。
実施例6
実施例4に用いた5i3N411料粉末を700℃、大
気中にて1a時間熱処理した結果酸素量は1.8重量%
に増加した。この熱処理前後の粉末を実施例4に示す同
様の方法にて得られた焼結体の特性及び焼結体の微構造
を実施例3と同様の方法にて評価した。その結果は熱処
理前のSi、N。
気中にて1a時間熱処理した結果酸素量は1.8重量%
に増加した。この熱処理前後の粉末を実施例4に示す同
様の方法にて得られた焼結体の特性及び焼結体の微構造
を実施例3と同様の方法にて評価した。その結果は熱処
理前のSi、N。
原料粉末を用いた場合、曲げ強度が平均強度140Kf
/lll112.7 イア’ ル係* 22、柱状晶体
積分率21%、平均結晶粒径3.4μm、平均アスペク
ト比8.5に対し、熱処理後の原料粉末を用いた場合各
々155 K17m”、26.25%、3.2μm、
9.8を得た。
/lll112.7 イア’ ル係* 22、柱状晶体
積分率21%、平均結晶粒径3.4μm、平均アスペク
ト比8.5に対し、熱処理後の原料粉末を用いた場合各
々155 K17m”、26.25%、3.2μm、
9.8を得た。
「発明の効果」
以上の様に、本発明の製造方法では従来のSi3N4焼
結体に比較して著しく高強度のSi3N4焼結体が製造
可能である。
結体に比較して著しく高強度のSi3N4焼結体が製造
可能である。
第1.2図は共に本発明の窒化ケイ素焼結体を説明する
ための図であって、第1図は長袖方向結晶子均粒径と強
度との関係を表わす図、第2図は平均アスペクト比と強
度との関係を表わす図を大々例示している。 第 図 強度(MPo) 第 図 手続補正書 1゜ 6 事件の表示 平成 年 特許願第 92−z%gg2号平成2年6
月18日提出の特許願 発明の名称 高強度窒化クイ米焼結体の製造方法 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大板市中央区北浜四丁05番3
3号(213)住友電気工業株式会社 代表者社艮用 上 哲 部 氏名 4、代理人 5゜ 6゜ ユニゾーン新大阪524号室 氏名(5936)弁理士 吉竹昌司 電話大阪(06) 525−8506 補正命令の日付 自発 補正の対象 1)明細書中第13頁上がら14行目 rYz(hJをrYz(hJに訂正する。 2)明細書中第14頁上から9行目 「N4 ・・・・・・・・・・・・であった。」を次の
通りに訂正する。 「N4比率は90.2%であり相対密度85%であった
。」 3)明細書中第14頁上から111行 目第1表に・・・・・・・・・焼結条」を次の通りに訂
正する。 「実施例1と同様ノY2 Ch、A/203 及びAI
N粉末を用いまた同様の方法により調整した成形体を第
1表に示す各熱処理及び焼結条」
ための図であって、第1図は長袖方向結晶子均粒径と強
度との関係を表わす図、第2図は平均アスペクト比と強
度との関係を表わす図を大々例示している。 第 図 強度(MPo) 第 図 手続補正書 1゜ 6 事件の表示 平成 年 特許願第 92−z%gg2号平成2年6
月18日提出の特許願 発明の名称 高強度窒化クイ米焼結体の製造方法 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大板市中央区北浜四丁05番3
3号(213)住友電気工業株式会社 代表者社艮用 上 哲 部 氏名 4、代理人 5゜ 6゜ ユニゾーン新大阪524号室 氏名(5936)弁理士 吉竹昌司 電話大阪(06) 525−8506 補正命令の日付 自発 補正の対象 1)明細書中第13頁上がら14行目 rYz(hJをrYz(hJに訂正する。 2)明細書中第14頁上から9行目 「N4 ・・・・・・・・・・・・であった。」を次の
通りに訂正する。 「N4比率は90.2%であり相対密度85%であった
。」 3)明細書中第14頁上から111行 目第1表に・・・・・・・・・焼結条」を次の通りに訂
正する。 「実施例1と同様ノY2 Ch、A/203 及びAI
N粉末を用いまた同様の方法により調整した成形体を第
1表に示す各熱処理及び焼結条」
Claims (6)
- (1)窒化ケイ素を主成分とする原料粉末を混合し、成
形、焼結して窒化ケイ素焼結体を製造する製造法におい
て、非酸化性雰囲気中にて1300〜1650℃で2時
間以上熱処理し、β型窒化ケイ素を85%以上生成させ
、相対密度を80%以上に上昇させた後に、1700〜
2000℃の温度において焼結することを特徴とする高
強度窒化ケィ素焼結体の製造方法。 - (2)平均粒径0.8μm以下、粒度分布3σ=0.4
μm以下であるSi_3N_4原料粉末を出発原料とす
る特許請求の範囲第(1)項記載の高強度窒化ケイ素焼
結体の製造方法。 - (3)得られる焼結体のβ型窒化ケイ素結晶粒の長軸粒
径が5μm以下、アスペクト比が5以上からなるものが
、焼結体中に15体積%以上含まれる特許請求の範囲第
(1)項記載の高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法。 - (4)非酸化性雰囲気が1300℃〜1500℃の温度
域で1〜100気圧のN_2加圧雰囲気、1450℃〜
1600℃の温度域で100torr〜10気圧のN_
2加圧雰囲気、それ以上の温度域では1〜2000気圧
のN_2加圧雰囲気の組合わせよりなる特許請求の範囲
第(1)項記載の高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法。 - (5)非酸化性雰囲気が1300℃〜1500℃の温度
域で1〜100気圧のN_2加圧雰囲気、1450℃〜
1600℃の温度域で100□torr〜10気圧のN
_2加圧雰囲気、それ以上の温度域では1〜2000気
圧のN_2加圧雰囲気の組合わせよりなる特許請求の範
囲第(3)項記載の高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法
。 - (6)窒化ケイ素原料粉末の製造方法がイミド分解法で
ある特許請求の範囲第(2)項記載の高強度窒化ケイ素
焼結体の製造方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP19900113763 EP0409193B1 (en) | 1989-07-18 | 1990-07-18 | Process for production of sintered silicon nitride made article |
DE1990608064 DE69008064T2 (de) | 1989-07-18 | 1990-07-18 | Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Gegenstandes aus Siliciumnitrid. |
US07/829,571 US5225127A (en) | 1989-07-18 | 1992-02-03 | Process for production of sintered silicon nitride made article |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1-186524 | 1989-07-18 | ||
JP18652489 | 1989-07-18 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03131572A true JPH03131572A (ja) | 1991-06-05 |
JPH075390B2 JPH075390B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=16190004
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2160689A Expired - Lifetime JPH075390B2 (ja) | 1989-07-18 | 1990-06-18 | 高強度窒化ケイ素焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH075390B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008285349A (ja) * | 2007-05-16 | 2008-11-27 | Toshiba Corp | 窒化珪素焼結体とそれを用いた摺動部材 |
CN111727168A (zh) * | 2018-02-28 | 2020-09-29 | 株式会社德山 | 氮化硅粉末的制造方法 |
WO2023032695A1 (ja) * | 2021-08-30 | 2023-03-09 | Ntn株式会社 | 窒化ケイ素焼結体、機械部品および軸受 |
Citations (6)
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---|---|---|---|---|
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JPS61215260A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-25 | 日本碍子株式会社 | SrO―MgO―CeO2系窒化珪素セラミックスの製造法 |
JPS6213310A (ja) * | 1985-07-12 | 1987-01-22 | Toshiba Mach Co Ltd | 射出成形機 |
JPS6357388A (ja) * | 1986-08-27 | 1988-03-12 | スズキ株式会社 | オ−トバイのフレ−ム |
JPH01212278A (ja) * | 1988-02-17 | 1989-08-25 | Mazda Motor Corp | セラミック部品の製造方法 |
JPH02107567A (ja) * | 1988-10-13 | 1990-04-19 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 高密度窒化珪素焼結体の製造方法 |
-
1990
- 1990-06-18 JP JP2160689A patent/JPH075390B2/ja not_active Expired - Lifetime
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WO2023032695A1 (ja) * | 2021-08-30 | 2023-03-09 | Ntn株式会社 | 窒化ケイ素焼結体、機械部品および軸受 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH075390B2 (ja) | 1995-01-25 |
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