JPH031050A - 低温蓄熱器 - Google Patents
低温蓄熱器Info
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- JPH031050A JPH031050A JP13660289A JP13660289A JPH031050A JP H031050 A JPH031050 A JP H031050A JP 13660289 A JP13660289 A JP 13660289A JP 13660289 A JP13660289 A JP 13660289A JP H031050 A JPH031050 A JP H031050A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/003—Gas cycle refrigeration machines characterised by construction or composition of the regenerator
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的J
(産業上の利用分野)
本発明は、磁性体を蓄熱物質として充填した低温蓄熱器
に関する。
に関する。
(従来の技術)
近年、超電導技術の発展は著しく、その応用分野が拡大
するに伴って小型で高性能の冷凍機の開発が不可欠にな
ってきている。かかる小型冷凍機は、軽量・小型で熱効
率の高いことが要求されている。
するに伴って小型で高性能の冷凍機の開発が不可欠にな
ってきている。かかる小型冷凍機は、軽量・小型で熱効
率の高いことが要求されている。
このようなことから、気体冷凍に代わる磁気熱量効果を
用いた熱サイクル(例えばカルノー、エリクソン)によ
る新たな冷凍方式(磁気冷凍)及びスターリングサイク
ルによる気体冷凍の高性能化の研究が盛んに行われてい
る。
用いた熱サイクル(例えばカルノー、エリクソン)によ
る新たな冷凍方式(磁気冷凍)及びスターリングサイク
ルによる気体冷凍の高性能化の研究が盛んに行われてい
る。
前記スターリング等の熱サイクルによる気体冷凍機の高
性能化を図るには、蓄熱器、圧縮部及び膨張部の改良が
重要な課題となっている。特に、蓄熱器を構成する蓄熱
材料はその性能を大きく左右する。かかる蓄熱材料は、
銅や鉛の比熱が著しく低下する20.に以下においても
高い比熱を有する材料が要望されており、これについて
も各種の磁性体が検討されている。
性能化を図るには、蓄熱器、圧縮部及び膨張部の改良が
重要な課題となっている。特に、蓄熱器を構成する蓄熱
材料はその性能を大きく左右する。かかる蓄熱材料は、
銅や鉛の比熱が著しく低下する20.に以下においても
高い比熱を有する材料が要望されており、これについて
も各種の磁性体が検討されている。
また、前記蓄熱器は冷凍機に組込まれて使用されること
が多く、例えばスターリングサイクル作動する装置、ヴ
イルマイアーサイクルで作動する装置或いはギフオード
−マクマホン型の装置に用いられている。これらの装置
においては、圧縮された作動媒質が蓄熱器内を一方向に
流れてその熱エネルギーを充填物質に供給し、ここで膨
張した作動媒質が反対方向に流れ、充填物質から熱エネ
ルギーを受取る。こうした過程で復熱効果が良好になる
に伴って作動媒質サイクルの熱効率が良好となり、−層
低い温度を実現することが可能となる。
が多く、例えばスターリングサイクル作動する装置、ヴ
イルマイアーサイクルで作動する装置或いはギフオード
−マクマホン型の装置に用いられている。これらの装置
においては、圧縮された作動媒質が蓄熱器内を一方向に
流れてその熱エネルギーを充填物質に供給し、ここで膨
張した作動媒質が反対方向に流れ、充填物質から熱エネ
ルギーを受取る。こうした過程で復熱効果が良好になる
に伴って作動媒質サイクルの熱効率が良好となり、−層
低い温度を実現することが可能となる。
ところで、低温蓄熱器においては従来より充填物質を鉛
又は青銅のボール、或いは銅、燐青銅の金網層から形成
している。しかしながら、かかる充填物質は比熱が20
に以下の極低温で過度に小さいため、上述した冷凍機で
の作動に際して極低温下で1サイクル毎に充填物質に充
分な熱エネルギーを貯蔵することができず、かつ作動媒
質が充填物質から充分な熱エネルギーを受取ることがで
きなくなる。その結果、前記充填物質を有する蓄熱器を
組込んだ冷凍機では極低温に到達させることができない
問題があった。
又は青銅のボール、或いは銅、燐青銅の金網層から形成
している。しかしながら、かかる充填物質は比熱が20
に以下の極低温で過度に小さいため、上述した冷凍機で
の作動に際して極低温下で1サイクル毎に充填物質に充
分な熱エネルギーを貯蔵することができず、かつ作動媒
質が充填物質から充分な熱エネルギーを受取ることがで
きなくなる。その結果、前記充填物質を有する蓄熱器を
組込んだ冷凍機では極低温に到達させることができない
問題があった。
そこで、上記蓄熱器の極低温での復熱特性を向上する目
的で、充填物質として20に以下に比熱の最大値を有し
、かつその値が単位体積当りの比熱(体積比熱)で充分
に大きいR−Rhの金属間化合物(R; S m 、G
d s T b SD y s Ho 、E r s
Tm 、 Yb )を用いることが提案されている(特
開昭51−52378号)。しかしながら、かかる充填
物質は一構成成分としてRh (ロジウム)を用い、
極めて高価であるため、数百グラムオーダで使用する蓄
熱器の充填物質としては実用化の点で問題である。また
、前記金属間化合物からなる充填物質は脆弱であるため
、作動時に数十ミクロン以下の微粉末を発生し、ヘリウ
ムガスシール等を阻害する問題があった。
的で、充填物質として20に以下に比熱の最大値を有し
、かつその値が単位体積当りの比熱(体積比熱)で充分
に大きいR−Rhの金属間化合物(R; S m 、G
d s T b SD y s Ho 、E r s
Tm 、 Yb )を用いることが提案されている(特
開昭51−52378号)。しかしながら、かかる充填
物質は一構成成分としてRh (ロジウム)を用い、
極めて高価であるため、数百グラムオーダで使用する蓄
熱器の充填物質としては実用化の点で問題である。また
、前記金属間化合物からなる充填物質は脆弱であるため
、作動時に数十ミクロン以下の微粉末を発生し、ヘリウ
ムガスシール等を阻害する問題があった。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は、上記従来の課題を解決するためになされたも
ので、液体窒素温度以下のような極低温で優れた磁気熱
量効果を示し、かつ優れた熱伝達特性、復熱特性をHす
る比較的安価で、更に機械的特性の優れた高信頼性の磁
性体を蓄熱物質として充填された低温蓄熱器を提供しよ
うとするものである。
ので、液体窒素温度以下のような極低温で優れた磁気熱
量効果を示し、かつ優れた熱伝達特性、復熱特性をHす
る比較的安価で、更に機械的特性の優れた高信頼性の磁
性体を蓄熱物質として充填された低温蓄熱器を提供しよ
うとするものである。
[発明の構成]
(課題を解決するための手段)
本発明の低温蓄熱器は、2種以上の構成物質からなる多
相体であって、主相が希土類金属の金属間化合物、副相
が希土類金属もしくはその固溶体である磁性体を蓄熱物
質として充填したことを特徴とするものである。
相体であって、主相が希土類金属の金属間化合物、副相
が希土類金属もしくはその固溶体である磁性体を蓄熱物
質として充填したことを特徴とするものである。
上記多相体を構成する希土類金属としては、例えばY
s L a s Ce s P r s N d s
P m s S m sE u s G d %T b
s D y s Ho、Er、Tm。
s L a s Ce s P r s N d s
P m s S m sE u s G d %T b
s D y s Ho、Er、Tm。
Ybから選ばれる少なくとも1種のものを挙げることが
できる。
できる。
上記主相を構成する希土類金属と金属間化合物を生成す
る金属としては例えばN l s Co、Cuを挙げる
ことができる。この金属間化合物としては、Er、Ni
に代表されるFe3C型斜方晶、Pr)Ajlに代表さ
れるNi3 Sn型六方品、もしくはP、Tlに代表さ
れるCu3 Au型立方晶等が挙げられる。また、N
L s Co、Cuの一部をB、AN 、Ga、10、
St等の非磁性金属及びRh等の貴金属で置換してもよ
い。
る金属としては例えばN l s Co、Cuを挙げる
ことができる。この金属間化合物としては、Er、Ni
に代表されるFe3C型斜方晶、Pr)Ajlに代表さ
れるNi3 Sn型六方品、もしくはP、Tlに代表さ
れるCu3 Au型立方晶等が挙げられる。また、N
L s Co、Cuの一部をB、AN 、Ga、10、
St等の非磁性金属及びRh等の貴金属で置換してもよ
い。
王記多相体は、多数の粒子等の形で蓄熱器内に充填され
るが、個々の粒子の表面が副相である希土類金属で覆わ
れている等の形態で副相が表面に優先的に存在すること
が特に望ましい。副相を構成する希土類金属もしくはそ
の固溶体は、例えば希土類金属の単体、希土類−希土類
の固溶体、多相体中に含まれる元素(不純物も含む)と
の固溶体等を挙げることができる。
るが、個々の粒子の表面が副相である希土類金属で覆わ
れている等の形態で副相が表面に優先的に存在すること
が特に望ましい。副相を構成する希土類金属もしくはそ
の固溶体は、例えば希土類金属の単体、希土類−希土類
の固溶体、多相体中に含まれる元素(不純物も含む)と
の固溶体等を挙げることができる。
上記多相体を構成する主相と副相の割合は、主相70〜
99.99重量%、副相0.01〜30重景%とするこ
とが望ましい。前記多相体の各相の割合を限定した理由
は、副相の割合を0.01重量%未満にすると機械的強
度の高い多相体(磁性体)を得ることが困難となり、一
方副相の割合が30重量%を越えると低温での比熱特性
が低下する恐れがあるからである。より好ましい範囲は
、主相80〜99.9重量%、副相0.1〜20重量%
である。
99.99重量%、副相0.01〜30重景%とするこ
とが望ましい。前記多相体の各相の割合を限定した理由
は、副相の割合を0.01重量%未満にすると機械的強
度の高い多相体(磁性体)を得ることが困難となり、一
方副相の割合が30重量%を越えると低温での比熱特性
が低下する恐れがあるからである。より好ましい範囲は
、主相80〜99.9重量%、副相0.1〜20重量%
である。
上記多相体からなる磁性体は、平均粒径又は繊維径が1
〜2000μmの形状にすることが望ましい。
〜2000μmの形状にすることが望ましい。
この理由は、その平均粒径又は′a維径を1μm未満に
すると蓄熱器に充填した際、高圧作動媒質(例えばヘリ
ウムガス)と共に蓄熱器の外部に流出し易くなり、かと
いってその平均粒径又は繊維径が2000μmを越える
と磁性体の熱伝導度が(磁性体)/(作動媒質)間の熱
伝達の律速要因となり、熱伝達性が著しく低下して復熱
効果の低下を招く恐れがあるからである。
すると蓄熱器に充填した際、高圧作動媒質(例えばヘリ
ウムガス)と共に蓄熱器の外部に流出し易くなり、かと
いってその平均粒径又は繊維径が2000μmを越える
と磁性体の熱伝導度が(磁性体)/(作動媒質)間の熱
伝達の律速要因となり、熱伝達性が著しく低下して復熱
効果の低下を招く恐れがあるからである。
上記磁性体は、三次元方向に規則的に充填して均一な熱
伝達性及び圧力損失の低減化を達成する観点から、特に
■前記平均粒径の範囲にある球状、■前記繊維径の範囲
にある繊維状の形状とするとこが望ましい。
伝達性及び圧力損失の低減化を達成する観点から、特に
■前記平均粒径の範囲にある球状、■前記繊維径の範囲
にある繊維状の形状とするとこが望ましい。
また、本発明に係わる蓄熱物質は例えば合金をR,M
(R;希土類金属、M;金属、半金属)の金属間化合物
組成よりRが多い組成とすることによりR,Mの金属間
化合物を生成すると共にRを析出して多相体を作製し、
この多相体を蓄熱物質として蓄冷容器に充填することに
より得ることができる。前記Rの析出の際に熱処理を採
用してもよいし、或いは該方法に限らず別の方法も適用
できる。
(R;希土類金属、M;金属、半金属)の金属間化合物
組成よりRが多い組成とすることによりR,Mの金属間
化合物を生成すると共にRを析出して多相体を作製し、
この多相体を蓄熱物質として蓄冷容器に充填することに
より得ることができる。前記Rの析出の際に熱処理を採
用してもよいし、或いは該方法に限らず別の方法も適用
できる。
上記RとMが例えばEr、Niの時の状態図を第1図に
示す。かかるEr−Niの組成系において、Niを25
aLOI1%未満のEr−Ni系合金を用い、例えば7
00℃以上で熱処理を施すことによりEr、Niの金属
間化合物結晶が生成されると共に、Erが析出凝集して
多相体が造られる。
示す。かかるEr−Niの組成系において、Niを25
aLOI1%未満のEr−Ni系合金を用い、例えば7
00℃以上で熱処理を施すことによりEr、Niの金属
間化合物結晶が生成されると共に、Erが析出凝集して
多相体が造られる。
(作用)
本発明に使用する2種以上の構成物質からなる多相体で
あって、主相が希土類金属の金属間化合物、副相が希土
類金属である磁性体、lOmW/ciK以上の優れた熱
伝導度を有し、かつ該磁性体を所定の粒径又は繊維径に
して蓄熱物質として充填することによって液体窒素温度
以下(特に40に以下)のような極低温で優れた格子比
熱と磁気熱量効果を示し、かつ優れた熱伝達特性、復熱
特性を有する比較的安価な低温蓄熱器を得ることができ
る。また、前記多相体からなる磁性体は強靭性等の機械
的特性に優れ、特に耐磨耗性、耐磨滅性に優れているた
め、該磁性体を蓄熱物質として充填して構成された低温
蓄熱器を蓄冷方式の冷凍機(GM、スターリング等)を
運転した場合、その優れた蓄冷特性を1万時間以上に亘
って維持できる。
あって、主相が希土類金属の金属間化合物、副相が希土
類金属である磁性体、lOmW/ciK以上の優れた熱
伝導度を有し、かつ該磁性体を所定の粒径又は繊維径に
して蓄熱物質として充填することによって液体窒素温度
以下(特に40に以下)のような極低温で優れた格子比
熱と磁気熱量効果を示し、かつ優れた熱伝達特性、復熱
特性を有する比較的安価な低温蓄熱器を得ることができ
る。また、前記多相体からなる磁性体は強靭性等の機械
的特性に優れ、特に耐磨耗性、耐磨滅性に優れているた
め、該磁性体を蓄熱物質として充填して構成された低温
蓄熱器を蓄冷方式の冷凍機(GM、スターリング等)を
運転した場合、その優れた蓄冷特性を1万時間以上に亘
って維持できる。
(実施例)
以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
まず、アーク溶解炉を用いて25atom%Ni1残部
Erの組成比の合金、20atom%Ni、残部E「の
組成比の合金を夫々調製し、これら合金を700℃、2
4時間の均一熱処理を施した後、ブラウンミルで粉砕、
分級して100〜200μmの粉砕粉を作製した。つづ
いて、これらの粉砕粉200gを夫々アルゴンガス雰囲
気中にてプラズマスプレーすることにより 2種の磁性
体を製造した。なお、このプラズマスプレーでの最終到
達アルゴンガス圧は1.8気圧であった。
Erの組成比の合金、20atom%Ni、残部E「の
組成比の合金を夫々調製し、これら合金を700℃、2
4時間の均一熱処理を施した後、ブラウンミルで粉砕、
分級して100〜200μmの粉砕粉を作製した。つづ
いて、これらの粉砕粉200gを夫々アルゴンガス雰囲
気中にてプラズマスプレーすることにより 2種の磁性
体を製造した。なお、このプラズマスプレーでの最終到
達アルゴンガス圧は1.8気圧であった。
得られた2種の磁性体をSEMで観察したところ、平均
粒径が40〜100μmの球状体であることが確認され
た。
粒径が40〜100μmの球状体であることが確認され
た。
また、得られた各球状磁性体をX線回折にて同定した。
その結果、25atom96 N i s残部E「の組
成比においてはEr、Ni (Fe3C型斜方晶)単
相の回折パターンが得られるのみであった。これに対し
、20atoi%Ni、残部Erの組成比においては副
相であるErと主相であるEr、Niの回折パターンが
得られ、かつその断面SEM象により表面にErが富ん
だ層が形成されていることが確認された。
成比においてはEr、Ni (Fe3C型斜方晶)単
相の回折パターンが得られるのみであった。これに対し
、20atoi%Ni、残部Erの組成比においては副
相であるErと主相であるEr、Niの回折パターンが
得られ、かつその断面SEM象により表面にErが富ん
だ層が形成されていることが確認された。
更に、上記2種の球状磁性体(平均粒径lOo〜350
μm)をフェノール樹脂製の蓄冷容器に充填(充填率;
63%)した後、熱容量2517にのヘリウムガスを3
g/seeの質量流量、16 at−のガス圧の条件で
供給する0M冷凍サイクルを行い、て蓄冷効率の経時変
化を測定した。その結果、25atom%Ni、残部E
「の組成比の球状磁性体を充填した蓄冷器では同一平均
粒径、充填率とした球状鉛(比較例)に比べて40Kか
ら4にの温度域において効率が初期値として8倍以上向
上することが確認されたが、経時劣化が著しかった。こ
れに対し、20atoa+%Ni1残部E「の組成比の
球状磁性体(二相構造)では10000時間を越えても
その初期特性が劣化しないことが確認された。
μm)をフェノール樹脂製の蓄冷容器に充填(充填率;
63%)した後、熱容量2517にのヘリウムガスを3
g/seeの質量流量、16 at−のガス圧の条件で
供給する0M冷凍サイクルを行い、て蓄冷効率の経時変
化を測定した。その結果、25atom%Ni、残部E
「の組成比の球状磁性体を充填した蓄冷器では同一平均
粒径、充填率とした球状鉛(比較例)に比べて40Kか
ら4にの温度域において効率が初期値として8倍以上向
上することが確認されたが、経時劣化が著しかった。こ
れに対し、20atoa+%Ni1残部E「の組成比の
球状磁性体(二相構造)では10000時間を越えても
その初期特性が劣化しないことが確認された。
なお、上記実施例ではEr−Ni系の磁性体について説
明したが、他の希土類系でも同様な結果が得られた。
明したが、他の希土類系でも同様な結果が得られた。
[発明の効果]
以上詳述した如く、本発明によれば液体窒素温度以下の
ような極低a(特に40に以下)で優れた熱量効果を示
し、かつ優れた熱伝達特性、復熱特性、機械的特性を有
する比較的安価で信頼性の高い磁性体を蓄熱物質として
充填された低温蓄熱器を提供でき、ひいてはかかる低温
蓄熱器により長時間に亘って初期特性の劣化のないの運
転が可能な8に、 4に級のGM冷凍機を実現できる
等顕著な効果を奏する。また、特に磁性体を所定の平均
粒径の球状や所定の繊維径の繊維状とすることによって
、三次元方向に規則的に充填でき、充填率、ヘリウムガ
ス等の作動媒質との熱伝達特性をより一層向上され、か
つ圧力損失の低減化を達成した低温蓄熱器を得ることが
可能となる。更に、既述した優れた特性を自゛する低温
蓄熱器を簡単に製造し得る方法を提供できる。
ような極低a(特に40に以下)で優れた熱量効果を示
し、かつ優れた熱伝達特性、復熱特性、機械的特性を有
する比較的安価で信頼性の高い磁性体を蓄熱物質として
充填された低温蓄熱器を提供でき、ひいてはかかる低温
蓄熱器により長時間に亘って初期特性の劣化のないの運
転が可能な8に、 4に級のGM冷凍機を実現できる
等顕著な効果を奏する。また、特に磁性体を所定の平均
粒径の球状や所定の繊維径の繊維状とすることによって
、三次元方向に規則的に充填でき、充填率、ヘリウムガ
ス等の作動媒質との熱伝達特性をより一層向上され、か
つ圧力損失の低減化を達成した低温蓄熱器を得ることが
可能となる。更に、既述した優れた特性を自゛する低温
蓄熱器を簡単に製造し得る方法を提供できる。
第1図は各種のEr−Ni系金属間化合物を示す状態図
である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
Claims (2)
- (1)磁性体を蓄熱物質として充填し低温蓄熱器におい
て、前記蓄熱物質は2種以上の構成物質からなる多相体
であって、主相が希土類金属の金属間化合物、副相が希
土類金属もしくはその固溶体であることを特徴とする低
温蓄熱器。 - (2)主相がFe_3C型斜方晶、Ni_3Sn型六方
晶もしくはCu_3Au型立方晶の希土類金属間化合物
であることを特徴とする請求項1記載の低温蓄熱器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13660289A JPH0784957B2 (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 低温蓄熱器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13660289A JPH0784957B2 (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 低温蓄熱器 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH031050A true JPH031050A (ja) | 1991-01-07 |
JPH0784957B2 JPH0784957B2 (ja) | 1995-09-13 |
Family
ID=15179139
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13660289A Expired - Fee Related JPH0784957B2 (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 低温蓄熱器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0784957B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5449416A (en) * | 1989-07-31 | 1995-09-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Cold accumulating material and method of manufacturing the same |
WO1999020956A1 (en) * | 1997-10-20 | 1999-04-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Cold-accumulating material and cold-accumulating refrigerator |
WO1999027313A1 (en) * | 1997-11-26 | 1999-06-03 | Albert Furrer | Method and apparatus for cooling by altering the crystal field interaction |
US6334909B1 (en) | 1998-10-20 | 2002-01-01 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Cold-accumulating material and cold-accumulating refrigerator using the same |
-
1989
- 1989-05-30 JP JP13660289A patent/JPH0784957B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5449416A (en) * | 1989-07-31 | 1995-09-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Cold accumulating material and method of manufacturing the same |
WO1999020956A1 (en) * | 1997-10-20 | 1999-04-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Cold-accumulating material and cold-accumulating refrigerator |
WO1999027313A1 (en) * | 1997-11-26 | 1999-06-03 | Albert Furrer | Method and apparatus for cooling by altering the crystal field interaction |
US6334909B1 (en) | 1998-10-20 | 2002-01-01 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Cold-accumulating material and cold-accumulating refrigerator using the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0784957B2 (ja) | 1995-09-13 |
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Date | Code | Title | Description |
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