JPH0263734A - 複合板の製造法 - Google Patents
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
しくは熱可塑性合成樹脂シートの両面にアルミニウムま
たは鉄シートを積層した複合板を製造する方法に関する
ものである。
0,207には積層体の厚さ(金属層、接着層、芯材層
の合計)と同−又はより大きな間隙を有する第1ロール
に材料を供給し、第1ローラを出た積層体を多数の千鳥
状ローラを通して、接着を完了すると共に積層体の平滑
化をはかる方法が記載されている。
調節して一直線上に配置することが必要である。一対の
第一ローラのみでは平坦なや 積層体は得られずふくlみやしわが残る。多数の千鳥状
ローラを通過完了して初めて平坦な積特開昭53−♂♂
♂♂弘 には融点以上コ♂0℃以下の溶融ポリオレフィ
ンンートと、特定の組成を有する接着フィルムをはり合
せた2枚の金属シートを加圧ロールに供給して加圧状態
で貼り合せ、更に平行に並んだ多数の冷却ロールを通し
て積層体を製造する方法が示されている。
ることが目的とされており、表面平滑性については特に
述べられていない。溶融ポリオレフィンシートが平行に
並んだ多数の冷却ロールを通過中に冷却されて固体シー
トとなる間にシートの平滑化がはかられているものと推
察される。
二枚の金属シートを予熱し、該予熱された金属シートと
溶融状態にある合成樹脂シートを加熱圧着ローラ間に供
給して貼り合せ、得られた積層体に所定の曲げ変形が付
与されるように、冷却しながら千鳥状に配置された複数
個のローラ間を通過させ表面平滑性に優れた積層体を製
造する方法が示されている。
を通過する間に合成樹脂が溶融状態から固化状態に入り
、その際積層体に強制的な曲げ変形が加えられるので張
力が緩和され、その結果として金属シート面に発生した
しわや波定値に制御される旨説明されている(≠欄2/
〜26行参照)。
方向に発生する所謂縦波は少ないものの、展張力向に直
角方向に複合板端部に発生する、所謂横波が問題となっ
ていた。
る後処理矯正を経ることなく、一対の加熱圧着ローラに
よる貼シ合せ操作のみで表面平滑性に優れた積層体を製
造できる工業的有利な方法を提供することにある。
ニウムシートでは2 Ay / rn1以上、鉄ノート
ではA ky / m4以上の高張力を付与して加熱圧
着ロールに供給することにより固体状の熱可塑性合成樹
脂シートに金属シートを、しわ、波等を発生させること
なく瞬時に接着させることにある。
程図の一例を示す。図中の番号は下記の通りである。
状の熱可塑性合成樹脂シートl3 複合板 熱可塑性合成樹脂シートとしては、通常の押出成形に用
いられるものであれば特に制限はなく、たとえばポリエ
チレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ塩化ビニル
、ポリスチレン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレ
ート、ポリブチレンテレフタレート、ポリカーボネート
等が用いられる。押出機!から溶融状で押し出された熱
可塑性合成樹脂シートlOは冷却手段を有する三本ロー
ル1.で所定の厚さを有するシートに成形される。シー
トの厚みは特に制限なく目的とする複合板の厚みに応じ
て適宜に選択されるが、通常は/〜10圏である、表面
平滑性に優れた複合板を製造するためには固体状の熱可
塑性合成樹脂シート//それ自体の表面平滑性および厚
み精度を上げておくことが重要であり、そのためには押
出速度、樹脂温度、引取速度等を精密に制御し、3本ロ
ール、スチールベルトなどで矯正することが好ましい。
または鉄シートを接着するに際して、該合成樹脂シート
を溶融状ではなく固体状で加熱圧着ロールに供給するこ
とが必要である。溶融状で供給した場合は、加熱圧着ロ
ールでの厚み制御がうまくいかず、また表面平滑性に劣
る複合板しか得られない。三本ロールlから引出される
熱可塑性合成樹脂シートiiは室温〜100℃程度に冷
却されて固体状シートとして加熱圧着ローラに供給され
る。第1図においては押出機!の運転と加熱圧着工程と
が連続工程として接続されているが、場合によっては三
本ロールから引出される固体状シートllを−H巻取ロ
ールに巻きとり、押出工程と加熱圧着工程を分割するこ
ともできる。これにより両工程の工程管理(スタートア
ンプ、トラブル対処など)を容易にすることができる。
2’はアンコイラ−3,3′より引き出され、予熱器
6.t′で所定温度に予熱され加熱圧着ローラ2,2′
に供給される。予熱温度は金属シートに施されている熱
可塑性接着層が溶融するに充分な程度に、たとえば接着
層がポリオレフィン系樹脂である場合には/20〜15
0℃程度に加熱される。
これを固体の熱可塑性樹脂シートに貼り合わせるもので
あるが、ここで接着層に用いられる、熱可塑性樹脂とし
てはエチレン−アクリル酸共重合体、エチレン−酢酸ビ
ニル共重合体、エチレン−グリシジルアクリレート共重
合体、エチレン−無水マレイン酸共重合体、ポリエチレ
ンの不飽和カルボン酸、またはその無水物のグラフト変
性物等が挙げられる。
ておいてもよいし、第2図に示すように予め成形された
接着層となる薄層フィルムiti、iμ′を用意してお
き、アンコイラ−3,3′と予熱器6.6′の間で連続
的に接着層を同時成形してもよい。
♂0μmである。薄すぎると均一な塗布施工が難かしく
接着強度が低下する原因となる。逆に厚すぎると経済的
に好ましくないうえ、得られる複合板の表面平滑性が悪
くなる。
使用されるが、これはいずれもアルミニウムまたは鉄を
主成分とした合金、例えばアルミニウム、マグネシウム
合金、アルミニウム、けい素合金、ステンレス鋼等も含
み得る。
から目的に応じて、脱脂処理等の表面処理を施して使用
される。
ーラーに供給するに際して、金属シート(第1図の/2
./J)に特定値以上の大きな張力を付与することにあ
る。
は6ky / ad以上の張力を付与する。張力の制御
は、アンコイラ−3,3′に大きな制動力をかけながら
引取ロールp、4t’によシー層大きな駆動力を付与す
ることにより行なわれる。かかる張力は特定値以上で金
属シートに永久伸長が発生しない範囲から選ばれる。
シートは弾性限界内で伸長するので、主としてシートの
両端部に存在する歪や波うちが消失して表面平滑性が極
めて良好な状態となる。本発明は金属シートがこのよう
な伸長状態にある時に固体状の熱可塑性合成樹脂シート
と瞬間的に接着させ、その後千鳥状ロールや平行ロール
による矯正を経ることなく直接、表面平滑性に優れた複
合板を製造することを骨子とするものである。
ラでも駆動力を有する駆動ローラでもよい。コ、!を駆
動ローラとした場合は、引取ロールta、tlとの合力
として金属シートにより一層大きな張力を付与すること
ができる。
2枚の厚さと固体状熱可塑性合成樹脂シートの厚さの和
よりも小さく保持し、これらのシートに押圧力をかけな
がら加熱圧着することが必要である。従ってローラ間隙
は、上記した厚さの和より通常!0,2000偽好まし
くは100〜100100O小さい間隙とし、また押圧
力は複合板が変形しない程度、即ち通常/ −/ 00
747cm好ましくは5〜j014/cmの範囲から選
択される。
であるのみならず金属シート/ 2./ 1を加熱し、
熱可塑性接着層を溶融状態の所定温度に保持するために
必要である。
において加圧力を受けながら溶融状態にある熱可塑性接
着層と接触し、その極く薄い表面部分が瞬間的に昇温し
で溶融状態となる。
シートが熱溶着された状態となり、引続いて自然冷却さ
れながら引取ロールで張力下に引き出されて複合板が製
造される。
状態に保つのに充分な温度であることが必要であり、予
熱器6,6′による予熱状態によっても左右されるが通
常700〜200℃、好ましくは/20−/J−0℃の
範囲から選ばれる。
に←瞳≠制御する。
明はその要旨を超えない限り以下の実施例に限定される
ものではない。
チレンを樹脂温度220℃で連続的に押出し、鏡面仕上
げした三本ロールlを通して厚さハ♂間、幅/220r
trmのポリエチレンシトを得た。該シートは三本ロー
ルにより高度の厚み精度(±0.02rm)に制御し、
その後自然放冷し固体状シート(≠θ℃)として加熱圧
着ローラに供給した。
トをアンコイラ−3,3′から供給した。
理した厚さ0./1ran、幅/22Oramのものを
使用した。また熱可塑性接着層としてはアルミニウムシ
ートの上に無水マレイン酸をj 001)I)mグラフ
トして変性した。低密度ポリエチレン(厚さ/ Oam
)と、その上に未変性の低密度ポリエチレン(厚さ70
μm)を施した1層の接着層を用いた。
着層側をl弘o′cの溶融状態に、金属側を133°C
として加熱圧着ローラに供給した。
rの制御力を制御し、加熱圧着ロー22.!には駆動力
を与えずその間隙を約7.7間に保持した。
れ2./2却/mrlの張力を付与した。
は!、!#/インチ、表面平滑性は極めて良好であり、
肉眼観察によるしわ、波は全く認められなかった。ここ
で得られた複合板の一部(長さ/ 000 ryes
)について展張力向の端からjflにおける横波を計測
したチャート図を第3図(破線)に示す。
力を減少させ、アルミニウムシートの張力を/、 27
ky /mrlとした以外は実施例1と同様にして複
合板を製造した。得られた複合板の接着強度は実施例1
と同等であったが、平面平滑性に劣るものであった。端
部の横波を実施例1と同様にして測定したチャート図を
第3図(実線)に示す。
エチレンシートを22O℃の溶融状態で供給した以外は
実施例/と同様にして実施した。得られた複合板にはそ
の縦方向(製造ラインの引出し方向すなわち展張力向に
同じ)に弘本のしわ(縦波)が認められ、表面平滑性に
劣るものであった。
レスシートを用い、かつステンレスシートに♂#/ m
rlの張力を付与したこと以外は同様にして複合板を製
造した。得られた複合板の接着強度は7547インチ、
表面平滑性は極めて良好であり、肉眼観察によるしわ、
波は全く認められなかった。ここで得られた複合板の一
部について、実施例/と同様に端から!咽における横波
を計測したチャート図を第≠図(破線)に示す。
−とした以外は同様にして複合板を製造した。ここでの
複合板は平面平滑性に劣るものであった。端部の横波を
示すチャート図を第μ図(実線)に示す。
合板が矯正操作を施すことなく直接に得ることができる
ものである。
的側面図であり、第2図は第1図の装置において金属/
2.i iに施される接着層が別に用意される場合を
示す。第3図は実施例1(破線)及び比較例1(実線)
で得られた複合板、第ψ図は実施例2(破線)及び比較
例3(実線)で得られた複合板の展張方向端部の横波を
示す。
Claims (2)
- (1)熱可塑性合成樹脂シートの両面にアルミニウムシ
ートを積層した複合板を連続的に製造する方法において
、 [1]熱可塑性合成樹脂シートとして、固体状シートを
使用し、 [2]アルミニウムシートとして該シート表面に熱可塑
性接着層を施したアルミニウムシートを使用し、 [3]アルミニウムシートの接着層側を相対向させ、そ
の間に熱可塑性合成樹脂シートが介在するように加熱圧
着ローラに供給し、 [4]加熱圧着ローラへの供給に際して、 イ、アルミニウムシートに2kg/mm^2以上の張力
を付与し、かつ ロ、アルミニウムシート面に施された前記熱可塑性接着
層を溶融状態に保持する ことを特徴とする複合板の製造法。 - (2)熱可塑性合成樹脂シートの両面に鉄シートを積層
した複合板を連続的に製造する方法において、 [1]熱可塑性合成樹脂シートとして、固体状シートを
使用し、 [2]鉄シートとして該シート表面に熱可塑性接着層を
施した鉄シートを使用し、 [3]鉄シートの接着層側を相対向させ、その間に熱可
塑性合成樹脂シートが介在するように加熱圧着ローラに
供給し、 [4]加熱圧着ローラへの供給に際して、 イ、鉄シートに6kg/mm^2以上の張力を付与し、
かつ ロ、鉄シート面に施された前記熱可塑性接着層を溶融状
態に保持する ことを特徴とする複合板の製造法。
Priority Applications (6)
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JP63215953A JP2596086B2 (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 複合板の製造法 |
US07/394,814 US4994130A (en) | 1988-08-30 | 1989-08-17 | Method for producing a composite laminate |
EP89115273A EP0356837B1 (en) | 1988-08-30 | 1989-08-18 | Method for producing a composite laminate |
DE68926006T DE68926006T2 (de) | 1988-08-30 | 1989-08-18 | Verfahren zur Herstellung einer Verbundplatte |
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- 1988-08-30 JP JP63215953A patent/JP2596086B2/ja not_active Expired - Lifetime
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