KR960007006B1

KR960007006B1 - 복합 적층판의 제조방법

Info

Publication number: KR960007006B1
Application number: KR1019890012424A
Authority: KR
Inventors: 구니히꼬 이찌까와; 기요시 미시마; 구니오 쓰까고시; 이사오 히야쓰; 도시하루 이마자끼
Original assignee: 미쓰비시가가꾸 가부시끼가이샤; 미우라 아끼라
Priority date: 1988-08-30
Filing date: 1989-08-30
Publication date: 1996-05-27
Also published as: DE68926006T2; EP0356837A2; US4994130A; KR900002940A; CA1298769C; DE68926006D1; EP0356837B1; EP0356837A3

Abstract

내용 없음.

Description

복합 적층판의 제조방법

제1도는 본 발명의 방법에 사용되는 장치의 구현예를 나타내는 측면도이고;

제2도는 금속 시이트에 배치되는 접착제층들이 제1도의 장치내에서 독립적으로 제조되는 것외에는 제1도와 유사한 장치를 나타내는 측면도이며;

제3도는 표면에 2층 접착제층이 배치된 금속 시이트의 단면도이고;

제4도는 실시예1(점선) 및 비교예 1(실선)에서 수득한 복합 적층판의 말단부분에서의 횡적파형을 나타낸 것이며;

제5도는 실시예 2(점선) 및 비교예 3(실선)에서 수득한 복합 적층판의 연신방향의 말단 부분에서의 횡적파형을 나타낸 것이다.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1 : 3단롤 2' : 열압결합롤러

3, 3' : 권출릴 4, 4' : 연취롤

5 : 압출기 6, 6' : 예열기

10 : 응용 열가소성 합성 수지 시이트

11 : 고체 열가소성 합성 수지 시이트

12, 12' : 알루미늄 또는 철 시이트

13 : 복합적층판 14' : 접착제층

15(a), 15(b) : 2개층 16 : 금속시이트

본 발명은 뛰어난 표면 평활성을 지닌 복합 적층판의 제조 방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는, 본 발명은 열가소성합성 수지시이트 및 이 수지 시이트의 각면상에 적층된 알루미늄 또는 철 시이트로 이루어진 복합 적층판의 제조방법에 관한 것이다.

금속 시이트가 열가소성 합성 수지 시이트상에 적층된 여러 복합 적층판들이 알려져 있다. 이러한 복합 적층판의 표면을 평활하게 하는 데에는 다음과 같은 방법들이 알려져 있다 : 즉, 적층판 원료들을 적층판의 두께(금속층, 접착제층 및 심부 재료층의 총두께)와 같거나 그 보다 더 넓은 간격을 지닌 첫 번째 롤러로 주입하고, 첫 번째 롤러로부터 배출된 적층판을 다수의 지그재그형 롤러에 통과시켜, 결합을 완결하고 적층판을 평활화시키는 방법(미합중국 특허 제3,660,207호); 용융폴리올레핀시이트 및 각각 특정 조성의 접착제 필름이 부착된 1쌍의 금속 시이트를 가압롤러에 투입하여 가압조건하에 서로 결합 시킨후, 평행배열된 다수의 냉각롤에 통과시켜 적층판을 수득하는 방법(일본국 특허 공개 제88884/1978호); 및 소정장력하에 연신된 1쌍의 금속시이트를 예열하고, 예열된 금속시이트와 용융 상태의 합성 수지 시이트를 결합용 열압 롤러 사이에 투입하고, 생성된 적층판을 지그재그형으로 배열된 다수의 롤러에 냉각하에 통과시켜 적층판에 소정의 굴곡을 부여함으로써 뛰어난 표면 평활성을 지닌 적층판을 수득하는 방법(미합중국 특허 제4,521,265호)이 알려져 있다. 여기에서, 적층판이 지그재그형으로 배열된 다수의 롤러를 통과하는 동안, 합성수지는 용융상태에서 응고 상태로 바뀐다. 이때, 강한 굴곡이 적층판에 가하여져서 장력이 완화되며, 그 결과 금속시이트 표면상에 형성된 주름이나 파형이 사라지게 된다. 금속시이트를 연신하기 위한 장력은 통상0.2~1.5㎏/㎟의 수준으로 조절된다.

수지 시이트가 고체상태로 공급될 때에, 적층판의 연신방향으로 형성되는 이른바 종적파형은 거의 문제가 되지 않지만, 연신 방향에 수직인 방향으로 복합 적층판의 말단부분에 형성되는 이른바 횡적파형이 문제가 된다.

금속 시이트 및 수지시이트를 결합시키는 방법으로서, 접착제층이 이미 형성되어 있는 금속시이트를 압연상태로 저장한다면, 접착제층의 성질이나 저장온도에 따라서 압연 금속 시이트의 결합이 일어나기 쉽다. 따라서, 접착제층을 얇은 필름으로서 사전에 독립적으로 제조하고, 이러한 접착제층을 심부 재료인 수지층 및 금속 시이트를 결합시키기 바로 전에 금속 시이트 상에 적층하는 복잡한 방법이 채택되었다.

본 발명의 목적은 1쌍의 열압롤러를 사용하여 높은장력을 가하는 동안 알루미늄 시이트나 철 시이트를 고체열가소성 합성 수지 시이트에 결합시키는 결합공정만으로도 표면 평활성이 뛰어난 적층판을 제조할 수 있는 공입적으로 유리한 방법을 제공하려는데에 있다.

본 발명의 다른 목적은 금속 시이트와 합성 수지 시이트 사이의 접착제층으로서 개질폴리울래핀층 및 심부재료와 동일한 수지의 층을 금속 시이트의 표면상에 연속적으로 형성시킴으로써, 금속 시이트를 압연상태로 저장하여도 압연 시이트 중에서 접착이 일어나지 않는 방법을 제공하려는 데에 있다.

본 발명은

(1) 열가소성 수지 시이트로서, 고체 시이트를 사용하고,

(2) 알루미늄 또는 철 시이트로서, 표면상에 열가소성 접착제층이 배치된 알루미늄 또는 철 시이트를 사용하며,

(3) 각각 접착제층에 의해 서로 맞대어져서 그 사이에 열가소성 합성 수지 시이트가 삽입된 2개의 상기 알루미늄 또는 철 시이트를 열압 결합롤러에 투입하고,

(4) 그를 열압 결합롤러에 투입할 때, (a) 2㎏/㎟ 이상의 장력을 각 알루미늄 시이트에 가하거나 6㎏/㎟ 이상의 장력을 각 철 시이트에 가하고, (b) 각 알루미늄 또는 철 시이트의 표면상에 배치된 열가소성 접착제층을 용융상태로 유지하는 것을 특징으로 하는, 열가소성 합성 수지 시이트 및 이 수지 시이트의 각면상에 적층된 알루미늄 또는 철 시이트로 이루어진 복합 적층판의 연속 제조방법에 관한 것이다.

본 발명의 특징은 각각 열가소성 접착제층이 배치된 알루미늄 또는 철 시이트사이에 삽입된 열가소성 합성 수지 시이트를, 알루미늄 시이트인 경우에는 2㎏/㎟이상 또는 철 시이트인 경우에는 6㎏/㎟이상의 높은 장력을 가하면서 열압 결합롤러에 투입하므로, 주름 또는 파형이 형성되지 않으면서 금속 시이트가 즉시 고체 열가소성 합성 수지 시이트에 결합될 수 있는 데에 있다.

이제, 첨부한 도면을 참고로하여 본 발명을 상세히 설명한다.

제1도는 본 발명의 방법에 사용되는 장치의 구현예를 나타내는 측면도이다.

제2도는 금속 시이트(12 및 12')에 배치되는 접착제층(14 및 14')이 제1도의 장치내에서 독립적으로 제조되는 것외에는 제1도와 유사하다.

제3도는 그 위에 2층 접착제층이 배치된 금속 시이트의 단면도를 나타낸다.

제4도는 실시예 1(점선) 및 비교예 1(실선)에서 수득된 복합 적층판의 말단부분에서의 횡적파형을 나타낸다.

제5도는 마찬가지로 실시예 2(점선) 및 비교예 3(실선)에서 수득된 복합 적층판의 연신 방향의 말단부분에서의 횡적파형을 나타낸다.

제1도는 본 발명에 따른 복합 적층판을 연속 제조하는 전공정의 실시태양을 나타낸다. 도면내의 참고번호들은 다음을 나타낸다 : 1 : 3단롤, 2, 2' : 열압결합롤러, 3, 3' : 권출릴, 4, 4' : 인취롤, 5 : 압출기, 6, 6' : 예열기, 10 : 용융 열가소성 합성 수지 시이트, 11 : 고체 열가소성 합성 수지 시이트, 12, 12' : 알루미늄 또는 철 시이트, 13 : 복합 적층판.

열가소성 합성 수지 시이트로는, 통상의 압출성형에 사용되는 것이면 이때한 열가소성 합성 수지도 아무런 특징 제한없이 사용할 수 있다. 예를들면, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리부텐, 폴리비닐 클로라이드, 폴리스티렌, 폴리아미드, 폴리에틸렌테레프탈레이트, 폴리부릴렌테레프탈레이트 및 폴리카르보네이트가 있다. 압출 성형성의 관점에서는, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌 또는 폴리부텐과 같은 폴리올레핀 합성수지를 사용하는 것이 바람직하다. 이와같은 열가소성 수지로는 순물질 뿐만 아니라, 회수물 또는 재생물도 시이트의 형태로 사용될 수 있다. 이와같은 열가소성 수지에는 필요한 경우 발포제, 난연제, 충전제, 착색제 등을 첨가 배합할 수 있다.

압출기(5)로부터 용융상태로 압출된 열가소성 합성 수지 시이트(10)는 연마유닛, 예를들어 냉각장치가 장치된 3단롤(1)에 의해 소정의 두께를 지닌 시이트로 형성한다. 시이트의 두께는 복합적층판의 의한한 두께에 따라 특별한 제한 없이 적절하게 선택할 수 있다. 그러나, 통상 1~10㎜의 두께로 한다. 뛰어난 표면 평활성을 지닌 복합적층판을 얻기 위해서는, 고체열가소성 합성 수지시이트(11) 그자체의 표면 평활성과 두께 정밀도가 뛰어나야 한다. 이를 위해서, 압출속도, 수지 돈도 및 권취속도를 정밀하게 제어하고 3단롤 또는 스틸 밸트에 의해 그를 조정하는 것이 요구된다.

본 발명에서는, 열가소성 합성 수지 시이트를 알루미늄 또는 철 시이트에 결합시키기 위해서, 합성 수지 시이트를 용융상태가 아닌 고체 상태로 열압 결합 롤러에 공급하는 것이 요구된다. 그를 용융상태로 공급하면, 열압 결합 롤러에 의한 두께 조절이 어려워지며, 그에 의해 수득된 복합 적층판이 표면 평활성 면에서 열등해진다. 3단롤(1)로부터 취출된 열가소성 합성 수지시이트(11)는 실은 ~100℃, 바람직하게는 40~80℃의 온도로 냉각시킨후, 고체시이트의 형태로 열압결합롤러에 투입한다. 제1도에 있어서, 압출기(5)의 작동과 열압 결합단계는 연속 공정으로 도시되어 있다. 그러나, 몇몇 경우에서는 3단롤로부터 취출된 고체 시이트(11)는 인취롤상에 일시에 권취될 수 있으므로, 압출 단계와 열압 결합 단계가 분리되며, 그에 따라서 이들 단계의 공정제어(개시 및 문제 해결포함)가 단순화될 수 있다. 롤상에 권취된 고체 시이트는 통상 실온에서 저장된다. 그러나, 고체 시이트를 열압 결합 롤러에 투입하기 바로전에 그를 40~80℃의 온도로 가열함으로써, 고체 수지 시이트에 수축왜를 줄수 있으며, 그에 따라서 내열성과 표면 평활성이 뛰어난 복합 적층판을 수득할 수 있게된다. 복합 적층판의 내열성은 복합 적층판이 80~100℃의 고온으로 가열될 때 접착력의 저하나 뒤틀림이 일어나는 것에 대한 저항성을 의미한다. 물론 실제로는 수지 시이트 그자체의 표면 평활성이 뛰어나면, 복합 적층판의 표면 평활성도 뛰어나게 된다. 알루미늄 또는 철재의 금속 시이트(12 및 12')는 권출릴(3 및 3')로부터 취출하여, 예열기(6 및 6')에 의해 소정의 온도로 예열한 후, 열압 결합롤러(2 및 2')에 투입한다. 예열 온도는 각 금속 시이트에 배치된 열가소성 접착제층을 용융시키기에 충분히 높은 수준으로 한다. 예를들면, 접착제층이 폴리올래핀 수지로 이루어진 것이면, 예열은 120~150℃의 온도에서 수행한다.

제2도에 나타낸 바와같이, 접착제층은 접착제층을 형성하기위해 사전에 제조한 얇은 필름(14 및 14')으로부터 권출릴(3 및 3')과 예열기(6 및 6') 사이에서 연속적으로 형성시킬수 있다.

그러나, 제3도에 나타낸 바와같이, 2개층(15(a) 및 15(b))으로 이루어진 접착제층을 금속 시이트(16)상에 사전에 형성시킬 수 있으며, 그에 따라서 상술한 바와같이 접착제층을 독립적으로 형성시킬 필요가 없게된다.

이 경우, 금속 시이트(16)와 접촉하는 층(15(a))은 불포화카르복실산 또는 그 유도체에 의해 개질된 폴리올레핀으로 제조할 수 있다. 구체적으로, 이러한 불포화카르복실산에는 아크릴산, 메타크릴산, 푸마린산, 말레인산, 이타론산 및 시트라콘산이 포함된다. 불포화 카르복실산 유도체에는 산무수물, 예스태르, 아미드, 이미드 및 금속염이 포함된다. 예를들면, 말레인산무수물, 시트라콘산무수물, 이라콘산무수물, 비닐 아세테이트, 메틸아크릴레이트, 메틸메타크릴레이트, 예릴아크릴레이트, 예릴메타크릴레이트, 부틸아크릴레이트, 부틸메타크릴레이트, 글리시딜 아크릴레이트, 글리시딜메타크릴레이트, 모노예틸말리에이트, 디예틸말리에이트, 모노메틸푸마레이트, 디메틸푸마레이트, 모노메틸이타코네이트, 디예틸이타코네이트, 아크릴아미드, 메타크릴아미드, 말레인산모노아미드, 말레인산디아미드, 말레인산-N-모노예틸아미드, 말레인산-N, N-디예틸아미드, 말레인산-N-모노부틸아미드, 말레인산-N, N-디부틸아미드, 푸마린산모노아미드, 푸마린산디아미드, 푸마린산-N-모노예틸아미드, 푸마린산-N, N-디예틸아미드, 푸마린산-N-모노부틸아미드, 푸마린산-N, N-디부틸아미드, 말레이미드, N-부틸말레이미드, N-페닐말레이미드, 소듬아크릴레이트, 소듬메타크릴레이트, 포타슘아크릴레이트, 포타슘메타크릴레이트 및 디글리시딜 아크릴레이트가 언급될 수 있다. 그중에서, 말레인산무수물을 사용하는 것이 가장 바람직하다.

상술한 단량체를 폴리올래핀에 그래프트시키기 위해서는, 통상의 여러방법들을 사용할 수 있다. 예를들면, 그래프팅은 고온에서 용매의 존재 또는 부재하에 라디칼 개시제를 첨가하거나 첨가하지 않으면서 폴리올래핀과 그래프트 단량체를 가열함으로써 수행할 수 있다. 이 반응에서는 스티렌과 같은 다른 비닐 단량체가 존재할 수도 있다. 폴리올래핀에 그래프트되는 그래프트 단량체의 양(이후, 단순히 그래프트 율로 언급한다)은 10^-4~3중량%의 범위내로 조정하는 것이 바람직하다. 폴리올레핀은 부분적으로 또는 전체적으로 그래프트될 수 있다. 그러나, 공업적 생산의 견지에서는, 먼저 10^-2~6중량%의 그래프트율을 지닌 개질 폴리올레핀을 제조한 후, 이 개질 폴리올레핀을 비개질 폴리올레핀에 첨가배합하는 것이 바람직한데, 그 이유는 그에 의해서 조성물내 그래프트 단량체의 농도를 적절하게 조정할 수 있기 때문이다.

심부재료가 열가소성 수지 시이트인 점을 감안하면, 접착제층의 외부층(15(b))을 상술한 바와같은 동일의 수지로 만들 수 있다. 외부 접착제층(15(b))으로는, 층두께의 조절을 촉진하기 위해 순물질을 통상적으로 사용한다. 또한, 심부재료가 고밀도 폴리에틸렌으로 이루어지고 외부 접착제층이 저밀도 폴리에틸렌으로 이루어지는 경우도 본 발명의 "동일의 수지"중에 포함된다.

접착제층이 두께는 2개층 구조인 경우에 층(15(a) 및 15(b))의 총두께로서 통상 5~100㎛, 바람직하게는 10~80㎛으로 한다. 두께가 너무 얇으면, 균일한 피복문을 얻기 어려워지며 접착강도가 저하된다. 반면, 두께가 너무 두꺼우면, 경제적으로 유리하지 않으며 생성된 복합 적층판의 표면 평활성도 저하된다.

금속 시이트로는, 알루미늄 또는 철포일을 사용한다. 그러나, 이에는 알루미늄-마그네슘 합금, 알루미늄-규소합금 및 스테인레스 스틸과 같은, 알루미늄 또는 철을 주성분으로한 합금들이 포함된다.

금속 시이트의 두께는 통상 0.01~0.5㎜의 범위내로 하며, 통상 탈지 처리와 같은 표면처리를 행한 후에 시이트를 사용한다.

본 발명의 특징은 금속 시이트를 열압결합롤러에 투입할 때, 어느 특정 수준이상의 장력이 금속 시이트(제1도 내지 12 및 12')에 적용되는 데에 있다.

즉, 알루미늄의 경우에는 2㎏/㎟ 이상의 장력이 적용되며, 철의 경우에는 6㎏/㎟ 이상의 장력이 적용된다. 장력조정은 인취롤(4, 4')에는 구동력을 가하면서 권출릴(3 및 3')에는 역동력을 가하여 수행한다. 이러한 장력은 상술한 수준이상으로 하며, 영구적인 연신이 금속 시이트에 나타나지 않는 범위내에서 선택한다.

이와같은 장력을 금속 시이트에 적용함으로써, 금속 시이트는 탄성 한도내로 신장하며, 그에 의해 뒤틀림이나 파형이 주로 시이트의 양말단에 나타났다가 사라져서, 매우 양호한 표면 평활성이 나타나게 된다. 본 발명에서는 금속 시이트가 이와같이 신장된 상황에 있을 때 즉시 고체 열가소성 합성 수지 시이트에 결합하게 되므로, 그에 의해 뛰어난 표면평활성을 지닌 복합 적층판을 직접적으로 제조할 수 있게된다. 그러나, 형성된 복합층판은 지그재그 형으로 배열된 롤러들에 의해 추가로 수정을 거칠 수도 있다.

열압 결합 롤러(2 및 2')는 구동력이 없는 무동롤러이거나 구동력이 있는 구동롤러일 수 있다. 롤러(2 및 2')가 구동롤러이면, 인취롤(4 및 4')과의 배합력에 의해 금속 시이트에 더 높은 장력을 가할 수 있다.

롤러 사이의 간격은 2개 금속 시이트 및 고체 열가소성 합성 수지 시이트의 두께 합보다 더 작게 유지하므로, 이들 시이트에 압력을 적용함으로써 열압 결합을 수행할 수 있다. 따라서, 롤러사이의 간격은 통상 상술한 두께 합보다 더 작은 수준인 50~2,000㎛, 바람직하게는 100~1,000㎛로 정하며, 가압 압력은 복합적층판이 변형을 겪지 않는 수준, 즉 통상 1~100㎏/㎝, 바람직하게는 5~50㎏/㎝의 범위내에서 선택한다.

열압 결합롤러(2 및 2')는 상술한 압력을 적용하는 것 뿐만 아니라, 열가소성 접착제층을 소정 온도에서 용융 상태로 유지하는 것을 필요로 한다.

열압 결합롤러 사이에서 가압 압력을 가하면서 고체 열가소성 합성 수지시이트를 용융상태인 열가소성 접착제층과 접촉시키면, 그 즉시 그의 매우 얇은 표면부분이 가열되어 용융상태로되며, 그 후 금속 시이트를 고체 열가소성 합성 수지 시이트의 양면에 가열 결합시킨 다음, 자연 냉각하면서 인취롤에 의한 장력하에 권취하면, 복합 적층판이 수득된다.

따라서, 열압결합 롤러(2 및 2')의 온도는 접착제 층을 용융상태로 유지하기에 충분한 수준일 필요가 있으며, 예열기(6 및 6')에 의한 예열조건에 따라 변하겠지만, 통상 100~200℃, 바람직하게는 120~150℃의 범위내로 한다. 이 온도는 열압 롤러의 내부에 가열매체를 공급하여 소정의 수준으로 조정한다.

이제, 본 발명은 실시예를 참고로하여 보다 상세히 설명한다. 그러나, 본 발명이 이러한 특정실시예에 한정되는 것은 아님을 이해해야 한다.

[실시예 1]

제1도에 나타낸 바와같은 장치를 사용하여, 수지 온도 220℃에서 압출기(5)로부터 저밀도 폴리에틸렌을 연속적으로 압출시키고, 경철 가공된 3단 롤(1)에 통과시켜, 두께 108㎜ 및 폭 10220㎜의 폴리에틸렌 시이트를 수득하였다. 시이트의 두께를 매우 정밀하게(±0.02㎜) 3단 롤에 의해 조정한 후 자연 냉각시켜, 고체 시이트(40℃)를 수득하고, 그를 열압결합롤러에 투입하였다.

한편, 각기 열가소성 수지 접착제층이 표면상에 배치된 알루미늄시이트(12 및 12')를 권출릴(3 및 3')로부터 공급하였다. 알루미늄시이트(12 및 12')로는 표면 평활처리를 받은, 두께 0.1㎜ 및 폭 1,220㎜의 것을 사용하였다. 열가소성 접착제층으로는, 500ppm의 말레인산 무수물을 그래프트시킴으로써 개질된 저밀도 폴리에틸렌(두께 : 10㎛)을 알루미늄시이트상에 배치시키고, 그위에 비개질 저밀도 폴리에틸렌(두께 : 10㎛)을 배치시켜 제조한 2개층 접착제층을 사용하였다.

접착제층면이 140℃의 용융상태에 있고 금속면이 133℃에 있도록 상기의 알루미늄시이트를 예열기(6 및 6')에 의해 가열한 후, 그를 열압결합롤러에 공급하였다.

인취롤(4 및 4')의 구동력과 권출릴(3 및 3')의 역동력을 조정하여 열압결합롤러(2 및 2')에 구동력이 적용되지 않게하고, 롤러(2 및 2')간의 간격을 약 107㎜로 유지하여, 알루미늄시이트(12 및 12')각각에 2.12㎏/㎟의 장력을 적응시켰다.

이와같이 수득한 복합적층판은 두께가 20㎜이었고, 결합강도가 8.5㎏/inch이었다. 표면평활성이 뛰어났으며, 가시적으로 주름이나 파형이 관찰되지 않았다. 이와같이 수득한 복합적층판의 일부(길이 : 1,000㎜)에 대해서, 연신 방향으로 말단으로부터 5㎜ 되는 곳에서의 횡적 파형을 측정하였는데, 그에 의해 수득한 도표는 제4도(점선)에 나타낸다.

[비교예 1]

실시예 1에 있어서, 각 알루미늄시이트에 적용되는 장력이 10.27㎏/㎟이 되도록 권출릴(3 및 3')에 적용되는 역동력을 감소시킨 것외에는, 실시예 1에서와 같은 방식을 따라서 복합적층판을 제조하였다. 이와같이 수득한 복합적층판의 결합강도는 실시예 1과 실질적으로 동일하였으나, 표면 평활성은 낮았다. 말단부분에서의 횡적파형을 실시예 1에서와 같은 방식을 따라서 측정하였는데, 그에 의해 수득한 도표는 제4도(실선)에 나타낸다.

[비교예 2]

폴리에틸렌시이트가 220℃의 용융상태로 투입되도록 압출기(5)를 열압결합 롤러(2 및 2') 바로 앞에 배열한 것외에는, 실시예 1에서와 같은 방식을 따라서 복합적층판을 제조하였다. 이와같이 수득한 복합 적층판의 중방향(연신 방향과 동일한, 생산라인에 있어서 취출방향)에서, 4개의 주름(종적파형)이 관찰되었으며, 표면 평활성도 낮았다.

[실시예 2]

실시예 1에 있어서, 알루미늄 시이트 대신에 스테인레스 스틸 시이트를 사용하고, 각 스테인레스 스틸 시이트에 8㎏/㎟의 장력을 가하는 것외에는, 실시예 1에서와 같은 방식을 따라서 복합 적층판을 제조하였다. 이와같이 수득한 복합적층판은 결합강도가 15㎏/inch이고, 표면 평활성이 뛰어나며, 가시적으로 주름이나 파형이 관찰되지 않았다. 이와같이 수득한 복합적층판 일부에 대해서, 말단으로부터 5㎜되는 곳에서 횡적파형을 실시예 1에서와 같은 방식을 따라서 측정하였는데, 그에 의해 수득한 도표는 제5도(점선)에 나타낸다.

[비교예 3]

각 스테인레스 스틸 시이트에 적용되는 장력은 408㎏/㎟으로 바꾼 것외에는 실시예 2에서와 같은 방식을 따라서 복합적층판을 제조하였다. 이와같이 수득한 복합적층판은 표면 평활성 면에서 열등하였다. 말단부분에서의 횡적 파형을 나타내는 도표는 제5도(실선)에 나타낸다.

상기 기재한 바와같이, 본 발명의 방법을 따르면, 뛰어난 표면 평활성을 지닌 복합적층판을 수득할 수 있다. 또한, 고체 열가소성 합성 수지시이트를 사용하므로, 수지 시이트를 제조하는 공정과 금속 시이트와 열압 결합하는 단계가 분리될 수 있으며, 그에 의해 공정의 개시나 문제 해결이 용이해질 수 있다. 더욱이, 고체 시이트를 사용하므로, 열압 결합단계의 속도가 자유롭게 변경될 수 있다. 용융상태의 수지를 사용할 때는, 용융수지의 열압 결합롤러에의 부착을 방지하기 위해 금속 시이트의 폭을 수지시이트보다 넓게 할 필요가 있었으며, 결합후 금속시이트를 다들있었다. 그에 반해 본 발명을 따르면, 이와같은 손질이 필요하지 않으며, 금속 시이트 전부를 효과적으로 이용할 수 있으므로, 경제적으로 유리하다.

Claims

(1)열가소성 수지 시이트로서, 고체 시이트를 사용하고, (2)알루미늄 시이트로서, 표면상에 열가소성 접착제층이 배치 알루미늄시이트를 사용하며, (3)각각 접착제층에 의해 서로 맞대어져서 그 사이에 열가소성 합성 수지 시이트가 삽입된 2개의 상기 알루미늄 시이트를 열압 결합 롤러에 투입하고, (4)그를 열압 결합롤러에 투입할 때, (a)2㎏/㎟ 이상의 장력을 각 알루미늄시이트에 가하고, (b)각 알루미늄 시이트의 표면상에 배치된 열가소성 접착제층을 용융상태로 유지하는 것을 특징으로 하는, 열가소성 합성 수지 시이트 및 이 수지 시이트의 각 면상에 적층된 알루미늄 시이트로 이루어진 복합 적층판의 연속제조방법.
제1항에 있어서, 열가소성 합성 수지 시이트가 폴리올레핀 시이트임을 특징으로 하는 방법.
제1항에 있어서, 알루미늄 시이트의 표면 상에 배치된 열가소성 접착제층이 알루미늄 시이트의 표면상에 형성된, 분포화 카르복실산 또는 그의 유도체로 개질된 폴리올레핀의 층, 및 개질된 폴리올레핀 층상에 형성된, 심부재료인 열가소성 수지시이트에 사용된 것과 동일한 수지의 층으로 이루어진 2층 구조임을 특징으로 하는 방법.
(1)열가소성 수지시이트로서, 고체 시이트를 사용하고, (2)철 시이트로서 표면상에 열가소성 접착제층이 배치된 철 시이트를 사용하며, (3)각각 접착제층에 의해 서로 맞대어져서 그 사이에 열가소성 합성 수지 시이트가 삽입된 2개의 상기 철 시이트를 열압 결합 롤러에 투입하고, (4)그를 열압 결합 롤러에 투입할 때, (a)6㎏/㎟ 이상의 장력을 철 시이트에 가하고, (b)각 철 시이트의 표면상에 배치된 열가소성 접착제층을 용융 상태로 유지하는 것을 특징으로 하는, 열가소성 합성 수지 시이트 및 수지 시이트의 각 면상에 적층된 철 시이트로 이루어진 복합 적층판의 연속제조 방법.
제4항에 있어서, 열가소성 합성 수지시이트가 폴리에틸렌 시이트임을 특징으로 하는 방법.
제4항에 있어서, 철 시이트의 표면상에 배치된 열가소성 접착제층이 철 시이트의 표면상에 형성된, 분포화 카르복실산 또는 그의 유도체로 개질된 폴리올레핀의 층, 및 개질된 폴리올레핀 층상에 형성된, 심부재료인 열가소성 수지 시이트에 사용된 것과 동일한 수지의 층으로 이루어진 2층 구조임을 특징으로 하는 방법.