JPH026370A - セラミック人工物の製造法 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、セラミック人工物を製造する方法に関する。
詳しくは、本発明は、ジルコン(ZrSiO,)とアル
ミナ(k−etos )の混合物を焼結して、その−部
分または大部分がジルコニアおよびムライトからなる生
成物に転化させることによって、構造的、耐摩耗性およ
び耐火性の用途に適したセラミック人工物を製造する方
法に関する。ジルコニアは、ZrO,(酸化ジルコニウ
ム)であり、ムライトは、通常、M6S1.O,a (
!: L テ示すレルカ、xA−e、O,−28iO,
として示すこともでき、この式においてXは6〜4であ
り、しだがってアルミナ含有量は70〜86質量%の範
囲で、SiO2含有量17〜60質量%の範囲でそれぞ
れ変化する。
ミナ(k−etos )の混合物を焼結して、その−部
分または大部分がジルコニアおよびムライトからなる生
成物に転化させることによって、構造的、耐摩耗性およ
び耐火性の用途に適したセラミック人工物を製造する方
法に関する。ジルコニアは、ZrO,(酸化ジルコニウ
ム)であり、ムライトは、通常、M6S1.O,a (
!: L テ示すレルカ、xA−e、O,−28iO,
として示すこともでき、この式においてXは6〜4であ
り、しだがってアルミナ含有量は70〜86質量%の範
囲で、SiO2含有量17〜60質量%の範囲でそれぞ
れ変化する。
(課題を解決するだめの手段)
本発明は、粒状のジルコン(Zr510.) iたはそ
の前駆体と粒状のアルミナ(に(3tOs )またはそ
の前駆体との混合物を焼結することによってセラミック
人工物を製造する方法であって、前記焼結に先だって、
酸化バリウム(BaO)、酸化ストロンチウム(SrO
)、酸化ニッケル(NiO)、酸化亜鉛(ZnO)およ
びこれらの前駆体よりなる群から選ばれた少なくとも一
つを含むドープ剤を前記混合物中に分散させることによ
ってこの混合物にドーピングを行うことを特徴どするセ
ラミック人工物の製造法を提供するものである。
の前駆体と粒状のアルミナ(に(3tOs )またはそ
の前駆体との混合物を焼結することによってセラミック
人工物を製造する方法であって、前記焼結に先だって、
酸化バリウム(BaO)、酸化ストロンチウム(SrO
)、酸化ニッケル(NiO)、酸化亜鉛(ZnO)およ
びこれらの前駆体よりなる群から選ばれた少なくとも一
つを含むドープ剤を前記混合物中に分散させることによ
ってこの混合物にドーピングを行うことを特徴どするセ
ラミック人工物の製造法を提供するものである。
ドープ処理された混合物は、酸化物に換算して20〜8
0質量%、好ましくは40へ70質量%の局、0.また
はその前駆体、およびこれらの成分中に分散された酸化
物に換算して0.01〜25質量%、好ましくは0.0
5〜6質量%の前記ドープ剤を含むものである。ドープ
剤は、BaO、SrO、NiO4たはZnOの中のいず
れか一つだけであってもよく、またはこれらの中の任意
の二つまたはそれ以上の任意の割合での混合物であって
もよい。
0質量%、好ましくは40へ70質量%の局、0.また
はその前駆体、およびこれらの成分中に分散された酸化
物に換算して0.01〜25質量%、好ましくは0.0
5〜6質量%の前記ドープ剤を含むものである。ドープ
剤は、BaO、SrO、NiO4たはZnOの中のいず
れか一つだけであってもよく、またはこれらの中の任意
の二つまたはそれ以上の任意の割合での混合物であって
もよい。
本発明の方法は、焼結に先だって、酸化ホク素(Ba、
O8)、酸化カル7ウム(CaO)、酸化マクネ7クム
(MgO)、酸化リチウム(Li□0)、二酸化チタン
(TiO2)およびこれらの前駆体よりなる群から選ば
れた少なくとも一つを含有する添加物を、混合物中に分
散させることを含んでいる。酸化物に換算して0.05
〜10質量%、好ましくは0.05〜5質量%の添加物
が、混合物中に分散される。
O8)、酸化カル7ウム(CaO)、酸化マクネ7クム
(MgO)、酸化リチウム(Li□0)、二酸化チタン
(TiO2)およびこれらの前駆体よりなる群から選ば
れた少なくとも一つを含有する添加物を、混合物中に分
散させることを含んでいる。酸化物に換算して0.05
〜10質量%、好ましくは0.05〜5質量%の添加物
が、混合物中に分散される。
前述のように、ドープ剤および添加剤は、今問題にして
いる金属酸化物の質量に換算して記述されているが、こ
れらは焼結前には、当量の前記酸化物の前駆体として、
すなわち焼結温度まで加熱する間に分散して前記酸化物
を生成するような化合物、例えば前記金属の炭酸塩まだ
は水酸化物として実際に混合物中に存在している。同様
に、!’−e、Os出発材料の前駆体としては、例えば
−水和物などのアルミナ水和物、例えば焼結温度まで加
熱する間に水酸基を離脱してアルミナになるベーム石が
用いられ、ジルコンの前駆体としても焼結温度まで加熱
する間に分解または化合してジルコンを生成する化合物
であれば使用できる。
いる金属酸化物の質量に換算して記述されているが、こ
れらは焼結前には、当量の前記酸化物の前駆体として、
すなわち焼結温度まで加熱する間に分散して前記酸化物
を生成するような化合物、例えば前記金属の炭酸塩まだ
は水酸化物として実際に混合物中に存在している。同様
に、!’−e、Os出発材料の前駆体としては、例えば
−水和物などのアルミナ水和物、例えば焼結温度まで加
熱する間に水酸基を離脱してアルミナになるベーム石が
用いられ、ジルコンの前駆体としても焼結温度まで加熱
する間に分解または化合してジルコンを生成する化合物
であれば使用できる。
焼結される混合物は、任意の便利な方法によって生成さ
れる。例えば、混合物は湿式磨砕などの磨砕によって生
成され、その結果、焼結前の混合物は10μmを超えな
い平均粒径、好ましくは1μmを超えない平均粒径を有
するものである。磨砕は適当な磨砕機によって行われる
。磨砕された混合物は、次にオーブン中で、あるいは噴
霧乾燥または凍結乾燥によって乾燥される。
れる。例えば、混合物は湿式磨砕などの磨砕によって生
成され、その結果、焼結前の混合物は10μmを超えな
い平均粒径、好ましくは1μmを超えない平均粒径を有
するものである。磨砕は適当な磨砕機によって行われる
。磨砕された混合物は、次にオーブン中で、あるいは噴
霧乾燥または凍結乾燥によって乾燥される。
焼結は、10〜b
は25〜b
〜1700℃、好ましくは1650〜1500℃の範囲
の最高温度まで加熱して、少なくとも1時間にわだって
最高温度を保持した後、焼結された材料を20〜b の割合で冷却することによって、行われる。加熱盤ある
いは加熱容器は、最高温度以下の温度において、加熱時
間中、所定時間、所定温度条件に保持すればよい。加熱
盤あるいは加熱容器は通常、100〜1500℃、標準
的には200〜1400℃の範囲の温度に保持される。
の最高温度まで加熱して、少なくとも1時間にわだって
最高温度を保持した後、焼結された材料を20〜b の割合で冷却することによって、行われる。加熱盤ある
いは加熱容器は、最高温度以下の温度において、加熱時
間中、所定時間、所定温度条件に保持すればよい。加熱
盤あるいは加熱容器は通常、100〜1500℃、標準
的には200〜1400℃の範囲の温度に保持される。
加熱時間は、標準的には少なくとも60分間、例えば1
0時間まで、通常は60分〜5時間、大抵は1〜2時間
の範囲である。最高温度は、1〜10時間、好ましくは
2〜5時間維持される。
0時間まで、通常は60分〜5時間、大抵は1〜2時間
の範囲である。最高温度は、1〜10時間、好ましくは
2〜5時間維持される。
加熱盤あるいは加熱容器は、冷却期間中は所定の温度条
件に所定時間保持される。詳しく説明すれば、本発明の
方法は、冷却期間中に、1000〜1450℃の範囲、
好ましくは1200〜1400℃の範囲の最高温度以下
の温度に、少なくとも60分間、必要に応じて5時間ま
で、好ましくは1〜2時間、温度を二定に保持する工程
を含んでいる。
件に所定時間保持される。詳しく説明すれば、本発明の
方法は、冷却期間中に、1000〜1450℃の範囲、
好ましくは1200〜1400℃の範囲の最高温度以下
の温度に、少なくとも60分間、必要に応じて5時間ま
で、好ましくは1〜2時間、温度を二定に保持する工程
を含んでいる。
このような温度保持は、生成物のアニール処理の目的で
行われる。このアニール処理は、生成物を結晶化させる
ことにより、生成物中のガラス相の除去、あるいは不安
定な結晶相の転移を伴うと考えられる。
行われる。このアニール処理は、生成物を結晶化させる
ことにより、生成物中のガラス相の除去、あるいは不安
定な結晶相の転移を伴うと考えられる。
標準的には、人工物は乾燥後、焼結に先だって素地(し
らし)の状態で加圧成形される。加圧成形は一軸方向お
よび/または等圧的に行われる。
らし)の状態で加圧成形される。加圧成形は一軸方向お
よび/または等圧的に行われる。
−軸方向に加圧成形を行うときは、圧力は2〜200M
Pa、好ましくは10〜50MPaである。等圧的に加
圧成形を行うときは、圧力は50〜300MPa。
Pa、好ましくは10〜50MPaである。等圧的に加
圧成形を行うときは、圧力は50〜300MPa。
好ましくは100〜200MPaである。この目的のた
めには、適当なワックスやポリエチレングリコールなど
の結合剤が、加圧成形の前に、例えば磨砕の前に、固形
分比で1〜10質量%、好ましくは2〜4質量%だけ添
加される。したがって、本発明は、特別の実施態様にお
いては、焼結に先だって混合物中に結合剤を分散させる
工程と、2〜200MPaの範囲の圧力で加圧成形する
ことによって混合物から素地の状態の人工物を形成する
工程とを含んでいる。必要に応じて、乾燥後および加圧
成形前に、混合物は、必要ならば乾式磨砕後に、600
μmを超えない網目、好ましくは300μmを超えない
網目のスクリーンを用いてふるい分けられる。
めには、適当なワックスやポリエチレングリコールなど
の結合剤が、加圧成形の前に、例えば磨砕の前に、固形
分比で1〜10質量%、好ましくは2〜4質量%だけ添
加される。したがって、本発明は、特別の実施態様にお
いては、焼結に先だって混合物中に結合剤を分散させる
工程と、2〜200MPaの範囲の圧力で加圧成形する
ことによって混合物から素地の状態の人工物を形成する
工程とを含んでいる。必要に応じて、乾燥後および加圧
成形前に、混合物は、必要ならば乾式磨砕後に、600
μmを超えない網目、好ましくは300μmを超えない
網目のスクリーンを用いてふるい分けられる。
(実施例)
以下、添付された実施例と図面を参照して本発明の詳細
な説明するが、この説明は本発明を限定するものではな
い。第1〜8図は、実施例によって得られた人工物サン
プルのX線回折図を示す。
な説明するが、この説明は本発明を限定するものではな
い。第1〜8図は、実施例によって得られた人工物サン
プルのX線回折図を示す。
以下に記載される実施例において用いられたジルコンは
、南アフリカ共和国、トランスノ々−ル州ブラクノぐン
のフェロ−・インダストリアルプロダクツ社から得たも
のであり、南アフリカ共和国、ナタール州すチャーズペ
イのリチャーズベイ・ミネラルズ社によって採掘された
ものである。実施例で用いられたアルミナは、アメリカ
何衆国、ペンシルノ々ニア州ピッツノ々−グのアメリカ
・アルミナム社から得られたものである。用いられたジ
ルコンの種類は、フェロ−・インダストリアルプロダク
ツ社の商品名1” F、2.0.超微粒子」であり、用
いられたアルミナの種類は、アメリカ・アルミナ社の商
品名[Alcoa Al 6 SG Jであった。 ジ
ルコンおよびアルミナの分析結果は第1表に列記されて
いる。
、南アフリカ共和国、トランスノ々−ル州ブラクノぐン
のフェロ−・インダストリアルプロダクツ社から得たも
のであり、南アフリカ共和国、ナタール州すチャーズペ
イのリチャーズベイ・ミネラルズ社によって採掘された
ものである。実施例で用いられたアルミナは、アメリカ
何衆国、ペンシルノ々ニア州ピッツノ々−グのアメリカ
・アルミナム社から得られたものである。用いられたジ
ルコンの種類は、フェロ−・インダストリアルプロダク
ツ社の商品名1” F、2.0.超微粒子」であり、用
いられたアルミナの種類は、アメリカ・アルミナ社の商
品名[Alcoa Al 6 SG Jであった。 ジ
ルコンおよびアルミナの分析結果は第1表に列記されて
いる。
第1表
成 分 ジルコン質量% アルミナ質情%y、
0. 0.12 99.5Zr0.
65.9 P2O30,1 Na20 0.08〜0 、1
0Fe、0. 0.08 0.01〜0.
03GaOO,09 Mg0 O,02 Sin、(全量) 32.00 0.025〜
0.078in、(遊離) 0.20 H,OO,10 強熱減量 0.20 それぞれの場合において、平均粒度(μm)は、0.1
2〜42.2μ?71の測定範囲を有するマイクロトラ
ック粒度分析器7995−30型を用いて測定された。
0. 0.12 99.5Zr0.
65.9 P2O30,1 Na20 0.08〜0 、1
0Fe、0. 0.08 0.01〜0.
03GaOO,09 Mg0 O,02 Sin、(全量) 32.00 0.025〜
0.078in、(遊離) 0.20 H,OO,10 強熱減量 0.20 それぞれの場合において、平均粒度(μm)は、0.1
2〜42.2μ?71の測定範囲を有するマイクロトラ
ック粒度分析器7995−30型を用いて測定された。
この分析器は、アメリカ合衆国、波ンシルノ々ニア州、
ノースウエールス、サムネイタウン、ノQイクのリーズ
・アンP・ノースロップ・インストルメンツ社の製品で
ある。この分析器は、粒度測定のためにレーザー光散乱
法を利用している。ジヲコンの平均粒度は0.66μm
であり、アルミナの平均粒度は0.4μmであった。粒
度分布の分析は、第1表に示されたジルコンおよびアル
ミナのそれぞれについて行われ、これらの分析結果は第
2表に列記されている。
ノースウエールス、サムネイタウン、ノQイクのリーズ
・アンP・ノースロップ・インストルメンツ社の製品で
ある。この分析器は、粒度測定のためにレーザー光散乱
法を利用している。ジヲコンの平均粒度は0.66μm
であり、アルミナの平均粒度は0.4μmであった。粒
度分布の分析は、第1表に示されたジルコンおよびアル
ミナのそれぞれについて行われ、これらの分析結果は第
2表に列記されている。
第2表
ジルコン アルミナ
0.12 0.0
0.17 6.6
0.24 12.4
0.34 21.4
0 、43 36 、0
0.66 50.5
1.0 66.6
1・7 80.8
2.6 87.7
3.7 100.0
0.0
11.2
20.9
34.5
54.1
70.6
86.8
90.0
92.0
ioo、。
以下に実施例の詳細を説明する。
実施例1
この実施例においては、出発材料として前述のジルコン
とアルミナがドープ剤としての酸化ストロンチウム(S
rO)とともに用いられた。酸化ストロンチウム・ドー
プ剤は、実際にはドイツのダルムシュタットのイ〜・メ
ルクから得られた実験室用の炭酸ストロンチウム5rC
O,(酸化ストロンチウムの前駆体)の形態で添加され
た。−)ルコン、アルミナおよび酸化ストロンチウムは
、次の化学反応式に従って焼結された。
とアルミナがドープ剤としての酸化ストロンチウム(S
rO)とともに用いられた。酸化ストロンチウム・ドー
プ剤は、実際にはドイツのダルムシュタットのイ〜・メ
ルクから得られた実験室用の炭酸ストロンチウム5rC
O,(酸化ストロンチウムの前駆体)の形態で添加され
た。−)ルコン、アルミナおよび酸化ストロンチウムは
、次の化学反応式に従って焼結された。
0−04 SrO+3−04 ”exOs + 2−0
8 Zr510. −+Az、Si、0.3+2.08
2rO,+0.04SrAa、Si、08出発材料、す
なわちジルコン、アルミナおよび炭酸ストロンチウムは
、ネツチ・モリホックス実験室用磨砕機中で湿式磨砕に
よシ混合された。幾つかのサンプルが調製され、それぞ
れの場合について)2腐麿のビーズ状ジルコニア粉砕媒
体12007と脱塩水150ゴを使用して、前記式にも
とすく化学量論的混合物2751が、ノ々ツチ混合され
た。結合剤としてはイギリスのプールのBDHケミカル
ズ社から得られたポリエチレングリコール67が使用さ
れた。このポリエチレングリコールはBDHケミカルズ
社から供給されたものであり、分子量は2001密度は
約1.12f/譚3で20℃における粘度は56〜66
cStであった。この結合剤は湿式磨砕の際に添加され
た。磨砕された材料は次に100℃で6時間のオーブン
乾燥を行った後、600μmのふるいを通過させて粒状
化された。粒状化された乾燥混合物は、次に10MPa
の圧力で一軸方向に加圧成形され、さらに常温で170
MPaの圧力で等圧的に加圧成形されて、素地人工物の
形態でサンプルが得られた。
8 Zr510. −+Az、Si、0.3+2.08
2rO,+0.04SrAa、Si、08出発材料、す
なわちジルコン、アルミナおよび炭酸ストロンチウムは
、ネツチ・モリホックス実験室用磨砕機中で湿式磨砕に
よシ混合された。幾つかのサンプルが調製され、それぞ
れの場合について)2腐麿のビーズ状ジルコニア粉砕媒
体12007と脱塩水150ゴを使用して、前記式にも
とすく化学量論的混合物2751が、ノ々ツチ混合され
た。結合剤としてはイギリスのプールのBDHケミカル
ズ社から得られたポリエチレングリコール67が使用さ
れた。このポリエチレングリコールはBDHケミカルズ
社から供給されたものであり、分子量は2001密度は
約1.12f/譚3で20℃における粘度は56〜66
cStであった。この結合剤は湿式磨砕の際に添加され
た。磨砕された材料は次に100℃で6時間のオーブン
乾燥を行った後、600μmのふるいを通過させて粒状
化された。粒状化された乾燥混合物は、次に10MPa
の圧力で一軸方向に加圧成形され、さらに常温で170
MPaの圧力で等圧的に加圧成形されて、素地人工物の
形態でサンプルが得られた。
このサンプルは次にカー社?ライト・カンサル炉(RH
F 16/10型)中で焼結された。焼結は以下に記述
する6つの加熱方式に従って行われた。
F 16/10型)中で焼結された。焼結は以下に記述
する6つの加熱方式に従って行われた。
第1の方式
この方式によれば、サンプルはそれぞれ、600℃/h
rの割合で加熱および冷却され、加熱期間中は保持が行
われ、保持は最高温度の条件で行われた。例えばサンプ
ルは600℃/hrの割合で周囲温度(30℃)から5
00℃まで加熱され、次に500℃に1時間保持されて
、300℃/hrの割合−r: 1490℃の最高温度
までさらに加熱された。1490℃に1時間保持された
後、600℃/hrの割合で周囲温度(60℃)まで冷
却された。
rの割合で加熱および冷却され、加熱期間中は保持が行
われ、保持は最高温度の条件で行われた。例えばサンプ
ルは600℃/hrの割合で周囲温度(30℃)から5
00℃まで加熱され、次に500℃に1時間保持されて
、300℃/hrの割合−r: 1490℃の最高温度
までさらに加熱された。1490℃に1時間保持された
後、600℃/hrの割合で周囲温度(60℃)まで冷
却された。
第2の方式
この方式もまた600℃/hrの割合で加熱および冷却
を行ったが、加熱期間中には2回の保持を行い、最高温
度では1回の保持を行った。例えばサンプルは300℃
/hrの割合で30℃から500℃まで加熱された後、
500℃に1時間保持された。
を行ったが、加熱期間中には2回の保持を行い、最高温
度では1回の保持を行った。例えばサンプルは300℃
/hrの割合で30℃から500℃まで加熱された後、
500℃に1時間保持された。
次にサンプルは600℃、/h rの割合で500℃か
ら1450℃まで加熱された後、1450℃に2時間保
持された。最終の加熱は、そのおと300℃、・1rの
割合で1450℃から1490℃まで行われた。149
0℃の最高温度に1時間保持された。次にサンプルは6
00℃/hrの割合で1490℃から30℃の周囲温度
まで冷却された。
ら1450℃まで加熱された後、1450℃に2時間保
持された。最終の加熱は、そのおと300℃、・1rの
割合で1450℃から1490℃まで行われた。149
0℃の最高温度に1時間保持された。次にサンプルは6
00℃/hrの割合で1490℃から30℃の周囲温度
まで冷却された。
第6の方式
この方式は、加熱期間中に温度が1400℃に到達した
ときに加熱割合が50℃/hrに落され、最高温度の保
持時間が僅か1時間である以外は、実質的に第1の方式
と同様であった。例えばサンプルは300℃/hrの割
合で周囲温度の60℃から500℃まで加熱された後、
500℃に1時間保持された。
ときに加熱割合が50℃/hrに落され、最高温度の保
持時間が僅か1時間である以外は、実質的に第1の方式
と同様であった。例えばサンプルは300℃/hrの割
合で周囲温度の60℃から500℃まで加熱された後、
500℃に1時間保持された。
サンプルは次に600℃/hrの割合で5[]O℃から
1400℃まで加熱された後、50℃/hrの割合で1
400℃から1490’C4でさらに加熱された。
1400℃まで加熱された後、50℃/hrの割合で1
400℃から1490’C4でさらに加熱された。
1490℃の最高温度に1時間保持された後、600℃
/hrの割合で60℃まで冷却された。
/hrの割合で60℃まで冷却された。
そして、焼成されたサンプルの様々な特性が測定された
。密度はアルキメデスの手法を用いて測定され、強度は
56Ml1のスノンを用い荷重速度を0.1ma+、/
分として4点曲げ試験によって測定された。靭性はビッ
カースの押込み装置によって生じたクランクから測定さ
れ、アンチイスの方程式を用いて計算された。まだ硬度
はビッカースの押込み装置によって測定された。結果は
第6表に示されている。
。密度はアルキメデスの手法を用いて測定され、強度は
56Ml1のスノンを用い荷重速度を0.1ma+、/
分として4点曲げ試験によって測定された。靭性はビッ
カースの押込み装置によって生じたクランクから測定さ
れ、アンチイスの方程式を用いて計算された。まだ硬度
はビッカースの押込み装置によって測定された。結果は
第6表に示されている。
N)
味 脈
味
摩耗試験は平均粒度が220μ?nの石英を用いて行わ
れた。石英は、サンドシラストノズルを用いて20分間
に4007の石英の割合で、前述のサンプルによって構
成されたターゲットに吹きつけられた。キャリヤーとし
て圧m空気が160KPaI7)圧力で用いられた。試
験はサンプルに対する石英の衝突角度をそれぞれ9印お
よび60°にして行われた。サンドブラストノズルの末
端は、各サンプルについてターゲットから50J11の
位置に保持された。二種類の市販のアルミナが比較のた
めに用いられたが、これらの製品はアルミナ含有量が、
それぞれ90%および94%とされている。それぞれの
サンプルについて浸蝕速度が吹きつけられた石英I A
g当りの摩耗量の1夕として測定された。
れた。石英は、サンドシラストノズルを用いて20分間
に4007の石英の割合で、前述のサンプルによって構
成されたターゲットに吹きつけられた。キャリヤーとし
て圧m空気が160KPaI7)圧力で用いられた。試
験はサンプルに対する石英の衝突角度をそれぞれ9印お
よび60°にして行われた。サンドブラストノズルの末
端は、各サンプルについてターゲットから50J11の
位置に保持された。二種類の市販のアルミナが比較のた
めに用いられたが、これらの製品はアルミナ含有量が、
それぞれ90%および94%とされている。それぞれの
サンプルについて浸蝕速度が吹きつけられた石英I A
g当りの摩耗量の1夕として測定された。
本発明によって得られたサンプルは、市販のアルミナよ
りも、かなり高い耐摩耗性を示した。結果は第4表に示
されている。
りも、かなり高い耐摩耗性を示した。結果は第4表に示
されている。
第4表
ターゲット 材料の摩耗量(’#’j/kg)
材 料 衝突角90° 衝突角30090%ア
ルミナ 74 1194%アルミナ
51 12第1方式のサンプル 64 第2方式のサンプル 6 3.5この実施
例における第6の加熱方式によって焼成されたサンプル
の一つからX線回折図が得られた。これはブラッグ角2
θに対するカウント/sec (cps )のプロット
として第1図に示されている。第1図は、このサンプル
は焼成によって出発材料のジルコン2/アルミナの約半
分が、ジルコニア/ムライトに転化したことを示してい
る。
材 料 衝突角90° 衝突角30090%ア
ルミナ 74 1194%アルミナ
51 12第1方式のサンプル 64 第2方式のサンプル 6 3.5この実施
例における第6の加熱方式によって焼成されたサンプル
の一つからX線回折図が得られた。これはブラッグ角2
θに対するカウント/sec (cps )のプロット
として第1図に示されている。第1図は、このサンプル
は焼成によって出発材料のジルコン2/アルミナの約半
分が、ジルコニア/ムライトに転化したことを示してい
る。
実施例2
この実施例では、ジルコン、アルミナおよび酸化ストロ
ンチウム(実施例1と同じ出発材料)が下記の化学反応
式に従って焼結された。
ンチウム(実施例1と同じ出発材料)が下記の化学反応
式に従って焼結された。
0 、33rO+ 3−3 Aa、o、 + 2 、6
zrSlO4−+0.3SrAffl、Si、Os+2
.62rO,+A−gaslzO+sこの実施例で行わ
れた手IIは、加熱方式が異なり、あらたに、下記に示
すような三つの別々の加熱方式がある以外は、実施例1
で前述したのと実質的に同じである。
zrSlO4−+0.3SrAffl、Si、Os+2
.62rO,+A−gaslzO+sこの実施例で行わ
れた手IIは、加熱方式が異なり、あらたに、下記に示
すような三つの別々の加熱方式がある以外は、実施例1
で前述したのと実質的に同じである。
第1の方式
この方式によれば、加熱は周囲温度の30℃から300
℃/hrの割合で500’Cまで行われた後、500℃
に1時間保持された。次に加熱は500℃から1425
℃の最高温度まで300℃/hrの割合で行われ、14
25℃に5時間保持された。それから300℃/hrの
割合で周囲温度の30℃まで冷却が行われた。
℃/hrの割合で500’Cまで行われた後、500℃
に1時間保持された。次に加熱は500℃から1425
℃の最高温度まで300℃/hrの割合で行われ、14
25℃に5時間保持された。それから300℃/hrの
割合で周囲温度の30℃まで冷却が行われた。
第2の加熱方式
この方式は、6時間の保持が行われる最高温度が145
0℃である以外は、第1の方式と実質的に同じであった
。
0℃である以外は、第1の方式と実質的に同じであった
。
第6の方式
この方式は、6時間の保持が行われる最高温度が147
5℃である以外は、第1および第2の方式と実質的に同
じであった。
5℃である以外は、第1および第2の方式と実質的に同
じであった。
第2の加熱方式に従って加熱されたサンプルは、密度は
4.12 y/c、m3、強度は220MPa、靭性は
6,2〜3.7MPam であり、ビッカース硬度は
11.5GPa、ヤング率は257 GPaであった。
4.12 y/c、m3、強度は220MPa、靭性は
6,2〜3.7MPam であり、ビッカース硬度は
11.5GPa、ヤング率は257 GPaであった。
X線回折図は、この実施例の三つの加熱方式のそれぞれ
によって加熱されたサンプルについて、第1図に示した
ものと同様に、第2図に示されている。これらのX線回
折図は、出発材料のジルコン/アルミナから、ジルコニ
ア/ムライト人工物に転化したことを示している。第6
の加熱方式の期間には、1475℃において焼結に伴っ
て液体のしみ出しが起つたことが認められた。
によって加熱されたサンプルについて、第1図に示した
ものと同様に、第2図に示されている。これらのX線回
折図は、出発材料のジルコン/アルミナから、ジルコニ
ア/ムライト人工物に転化したことを示している。第6
の加熱方式の期間には、1475℃において焼結に伴っ
て液体のしみ出しが起つたことが認められた。
実施例 に
の実施例においては、10.3fのBaCO3,87,
36rの局、01.104.61’のZrSiO4およ
び9.96fのポリエチレングリコールを含む出発材料
が調製された。アルミナ、ジルコンおよびポリエチレン
グリコールは、実施例1で前述されたものであり、Ba
C○、は実験室用のものであった。
36rの局、01.104.61’のZrSiO4およ
び9.96fのポリエチレングリコールを含む出発材料
が調製された。アルミナ、ジルコンおよびポリエチレン
グリコールは、実施例1で前述されたものであり、Ba
C○、は実験室用のものであった。
出発混合物は、直径2nのジルコニア粉砕媒体1.2館
と、脱塩水250ゴを用いて実施例1と同じ方法で2時
間磨砕された。生成した混合物は、通常の乾燥器中で8
5℃において16時間乾燥され、600μmのメツシュ
スクリーンを用いてふるい別けられた。サンプルは実施
例1に記述されたようにして加圧成形され、600℃/
hrの割合で60℃の周囲温度から、それぞれ1450
℃、 1475℃。
と、脱塩水250ゴを用いて実施例1と同じ方法で2時
間磨砕された。生成した混合物は、通常の乾燥器中で8
5℃において16時間乾燥され、600μmのメツシュ
スクリーンを用いてふるい別けられた。サンプルは実施
例1に記述されたようにして加圧成形され、600℃/
hrの割合で60℃の周囲温度から、それぞれ1450
℃、 1475℃。
1500℃および1550℃の最高温度まで加熱されて
、それぞれの場合に最高温度に4時間保持された後、周
囲温度まで600℃/hrの割合で冷却された。
、それぞれの場合に最高温度に4時間保持された後、周
囲温度まで600℃/hrの割合で冷却された。
前述のようにして様々の最高温度まで焼成され周囲温度
まで冷却されたサンプルは、機械的特性が試験されて、
これらの結果は第5表に列記されている。
まで冷却されたサンプルは、機械的特性が試験されて、
これらの結果は第5表に列記されている。
見掛気孔率は、サンプルを真空条件下においた後、水に
浸漬して、各サンプル中の残留水の量によって測定され
た。
浸漬して、各サンプル中の残留水の量によって測定され
た。
それぞれ1450℃、 1500℃および1550℃に
加熱されたサンプルについてのX線回折図は、第6図に
示されている。これらのXIvj1回折図はジルコンン
7/アルミナ(1450℃)から1.クルコニア/ムラ
イ1−(1475℃)に転化したことを示している。
加熱されたサンプルについてのX線回折図は、第6図に
示されている。これらのXIvj1回折図はジルコンン
7/アルミナ(1450℃)から1.クルコニア/ムラ
イ1−(1475℃)に転化したことを示している。
1450℃および1550℃で焼成されたサンプルは、
BaO−k−e、03 ・2SiO,(セルシフ 7
)の痕跡が認められなかった。
BaO−k−e、03 ・2SiO,(セルシフ 7
)の痕跡が認められなかった。
冷却期間中に、1300℃においてろ時間のアニール処
理を受けた以外は、1450℃および1550℃までの
焼成が繰返された。アニール処理されたこれらのサンプ
ルから得られた生成物のX線回折図は、第4図に示され
ており、このX線回折図かう、セル7アンの結晶形態の
一つが、ジルコンの微か々再現とともに現れていること
が明らかである。このことは、アニール処理が、より高
い温度で生成した無定形のガラスから結晶相を生成する
可能性を説明している。
理を受けた以外は、1450℃および1550℃までの
焼成が繰返された。アニール処理されたこれらのサンプ
ルから得られた生成物のX線回折図は、第4図に示され
ており、このX線回折図かう、セル7アンの結晶形態の
一つが、ジルコンの微か々再現とともに現れていること
が明らかである。このことは、アニール処理が、より高
い温度で生成した無定形のガラスから結晶相を生成する
可能性を説明している。
実施例 4
前述のジルコンおよびアルミナと実験室用のNiOより
なる混合物が調製され、N10は混合物の5質量%を占
めていた。混合物中のジルコンとアルミナの比率は、焼
結時の成分が下記の化学反応式に従って反応し得るよう
に選択された。
なる混合物が調製され、N10は混合物の5質量%を占
めていた。混合物中のジルコンとアルミナの比率は、焼
結時の成分が下記の化学反応式に従って反応し得るよう
に選択された。
2ZrSiO,+ (3+X)A−g、O,+xNiO
−=)xN’xO−All、O,+2ZrO,+51J
、O,−2Si、O□混合物およびサンプルは、実施例
1と同様にして調製された。サンプルは実施例6に記載
されたように、60℃の周囲温度から、300℃/hr
の割合でそれぞれ1425℃、 1450℃、 147
5℃および1500℃の最高温度まで加熱することによ
って焼結された。実施例6におけるように、サンプルは
最高温度に4時間保持された。
−=)xN’xO−All、O,+2ZrO,+51J
、O,−2Si、O□混合物およびサンプルは、実施例
1と同様にして調製された。サンプルは実施例6に記載
されたように、60℃の周囲温度から、300℃/hr
の割合でそれぞれ1425℃、 1450℃、 147
5℃および1500℃の最高温度まで加熱することによ
って焼結された。実施例6におけるように、サンプルは
最高温度に4時間保持された。
300℃/hrの割合で周囲温度まで冷却した後、焼結
された人工物からX線回折図が得られ第5図に示されて
いる。第5図は最高温度を1475℃にしたときに、N
10が含まれていることによってジルコン、/アルミナ
からジルコニア、/ムライトへの反応がほとんど完結す
る結果になることを示している。さらにまた、反応中に
は液相のしみ出しは全くなかったことが分った。したが
って、液相がしみ出さないことと、ドープ処理を行わな
いジルコン、/アルミナ混合物に必要な温度よりも75
℃低い、1475℃において反応を完結させることがで
きることが、N10によるトj処理の利点である。
された人工物からX線回折図が得られ第5図に示されて
いる。第5図は最高温度を1475℃にしたときに、N
10が含まれていることによってジルコン、/アルミナ
からジルコニア、/ムライトへの反応がほとんど完結す
る結果になることを示している。さらにまた、反応中に
は液相のしみ出しは全くなかったことが分った。したが
って、液相がしみ出さないことと、ドープ処理を行わな
いジルコン、/アルミナ混合物に必要な温度よりも75
℃低い、1475℃において反応を完結させることがで
きることが、N10によるトj処理の利点である。
硬度と靭性が測定され、その結果は第6表に示されてい
る。
る。
第6表
1450 7.0
8.2
6.6
10.0
6.1
実施例 5
前述のジルコンとアルミナの混合物に、5.3’J量%
の実験室用ZnOが配合され、ジルコンとアルミナの比
率は下記の化学反応式に従って反応を起させるように選
択された。
の実験室用ZnOが配合され、ジルコンとアルミナの比
率は下記の化学反応式に従って反応を起させるように選
択された。
2ZrSiO,+ (3+x)ん6,0.+xZnO→
xZnO、U、O,+ 2 ZrO,+ A66Si、
0゜この混合物は実施例4に前述されたように調製させ
、焼成された。第7表には、焼結の最高温度を様々に変
えた場合について硬度と靭性が列記されている。
xZnO、U、O,+ 2 ZrO,+ A66Si、
0゜この混合物は実施例4に前述されたように調製させ
、焼成された。第7表には、焼結の最高温度を様々に変
えた場合について硬度と靭性が列記されている。
第7表
1450 8.6 4.0147
5 9.4 4.3+500
10.5 3.2第6図は、この実施例に
記載された様々の最高温度で製造された焼結人工物から
得られたX線回折図を示しており、このX線回折図は実
施例4のものと類似している。
5 9.4 4.3+500
10.5 3.2第6図は、この実施例に
記載された様々の最高温度で製造された焼結人工物から
得られたX線回折図を示しており、このX線回折図は実
施例4のものと類似している。
実施例 6
52質量%の前述のZrSiO4と44質希%の前述の
局、0.および2質量%の実験室用SrOと2質量%の
実験室用ZnOを含有する混合物が調製された。この混
合物は実施例1に記載されたようにして調製され、混合
物からのサンプルは実施例1に記載されたようにして調
製されン辷。これらのサンプルは、600℃/hrの加
熱割合で周囲温度の30℃から、1400℃、 141
3°c、1425℃および1450℃のそれぞれの最高
温度まで焼成された。すべてのサンプルは、最高温度に
4時間保持された後、600℃/hrの割合で周囲温度
まで冷却された。機械的特性は第8表に示されている。
局、0.および2質量%の実験室用SrOと2質量%の
実験室用ZnOを含有する混合物が調製された。この混
合物は実施例1に記載されたようにして調製され、混合
物からのサンプルは実施例1に記載されたようにして調
製されン辷。これらのサンプルは、600℃/hrの加
熱割合で周囲温度の30℃から、1400℃、 141
3°c、1425℃および1450℃のそれぞれの最高
温度まで焼成された。すべてのサンプルは、最高温度に
4時間保持された後、600℃/hrの割合で周囲温度
まで冷却された。機械的特性は第8表に示されている。
第8表
1450 9.8 4.11413
11.2 3.21400
10.9 3.01400℃、1413℃
および1450℃で焼成されたサンプルのX線回折図は
、第7図に示されており、これらのX線回折図から、1
413℃においてはジルコン/アルミナからジルコニア
、/ムライトへの転化が実質的に完了していると思われ
る。
11.2 3.21400
10.9 3.01400℃、1413℃
および1450℃で焼成されたサンプルのX線回折図は
、第7図に示されており、これらのX線回折図から、1
413℃においてはジルコン/アルミナからジルコニア
、/ムライトへの転化が実質的に完了していると思われ
る。
実施例フ
イギリス、ノ々ツキンガム7ヤー、ゲラズクロスのBA
ケミカルズPJcから得られたセラヒトラード・ベーム
石(ベーム石はα−アルミナ−水和物線、0.・HzO
)126yと、実施例1に記載されたジル=+ン119
.8fと、実験室用のBa(OH)、 −8H,019
,7Fと2.69(D実験室用L1tOsトノ混合物が
調製された。この結果、酸化物に換算して、46.5質
量%の幻ZOS、1質量%のL120.51.5質量%
のZr5iO,および4質量%のBaOよりなる混合物
が得られた。この混合物は実施例6と同じ方法で調製さ
れ、混合物からのサンプルは、それぞれ1650℃、1
675℃、1400℃および1425℃の最高温度まで
焼成された。これらの焼成サンプルのX線回折図は、第
8図に示されており、この図から1400℃においてジ
ルコン/アルミナからジルコニア、/ムライトへの転化
が実質的に完了していることが認められる。
ケミカルズPJcから得られたセラヒトラード・ベーム
石(ベーム石はα−アルミナ−水和物線、0.・HzO
)126yと、実施例1に記載されたジル=+ン119
.8fと、実験室用のBa(OH)、 −8H,019
,7Fと2.69(D実験室用L1tOsトノ混合物が
調製された。この結果、酸化物に換算して、46.5質
量%の幻ZOS、1質量%のL120.51.5質量%
のZr5iO,および4質量%のBaOよりなる混合物
が得られた。この混合物は実施例6と同じ方法で調製さ
れ、混合物からのサンプルは、それぞれ1650℃、1
675℃、1400℃および1425℃の最高温度まで
焼成された。これらの焼成サンプルのX線回折図は、第
8図に示されており、この図から1400℃においてジ
ルコン/アルミナからジルコニア、/ムライトへの転化
が実質的に完了していることが認められる。
本発明の特徴は、主要な実際的利点を伴って比較的低い
最高焼結温度を利用することができ、好ましい靭性、硬
度および密度を有する生成物を得ることができることで
ある。焼結温度を低下させることは、少なくとも実施例
に関する限り、ZrS 104 カZr0zとSin、
に分解すルノt−促進し、冷却の際にこれらの生成物が
再結合してZr5iO。
最高焼結温度を利用することができ、好ましい靭性、硬
度および密度を有する生成物を得ることができることで
ある。焼結温度を低下させることは、少なくとも実施例
に関する限り、ZrS 104 カZr0zとSin、
に分解すルノt−促進し、冷却の際にこれらの生成物が
再結合してZr5iO。
になることを抑制すると考えられている様々なげ−プ剤
を用いることによって可能になると思われる。
を用いることによって可能になると思われる。
さらにまた、これらのドープ剤は、Sin、とM、O,
の反応を促進し、下記の化学反応式に従ってムライトを
生成する結果になると考えられている。
の反応を促進し、下記の化学反応式に従ってムライトを
生成する結果になると考えられている。
3u、O,+ 28in、 + Affl、Si、O,
。
。
他の機構がドープ剤の有用性の原因になるかも知れない
が、これらのドープ剤は生成されたセラミックの緻密化
を高め、恐らく焼結中に形成される一時的あるいは永久
的な液相が存在するために、ジルコン、/アルミナ反応
を助長するものと考えられている。
が、これらのドープ剤は生成されたセラミックの緻密化
を高め、恐らく焼結中に形成される一時的あるいは永久
的な液相が存在するために、ジルコン、/アルミナ反応
を助長するものと考えられている。
少なくとも一つのドープ剤の種類と焼結条件を様々に変
えること釦よって、反応は下記の反応方程式に従って完
結するが、あるいは半ば終了した後、停止する。
えること釦よって、反応は下記の反応方程式に従って完
結するが、あるいは半ば終了した後、停止する。
2Z rS 104 + 6kl 203 →2Z r
02 + !’Ll 681013したがって、最終の
セラミック生成物は、用いられたドープ剤の種類によっ
て、僅かの層またはガラスを伴って、ジルコニア−ムラ
イトまたはジルコン−ジルコニア−アルミナ−ムライト
からなるものである。
02 + !’Ll 681013したがって、最終の
セラミック生成物は、用いられたドープ剤の種類によっ
て、僅かの層またはガラスを伴って、ジルコニア−ムラ
イトまたはジルコン−ジルコニア−アルミナ−ムライト
からなるものである。
第1〜8図は実施例によって得られた人工物サンプルの
X線回折図を示す。 2θ FIG 3 2θ FIG 2 550°C FIG 4 FIG 7 FIG 8
X線回折図を示す。 2θ FIG 3 2θ FIG 2 550°C FIG 4 FIG 7 FIG 8
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)粒状のジルコン(ZrSiO_4)またはその前駆
体と粒状のアルミナ(Al_2O_3)またはその前駆
体との混合物を焼結することによってセラミック人工物
を製造する方法であって、前記焼結に先だって、酸化バ
リウム(BaO)、酸化ストロンチウム(SrO)、酸
化ニッケル(NiO)、酸化亜鉛(ZnO)およびこれ
らの前駆体よりなる群から選ばれた少なくとも一つを含
むドープ剤を前記混合物中に分散させることによって前
記混合物にドーピングを行うことを特徴とするセラミッ
ク人工物の製造物。 2)ドープ処理された混合物が、酸化物に換算して、2
0〜80質量%のZrSiO_4またはその前駆体、2
0〜80質量%のAl_2O_3またはその前駆体、お
よび前記成分中に分散された0.01〜25質量%の前
記ドープ剤を含むことを特徴とする特許請求の範囲第1
項記載の方法。 3)前記焼結に先だって、酸化ホウ素(Ba_2O_3
)、酸化カルシウム(CaO)、酸化マグネシウム(M
gO)、酸化リチウム(Li_2O)、二酸化チタン(
TiO_2)、およびこれらの前駆体よりなる群から選
ばれた少なくとも一つを含む添加物を、前記混合物中に
分散させて含有することを特徴とする特許請求の範囲第
1項または第2項記載の方法。 4)酸化物に換算して0.05〜10質量%の添加物が
、前記混合物中に分散されていることを特徴とする特許
請求の範囲第3項記載の方法。 5)前記混合物が、焼結される前に10μmを超えない
平均粒径を有するように磨砕することによって生成され
ることを特徴とする特許請求の範囲第1〜4項のいずれ
かに記載の方法。 6)前記焼結が、周囲温度から10〜600℃/hrの
割合で1200〜1700℃の範囲の最高温度まで加熱
すること、最高温度に少なくとも1時間保持すること、
および焼結された材料を20〜500℃/hrの割合で
冷却することによって行われることを特徴とする特許請
求の範囲第1〜5項のいずれかに記載の方法。 7)前記冷却期間中に、1000〜1450℃の範囲の
最高温度以下のある温度に少なくとも30分間保持する
工程を含むことを特徴とする特許請求の範囲第6項記載
の方法。 8)前記焼結に先だって、前記混合物中に結合剤を分散
させる工程と、2〜200MPaの範囲の圧力で加圧成
形することによって前記混合物から未焼成の人工物を形
成する工程とを含むことを特徴とする特許請求の範囲第
1〜7項のいずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
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ZA88/0316 | 1988-01-18 |
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AU (1) | AU608107B2 (ja) |
BR (1) | BR8900192A (ja) |
DE (1) | DE68927412T2 (ja) |
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US7064062B2 (en) | 2003-12-16 | 2006-06-20 | Lsi Logic Corporation | Incorporating dopants to enhance the dielectric properties of metal silicates |
CN113979732B (zh) * | 2021-11-12 | 2022-12-06 | 深圳市中美欧光电科技有限公司 | 一种高反射率陶瓷基板及其制备方法和cob |
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---|---|---|---|---|
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FR1005594A (fr) * | 1947-08-18 | 1952-04-11 | Compositions céramiques | |
CH354019A (fr) * | 1955-09-29 | 1961-04-30 | Corning Glass Works | Corps céramique réfractaire à base de zircone, d'alumine et de silice et procédé de fabrication de ce corps |
GB947441A (en) * | 1961-02-20 | 1964-01-22 | Taylors Sons Co Chas | Refractory body and manufacture thereof |
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BE898008A (fr) * | 1983-10-17 | 1984-02-15 | Ct De Rech S De L Ind Belge De | Procede de fabrication d'alliages ceramiques polyphases par frittage reactif, et alliages ceramiques polyphases obtenus. |
BE898604R (fr) * | 1984-01-04 | 1984-05-02 | Ct De Rech S De L Ind Belge De | Procede de fabrication d'alliages ceramiques polyphases par frittage reactif, et alliages ceramiques polyphases obtenus |
CA1259080A (en) * | 1985-09-06 | 1989-09-05 | Nobuo Kimura | High density alumina zirconia ceramics and a process for production thereof |
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-
1988
- 1988-12-12 US US07/283,239 patent/US4999324A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-29 AU AU27591/88A patent/AU608107B2/en not_active Ceased
-
1989
- 1989-01-05 EP EP89300069A patent/EP0325345B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-01-05 ES ES89300069T patent/ES2095211T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-01-05 DE DE68927412T patent/DE68927412T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-01-17 BR BR898900192A patent/BR8900192A/pt unknown
- 1989-01-18 JP JP1007891A patent/JP2622742B2/ja not_active Expired - Lifetime
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EP0325345A1 (en) | 1989-07-26 |
DE68927412D1 (de) | 1996-12-12 |
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