JPH0261046A - スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH0261046A JPH0261046A JP21048588A JP21048588A JPH0261046A JP H0261046 A JPH0261046 A JP H0261046A JP 21048588 A JP21048588 A JP 21048588A JP 21048588 A JP21048588 A JP 21048588A JP H0261046 A JPH0261046 A JP H0261046A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はプレス加工時の粉状めっき剥離（パウダリング
）が少なく、スポット溶接の連続打点性が優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
）が少なく、スポット溶接の連続打点性が優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
〈従来の技術〉
近年合金化溶融亜鉛めっき鋼板が自動車車体に使用され
るようになったが、プレス加工時の粉状めっき剥離いわ
ゆるパウダリングとスポット溶接時の電極劣化に起因す
る連続打点性の低下は作業性を悪くする重大な原因とな
らている。このため耐パウダリング性とスポット溶接の
連続打点性がともに優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造が望まれていた。
るようになったが、プレス加工時の粉状めっき剥離いわ
ゆるパウダリングとスポット溶接時の電極劣化に起因す
る連続打点性の低下は作業性を悪くする重大な原因とな
らている。このため耐パウダリング性とスポット溶接の
連続打点性がともに優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造が望まれていた。
ところで、耐パウダリング性に優れた合金化熔融亜鉛め
っき鋼板を得るためには合金化処理後のめっき層中のＦ
ｅ含有率を１２％以下とすることが好ましく、他方価れ
たスポット溶接の連続打点性を得るためにはＦｅ含有率
を可及的に高くしてη相やζ相などの低Ｆｅ含有率の金
属および金属間化合物が存在しないめっきとすることが
好ましい、したがって従来の合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法で、これらの特性をいずれも満足するめっき
を得るためにはめっき層中Ｆｅ含有率を１０〜１２％の
極めて狭い範囲に制？ｉｌする必要が有る。
っき鋼板を得るためには合金化処理後のめっき層中のＦ
ｅ含有率を１２％以下とすることが好ましく、他方価れ
たスポット溶接の連続打点性を得るためにはＦｅ含有率
を可及的に高くしてη相やζ相などの低Ｆｅ含有率の金
属および金属間化合物が存在しないめっきとすることが
好ましい、したがって従来の合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法で、これらの特性をいずれも満足するめっき
を得るためにはめっき層中Ｆｅ含有率を１０〜１２％の
極めて狭い範囲に制？ｉｌする必要が有る。
一般に合金化溶融亜鉛めっき鋼板は連続式熔融亜鉛めっ
きラインで焼鈍、めっき並びに合金化処理を連続的に行
うことにより製造される。連続式溶融亜鉛めっきライン
で行われる合金化処理は通常１０〜３０秒の範囲でなさ
れており、かかる短時間の処理でＦｅ含有率１０〜１２
％の狭い範囲の合金層を安定して得ることは工業的には
極めて困難であった。
きラインで焼鈍、めっき並びに合金化処理を連続的に行
うことにより製造される。連続式溶融亜鉛めっきライン
で行われる合金化処理は通常１０〜３０秒の範囲でなさ
れており、かかる短時間の処理でＦｅ含有率１０〜１２
％の狭い範囲の合金層を安定して得ることは工業的には
極めて困難であった。
耐パウダリング性に優れた比較的Ｆｅ含有率が低い合金
化溶融亜鉛めっき鋼板のスポット溶接連続打点性を改善
する方法としてめっき面表面にＦｅ系合金めっきを施し
たり（例えば特開昭５６−１５８８６４号公報）、ある
いは薬剤塗布や熱処理により薄い絶縁性被膜を形成せし
める方法（例えば特開昭５９１０４４３２号公報又は特
開昭５９−１０４４３３号公報）などが提案されている
が、これらの方法はいずれも製造工程を煩雑にしコスト
アップが避けられないばかりか塗装下地処理として施さ
れるりん酸塩の処理性や塗装後外観、および耐食性の劣
化を招来し、自動車用鋼板として実用に供するには不適
当な鋼板しか製造できなかった。
化溶融亜鉛めっき鋼板のスポット溶接連続打点性を改善
する方法としてめっき面表面にＦｅ系合金めっきを施し
たり（例えば特開昭５６−１５８８６４号公報）、ある
いは薬剤塗布や熱処理により薄い絶縁性被膜を形成せし
める方法（例えば特開昭５９１０４４３２号公報又は特
開昭５９−１０４４３３号公報）などが提案されている
が、これらの方法はいずれも製造工程を煩雑にしコスト
アップが避けられないばかりか塗装下地処理として施さ
れるりん酸塩の処理性や塗装後外観、および耐食性の劣
化を招来し、自動車用鋼板として実用に供するには不適
当な鋼板しか製造できなかった。
一方高いＦｅ含有率を有するめっきを施した鋼板はスポ
ット溶接の連続打点性は優れているものの、その耐パウ
ダリング性を改善する方法がな←厳しいプレス加工を施
される自動車車体用材料としては不適当であった。
ット溶接の連続打点性は優れているものの、その耐パウ
ダリング性を改善する方法がな←厳しいプレス加工を施
される自動車車体用材料としては不適当であった。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は以上のような問題を解決するために比較的広い
Ｆｅ含有率の範囲でパウダリング性とともにスポット溶
接連続打点性が優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法を提供するものである。
Ｆｅ含有率の範囲でパウダリング性とともにスポット溶
接連続打点性が優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法を提供するものである。
〈発明の構成〉
本発明の骨子とするところは、鋼板を、八ｌ＝０、１０
〜０．３０ｗｔ％、 Ｍｎ ： ０．０５〜３．Ｏｗｔ
％を含有し、残部Ｚｎ及び不可避的不純物からなる溶融
亜鉛浴に浸漬してめっきし、次いで合金化処理を施し、
望ましくは処理後のめっき層中の鉄含有率が７〜１５ｗ
ｔ％になるようにしたスポット溶接性に優れた合金化７
１１Ｎ！亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
〜０．３０ｗｔ％、 Ｍｎ ： ０．０５〜３．Ｏｗｔ
％を含有し、残部Ｚｎ及び不可避的不純物からなる溶融
亜鉛浴に浸漬してめっきし、次いで合金化処理を施し、
望ましくは処理後のめっき層中の鉄含有率が７〜１５ｗ
ｔ％になるようにしたスポット溶接性に優れた合金化７
１１Ｎ！亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
く作 用〉
本発明における浴組成及びめっき層組成の限定理由を述
べる。
べる。
溶融亜鉛浴中のＭ量が０６１θ％未満では鋼板に溶融亜
鉛めっきを施した際に鋼板めっき層界面に「相が生成し
めっき密着性を劣化せしめる。また０、 ３０％を超え
るＡノを添加すると合金化処理における合金相の成長が
部分的に遅滞し均一な合金相を得ることが困難になる。
鉛めっきを施した際に鋼板めっき層界面に「相が生成し
めっき密着性を劣化せしめる。また０、 ３０％を超え
るＡノを添加すると合金化処理における合金相の成長が
部分的に遅滞し均一な合金相を得ることが困難になる。
Ｍｎは耐パウダリング性を害することなくスポット溶接
の連続打点性を改善するために必要な元素であり、添加
量が０．０５％未満では所期の効果が得られない、また
３％を超えて添加するためには溶融亜鉛浴の温度を５０
０℃以上とすることが必要で、浴温をこのように高温に
するとめっき時に鋼板めっき層界面でｒ相の生成を促進
するため良好なめっき密着性が得龍くなる。この範囲の
量で浴中にＭｎを添加することによりＦｅ含有率が１０
％未満の範囲の合金化溶融亜鉛めっき鋼板のスポット溶
接連続打点性が著しく改善されるだけでなく１２％を超
える範囲でのパウダリング性の劣化が防止される。
の連続打点性を改善するために必要な元素であり、添加
量が０．０５％未満では所期の効果が得られない、また
３％を超えて添加するためには溶融亜鉛浴の温度を５０
０℃以上とすることが必要で、浴温をこのように高温に
するとめっき時に鋼板めっき層界面でｒ相の生成を促進
するため良好なめっき密着性が得龍くなる。この範囲の
量で浴中にＭｎを添加することによりＦｅ含有率が１０
％未満の範囲の合金化溶融亜鉛めっき鋼板のスポット溶
接連続打点性が著しく改善されるだけでなく１２％を超
える範囲でのパウダリング性の劣化が防止される。
Ｍｎを添加することによりＦｅｌＯ％未満の低Ｆｅ含有
率の範囲でめっきのスポット溶接連続打点性が向上する
理由はめっき層の融点が上昇することによると考えられ
る。またＦｅ１２％を超える高Ｆｅ含有率のめっきでは
、通常鋼板めっき層界面にｒ相が成長して耐パウダリン
グ性が劣化するが、めっき中にＭｎが含有されるとｒ層
の機械的性質が改善されパウダリングが起き難くなると
考えられる。さらにはＦｅ含有率１０〜１２％の範囲の
、従来からスポット溶接性と耐パウダリング性が共に良
好とされていた範囲においても、Ｍｎの添加によりこれ
らの特性が一層向上することが明らかとなった。この結
果めっき層中のＦｅ含有率の広い範囲で耐パウダリング
性とスポット溶接連続打点性の優れた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が製造できる。
率の範囲でめっきのスポット溶接連続打点性が向上する
理由はめっき層の融点が上昇することによると考えられ
る。またＦｅ１２％を超える高Ｆｅ含有率のめっきでは
、通常鋼板めっき層界面にｒ相が成長して耐パウダリン
グ性が劣化するが、めっき中にＭｎが含有されるとｒ層
の機械的性質が改善されパウダリングが起き難くなると
考えられる。さらにはＦｅ含有率１０〜１２％の範囲の
、従来からスポット溶接性と耐パウダリング性が共に良
好とされていた範囲においても、Ｍｎの添加によりこれ
らの特性が一層向上することが明らかとなった。この結
果めっき層中のＦｅ含有率の広い範囲で耐パウダリング
性とスポット溶接連続打点性の優れた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が製造できる。
しかしめっき層中のＦｅ含有率は７〜１５ｗｔ％が望ま
しい、７％以下であっても浴中に十分なＭｎを添加すれ
ばスポット溶接連続打点性は改善されるがめっき層中に
残存するη相の量が増加するために耐食性が低下する傾
向がある。またＦｅ含有率が１５％以上となるとＭｎの
耐パウダリング性改善効果が低下する傾向があるからで
ある。
しい、７％以下であっても浴中に十分なＭｎを添加すれ
ばスポット溶接連続打点性は改善されるがめっき層中に
残存するη相の量が増加するために耐食性が低下する傾
向がある。またＦｅ含有率が１５％以上となるとＭｎの
耐パウダリング性改善効果が低下する傾向があるからで
ある。
〈実施例〉
次に本発明を実施例により更に詳しく説明する。
実施例１
表１に示す組成の亜鉛めっき浴を用いて板厚０．７ ｗ
ｍの未焼鈍の冷延鋼板に連続式溶融亜鉛めっき設備で次
の条件で亜鉛めっきを施した。
ｍの未焼鈍の冷延鋼板に連続式溶融亜鉛めっき設備で次
の条件で亜鉛めっきを施した。
前処理 ；アルカリ溶液中電解脱脂無酸化炉
出口側板温；５５０〜５７０°Ｃ還元炉ガス組成 ；
Ｉ＋、 ： ２０％、Ｎ、：８０％還元炉出口側板温
；７８０〜８００°Ｃめっき浴温度 ；４８０°
Ｃ±ｔｏ’ｃめっき厚さ ；亜鉛付着量片面５０
ｇ ／ ｎｆ合金化処理温度 ； ＳＯＯ〜５３０
°Ｃ合金化処理時間 ；１０〜２０秒 ｔＡ質圧延圧下率 ；０．７％ 表１ 亜鉛浴組成 ＊Ｍｎ含有率が発明の範囲外 それぞれの組成のめっきで合金化処理時間を変えてＦｅ
含有率が変化した時の耐パウダリング性とスポット溶接
ｉ１続打点性をそれぞれ第１図及び第２図に示す。
出口側板温；５５０〜５７０°Ｃ還元炉ガス組成 ；
Ｉ＋、 ： ２０％、Ｎ、：８０％還元炉出口側板温
；７８０〜８００°Ｃめっき浴温度 ；４８０°
Ｃ±ｔｏ’ｃめっき厚さ ；亜鉛付着量片面５０
ｇ ／ ｎｆ合金化処理温度 ； ＳＯＯ〜５３０
°Ｃ合金化処理時間 ；１０〜２０秒 ｔＡ質圧延圧下率 ；０．７％ 表１ 亜鉛浴組成 ＊Ｍｎ含有率が発明の範囲外 それぞれの組成のめっきで合金化処理時間を変えてＦｅ
含有率が変化した時の耐パウダリング性とスポット溶接
ｉ１続打点性をそれぞれ第１図及び第２図に示す。
耐パウダリング性はセロファンテープを貼った試験片を
９０”に曲げ曲げ戻しセロファンテープをはがしセロフ
ァンテープ上に付着しためっき層の量を目視で５段階に
職別判定した。
９０”に曲げ曲げ戻しセロファンテープをはがしセロフ
ァンテープ上に付着しためっき層の量を目視で５段階に
職別判定した。
スポット溶接連続打点性は先端径４．４ｍｍのＣＦ型電
極を用い加圧力１７０ｋｇ、溶接電流８．２ｋＡ、溶接
時間０．２秒で連続的に溶接し形成されるナゲツトの径
が３．８閣以上を維持し得る打点数で評価した。かかる
評価方法で連続打点数が少なくとも２５００点、好まし
くは３０００点以上であることがスポット溶接の作業性
を阻害しないためには必要である。
極を用い加圧力１７０ｋｇ、溶接電流８．２ｋＡ、溶接
時間０．２秒で連続的に溶接し形成されるナゲツトの径
が３．８閣以上を維持し得る打点数で評価した。かかる
評価方法で連続打点数が少なくとも２５００点、好まし
くは３０００点以上であることがスポット溶接の作業性
を阻害しないためには必要である。
Ｍｎが０．０５％以上添加されている浴でめっきされた
場合、めっき層中のＦｅ含有率が広い範囲、とりわけＦ
ｅ含有率７〜１５％のｋｉ囲で耐パウダリング性とスポ
ット溶接連続打点性ともに良好なめっきが得られるのに
対してＭｎ添加量が不足している浴Ｎα５及び６でめっ
きされた場合これらの性質が両立するＦｅ含有率の範囲
がほとんど存在しない。
場合、めっき層中のＦｅ含有率が広い範囲、とりわけＦ
ｅ含有率７〜１５％のｋｉ囲で耐パウダリング性とスポ
ット溶接連続打点性ともに良好なめっきが得られるのに
対してＭｎ添加量が不足している浴Ｎα５及び６でめっ
きされた場合これらの性質が両立するＦｅ含有率の範囲
がほとんど存在しない。
実施例２
表２に示す組成の亜鉛めっき浴を用いて板厚０．７閣の
未焼鈍の冷延鋼板に連続式溶融亜鉛めっき設備で実施例
１と同様の条件でめっきを施した。
未焼鈍の冷延鋼板に連続式溶融亜鉛めっき設備で実施例
１と同様の条件でめっきを施した。
また実施例１と同様に耐パウダリング性とスポット溶接
連続打点性を評価した結果をそれぞれ第３図及び第４図
に示す、浴中Ａｌｌの低い胤１１の浴でめっきされた場
合、Ｆｅ含有率が７％以上の範囲でＦｅ含有率を低くし
ても耐パウダリング性が良好なめっきが得難く、Ｆｅ含
有率が１０％以下ではスポット溶接連続打点性が急激に
劣化するので耐パウダリング性、スポット溶接連続打点
性とも°に優れた鋼板は製造し難い、また浴中Ｍ量の高
いＮ１１１２の浴でめっきされた場合、いわゆる焼けむ
らが発生し、均一な合金化表面を得ることができなかっ
た。
連続打点性を評価した結果をそれぞれ第３図及び第４図
に示す、浴中Ａｌｌの低い胤１１の浴でめっきされた場
合、Ｆｅ含有率が７％以上の範囲でＦｅ含有率を低くし
ても耐パウダリング性が良好なめっきが得難く、Ｆｅ含
有率が１０％以下ではスポット溶接連続打点性が急激に
劣化するので耐パウダリング性、スポット溶接連続打点
性とも°に優れた鋼板は製造し難い、また浴中Ｍ量の高
いＮ１１１２の浴でめっきされた場合、いわゆる焼けむ
らが発生し、均一な合金化表面を得ることができなかっ
た。
一方、本発明に従ったＮα７〜１０の浴でめっきした場
合、いずれの浴でもＦｅ含有率の広い範囲とりわけＰｅ
含有率７〜１５％の範囲で耐パウダリング性とスポット
溶接連続打点性の両特性が良好な合金化溶融亜鉛めっき
鋼板が製造できた。
合、いずれの浴でもＦｅ含有率の広い範囲とりわけＰｅ
含有率７〜１５％の範囲で耐パウダリング性とスポット
溶接連続打点性の両特性が良好な合金化溶融亜鉛めっき
鋼板が製造できた。
表２
亜鉛浴組成
られれば更に大きな効果を発渾する。
第１図及び第３図はＦｅ含有率とパウダリング評点との
関係を示すグラフ、第２図及び第４図はＦｅ含有率とス
ポット溶接連続打点数との関係を示すグラフである。 ＊Ｍ含有率が発明の範囲外 〈発明の効果〉
関係を示すグラフ、第２図及び第４図はＦｅ含有率とス
ポット溶接連続打点数との関係を示すグラフである。 ＊Ｍ含有率が発明の範囲外 〈発明の効果〉
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、鋼板を、Ａｌ：０．１０〜０．３０ｗｔ％、Ｍｎ：
０．０５〜３．０ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎ及び不可避
的不純物からなる溶融亜鉛浴に浸漬してめっきし、次い
で合金化処理を施すことを特徴とするスポット溶接性に
優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 ２、めっき層中の鉄含有率が７〜１５ｗｔ％になるよう
に請求項１記載の合金化処理を施すことを特徴とするス
ポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63159282A JP2610948B2 (ja) | 1988-06-29 | 1988-06-29 | スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP21048588A JPH0261046A (ja) | 1988-08-26 | 1988-08-26 | スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| CA 2006756 CA2006756C (en) | 1988-06-29 | 1989-12-28 | Galvannealed steel sheet having improved spot-weldability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21048588A JPH0261046A (ja) | 1988-08-26 | 1988-08-26 | スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0261046A true JPH0261046A (ja) | 1990-03-01 |
Family
ID=16590129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21048588A Pending JPH0261046A (ja) | 1988-06-29 | 1988-08-26 | スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0261046A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0688251A (ja) * | 1992-09-10 | 1994-03-29 | Nippon Steel Corp | Ｓｉ含有高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| WO2023132241A1 (ja) * | 2022-01-06 | 2023-07-13 | 日本製鉄株式会社 | 溶接継手 |
| WO2023132237A1 (ja) * | 2022-01-06 | 2023-07-13 | 日本製鉄株式会社 | めっき鋼板 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54159340A (en) * | 1978-06-07 | 1979-12-17 | Nippon Steel Corp | Manufacture of highly corrosion resistant alloyed zinc- plated steel sheet |
| JPS54163737A (en) * | 1978-06-05 | 1979-12-26 | Nippon Steel Corp | Double layer covered steel material with excellent corrosion resistance * workability and weldability |
-
1988
- 1988-08-26 JP JP21048588A patent/JPH0261046A/ja active Pending
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