JP2619550B2 - 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 <産業上の利用分野> 本発明は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関
し、特に、Tiを含有する極低炭素冷延鋼板を母材として
使用して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する時に生ず
る特有の白筋状表面欠陥を効果的に防止することができ
る合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するもので
ある。
し、特に、Tiを含有する極低炭素冷延鋼板を母材として
使用して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する時に生ず
る特有の白筋状表面欠陥を効果的に防止することができ
る合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するもので
ある。
<従来の技術> 溶融亜鉛めっき鋼板は、その優れた耐食性により、各
方面で広く使用されている。特に、溶融亜鉛めっき後の
鋼板を引き続き加熱合金化処理によって母材鋼板のFeを
めっき層に拡散させてZnと合金化せしめた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板は、合金化処理を行わない溶融亜鉛めっき
鋼板に比べ、スポット溶接性や化成処理性が良好であ
り、塗装後の耐食性がすぐれることから、近年、自動車
車体の内・外板向け等に用途が著しく拡大しつつある。
方面で広く使用されている。特に、溶融亜鉛めっき後の
鋼板を引き続き加熱合金化処理によって母材鋼板のFeを
めっき層に拡散させてZnと合金化せしめた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板は、合金化処理を行わない溶融亜鉛めっき
鋼板に比べ、スポット溶接性や化成処理性が良好であ
り、塗装後の耐食性がすぐれることから、近年、自動車
車体の内・外板向け等に用途が著しく拡大しつつある。
ところで、自動車車体等のように厳しい成形加工を受
ける部材には、従来から、深絞性の優れた極低炭素冷延
鋼板が使用されている。この極低炭素冷延鋼板は、鋼板
の深絞性を阻害する鋼中のCを可及的に低減したうえ
に、さらに、微量のTiを添加して、固溶Cを固定した成
分系を基本とし必要に応じて他の添加成分を加えて強度
や溶接性などの性質を改善した成分系が知られている。
ける部材には、従来から、深絞性の優れた極低炭素冷延
鋼板が使用されている。この極低炭素冷延鋼板は、鋼板
の深絞性を阻害する鋼中のCを可及的に低減したうえ
に、さらに、微量のTiを添加して、固溶Cを固定した成
分系を基本とし必要に応じて他の添加成分を加えて強度
や溶接性などの性質を改善した成分系が知られている。
このような極低炭素冷延鋼板を前述した合金化溶融め
っき鋼板の母材として使用し、深絞性と耐食性がともに
優れた表面処理鋼板を生産する試みがなされてきた(例
えば特開平1−184227号公報)。
っき鋼板の母材として使用し、深絞性と耐食性がともに
優れた表面処理鋼板を生産する試みがなされてきた(例
えば特開平1−184227号公報)。
<発明が解決しようとする課題> 従来より、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造にはゼン
ジマー式のめっき設備が用いられており、母材鋼板の加
熱処理にあたっては、まず無酸化炉で鋼板上の油分を燃
焼除去したのちにH2とH2等の不活性ガスよりなる循環雰
囲気中で加熱還元されめっき浴に導かれる。めっき後に
はガスワイピングにより目付量が調整され、その後カッ
プバーナー等により加熱合金化され、合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が製造されていた。
ジマー式のめっき設備が用いられており、母材鋼板の加
熱処理にあたっては、まず無酸化炉で鋼板上の油分を燃
焼除去したのちにH2とH2等の不活性ガスよりなる循環雰
囲気中で加熱還元されめっき浴に導かれる。めっき後に
はガスワイピングにより目付量が調整され、その後カッ
プバーナー等により加熱合金化され、合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が製造されていた。
この方法によれば、加熱還元処理に先立って予熱炉と
して無酸化炉を用い鋼板表面の油分を燃焼除去するの
で、鋼板予熱が鋼板のクリーニングを兼ね経済的にすぐ
れている。
して無酸化炉を用い鋼板表面の油分を燃焼除去するの
で、鋼板予熱が鋼板のクリーニングを兼ね経済的にすぐ
れている。
しかし、上記の無酸化炉を有するめっき設備で前述し
たTi添加した極低炭素冷延鋼板を処理したところ、得ら
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に、白筋状の表面
欠陥が発生し、製品の外観品質が著しく損なわれるにい
たった。
たTi添加した極低炭素冷延鋼板を処理したところ、得ら
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に、白筋状の表面
欠陥が発生し、製品の外観品質が著しく損なわれるにい
たった。
したがって、本発明は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造にさいし、特にTiを含有する極低炭素冷延鋼板を母
材として使用して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造すと
きに生ずる特有の白筋状表面欠陥を効果的に防止するこ
とができる合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
製造にさいし、特にTiを含有する極低炭素冷延鋼板を母
材として使用して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造すと
きに生ずる特有の白筋状表面欠陥を効果的に防止するこ
とができる合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
<発明の構成> 本発明者らは、Ti添加した極低炭素冷延鋼板を合金化
溶融亜鉛めっきした場合に、何故、前述の白筋状の表面
欠陥が発生するのかを詳細に調査した結果、以下の知見
を得るに到った。
溶融亜鉛めっきした場合に、何故、前述の白筋状の表面
欠陥が発生するのかを詳細に調査した結果、以下の知見
を得るに到った。
すなわち、鋼中Tiが酸化によって鋼板表面に濃化し易
い元素であるために、冷間圧延仕上がりまでの間ならび
に溶融亜鉛めっき設備の無酸化炉内での加熱により、表
面に筋状の濃化むらを起こし、溶融亜鉛めっき時にはめ
っき浴中のAlと鋼板との反応に影響を及ぼし、Zn層とFe
との界面に生成するFe−Zn−Al合金相に筋状のむらを生
じる。このため、めっき後の合金化時に、FeのZn層内へ
の拡散速度が異なり、筋状の合金化むらを起こし、外観
上筋状の模様となる。
い元素であるために、冷間圧延仕上がりまでの間ならび
に溶融亜鉛めっき設備の無酸化炉内での加熱により、表
面に筋状の濃化むらを起こし、溶融亜鉛めっき時にはめ
っき浴中のAlと鋼板との反応に影響を及ぼし、Zn層とFe
との界面に生成するFe−Zn−Al合金相に筋状のむらを生
じる。このため、めっき後の合金化時に、FeのZn層内へ
の拡散速度が異なり、筋状の合金化むらを起こし、外観
上筋状の模様となる。
本発明は、かかる現象の解明に基づいてなされたもの
であって、その要点とするところは、 Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有する極低炭素
冷延鋼板を、連続式溶融亜鉛めっき設備を用いて加熱処
理し、溶融亜鉛めっきを行い、引き続き加熱合金化を行
って合金化溶融亜鉛めっきを鋼板を製造するに際し、 (a)母材鋼板を加熱処理前に、脱脂および酸洗減量0.
2g/m2以上の酸洗を行うこと、 (b)加熱処理は、還元性ガス雰囲気内で行うこと、 (c)溶融亜鉛めっきを行うめっき浴に侵入する際の鋼
板温度を380℃以上、めっき浴温度以下とすること、 (d)溶融亜鉛めっきを行うめっき浴が0.12重量%以上
0.20重量%以下のAlを含有すること、 (e)めっき後の加熱合金化処理時のめっき層中へのFe
の拡散量を7重量%以上重12重量%以下とすること を特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であ
る。
であって、その要点とするところは、 Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有する極低炭素
冷延鋼板を、連続式溶融亜鉛めっき設備を用いて加熱処
理し、溶融亜鉛めっきを行い、引き続き加熱合金化を行
って合金化溶融亜鉛めっきを鋼板を製造するに際し、 (a)母材鋼板を加熱処理前に、脱脂および酸洗減量0.
2g/m2以上の酸洗を行うこと、 (b)加熱処理は、還元性ガス雰囲気内で行うこと、 (c)溶融亜鉛めっきを行うめっき浴に侵入する際の鋼
板温度を380℃以上、めっき浴温度以下とすること、 (d)溶融亜鉛めっきを行うめっき浴が0.12重量%以上
0.20重量%以下のAlを含有すること、 (e)めっき後の加熱合金化処理時のめっき層中へのFe
の拡散量を7重量%以上重12重量%以下とすること を特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であ
る。
ここに、Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有する
極低炭素冷延鋼板は具体的には下記組成からなるもので
あるのが好ましい。
極低炭素冷延鋼板は具体的には下記組成からなるもので
あるのが好ましい。
(I)C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。
(II)C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 Nb:0.001重量%以上0.05重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。
(III)C:0.05重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 B:0.0002重量%以上0.003重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。
(IV)C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 Nb:0.001重量%以上0.05重量%以下 B:0.0002重量%以上0.003重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。
(V)C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 P:0.02重量%以上0.1重量%以下 B:0.0002重量%以上0.003重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。
(VI)C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 Nb:0.001重量%以上0.05重量%以下 P:0.02重量%以上0.1重量%以下 B:0.0002重量%以上0.003重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。
以下に、本発明を詳細に説明する。
本発明の対象とする母材鋼板はTiを0.01重量%以上0.
1重量%以下含有する極低炭素冷延鋼板である。その理
由は、本発明が、この成分系の鋼板を合金化溶融亜鉛め
っきしたときに発生する特有の白筋状表面欠陥の発生の
防止を目的とするものだからである。
1重量%以下含有する極低炭素冷延鋼板である。その理
由は、本発明が、この成分系の鋼板を合金化溶融亜鉛め
っきしたときに発生する特有の白筋状表面欠陥の発生の
防止を目的とするものだからである。
その組成の具体的な例は前述した6通りのものが好ま
しい。全成分系に共通するC、Al、Tiの組成限定理由は
以下の通りである。
しい。全成分系に共通するC、Al、Tiの組成限定理由は
以下の通りである。
Cは鋼板の絞り加工性(伸び、r値)を阻害するので
極力低減するのが好ましく、0.005重量%以下で良好な
絞り加工性が得られる。
極力低減するのが好ましく、0.005重量%以下で良好な
絞り加工性が得られる。
AlはTiを溶鋼中に添加する際、これらの酸化損失を防
止するために0.01重量%以上必要であるが、0.1重量%
を超えて添加しても効果は飽和し経済的でない。
止するために0.01重量%以上必要であるが、0.1重量%
を超えて添加しても効果は飽和し経済的でない。
Tiは鋼の絞り性に悪影響を及ぼすCおよびNをTiC、T
iNとして固定するために添加するものである。Ti:0.01
重量%未満ではその効果が不十分であり、0.1重量%を
超えて添加しても効果が飽和し経済的でない。
iNとして固定するために添加するものである。Ti:0.01
重量%未満ではその効果が不十分であり、0.1重量%を
超えて添加しても効果が飽和し経済的でない。
前述の(II)〜(VI)の成分系で添加するNb、B、P
の添加理由とその組成限定理由を述べる。
の添加理由とその組成限定理由を述べる。
Nbは鋼板の伸びおよびr値の面内異方性をなくし、絞
り加工に一層適した材質にするために添加する。Nb:0.0
01重量%未満では、その効果が不十分であり、0.05重量
%を超えて添加すると効果は飽和し、むしろ伸びが減少
し経済上また性能上好ましくない。
り加工に一層適した材質にするために添加する。Nb:0.0
01重量%未満では、その効果が不十分であり、0.05重量
%を超えて添加すると効果は飽和し、むしろ伸びが減少
し経済上また性能上好ましくない。
Bは鋼板の脆性改善効果と高温強度アップによる溶接
性改善効果を付与するために添加する。また、BはPの
粒界偏析を防止し、P添加時の鋼板の脆性劣化を防止す
るはたらきをも有する。0.0002重量%未満ではその効果
が不十分であり、0.003重量%を超えて添加すると鋼板
の伸びとr値が減少し性能上好ましくはい。
性改善効果を付与するために添加する。また、BはPの
粒界偏析を防止し、P添加時の鋼板の脆性劣化を防止す
るはたらきをも有する。0.0002重量%未満ではその効果
が不十分であり、0.003重量%を超えて添加すると鋼板
の伸びとr値が減少し性能上好ましくはい。
Pは絞り性を阻害せずに鋼板の強度を向上するはたら
きをもつ。Pは0.02重量未満ではその効果は不十分であ
り、0.1重量%を超えて添加すると鋼板の脆性を著しく
損なうので好ましくない。
きをもつ。Pは0.02重量未満ではその効果は不十分であ
り、0.1重量%を超えて添加すると鋼板の脆性を著しく
損なうので好ましくない。
上記成分の冷延鋼板を加熱処理−めっき−加熱合金化
処理を経て合金化溶融亜鉛めっき鋼板とするが、先ず母
材鋼板を加熱処理する前に、脱脂および酸洗減量0.2g/m
2以上の酸洗を行う。脱脂は鋼板表面をクリーンにし次
の酸洗を効率良く行うために必要であり、その方法はア
ルカリ脱脂、電解脱脂、トリクレン等の溶融脱脂のいず
れを用いてもよい。また酸洗は鋼板表面の錆等を除去
し、同時に、Ti等の元素の表面濃化層も除去するために
行うものであり、これらの除去を十分ならしめるため
に、酸洗減量0.2g/m2以上の酸洗を行うことが必須であ
る。酸洗浴としては、硫酸浴、塩酸浴のいずれを用いて
も良い。
処理を経て合金化溶融亜鉛めっき鋼板とするが、先ず母
材鋼板を加熱処理する前に、脱脂および酸洗減量0.2g/m
2以上の酸洗を行う。脱脂は鋼板表面をクリーンにし次
の酸洗を効率良く行うために必要であり、その方法はア
ルカリ脱脂、電解脱脂、トリクレン等の溶融脱脂のいず
れを用いてもよい。また酸洗は鋼板表面の錆等を除去
し、同時に、Ti等の元素の表面濃化層も除去するために
行うものであり、これらの除去を十分ならしめるため
に、酸洗減量0.2g/m2以上の酸洗を行うことが必須であ
る。酸洗浴としては、硫酸浴、塩酸浴のいずれを用いて
も良い。
脱脂、酸洗した鋼板を加熱処理するにあたっては、無
酸化炉を使用せず、還元性ガス雰囲気内で行う。この理
由は、無酸化炉の様な非還元性雰囲気で加熱処理する
と、鋼板表面の酸化が起こり、Tiが鋼板表面に濃化し、
酸洗の効果を滅却してしまうためである。
酸化炉を使用せず、還元性ガス雰囲気内で行う。この理
由は、無酸化炉の様な非還元性雰囲気で加熱処理する
と、鋼板表面の酸化が起こり、Tiが鋼板表面に濃化し、
酸洗の効果を滅却してしまうためである。
加熱処理を行った母材鋼板を溶融亜鉛めっき浴に浸漬
してめっきするにあたり、めっき浴に侵入する際の鋼板
温度を380℃以上でかつ、めっき浴温度以下とする。め
っき浴の温度はワイピングによる目付け量調整の容易さ
とZnの蒸散防止の観点から通常の溶融亜鉛めっき浴と同
様の440〜500℃とするので、鋼板温度が380℃未満で
は、鋼板と亜鉛めっき浴のなじみが悪く不めっきを起こ
しやすく、また、鋼板付近の浴温が下がりすぎワイピン
グ不良となりやすい。また、侵入板温を浴温以下とする
ことによって、鋼板付近のFe−Alの飽和溶解度を下げ過
飽和状態に維持し、鋼板とめっき浴の反応以前に均一な
Fe−Al−Zn層を析出させ、めっき時点のFe−Al−Zn層に
おける筋状のむらを生成させにくくすることができる。
してめっきするにあたり、めっき浴に侵入する際の鋼板
温度を380℃以上でかつ、めっき浴温度以下とする。め
っき浴の温度はワイピングによる目付け量調整の容易さ
とZnの蒸散防止の観点から通常の溶融亜鉛めっき浴と同
様の440〜500℃とするので、鋼板温度が380℃未満で
は、鋼板と亜鉛めっき浴のなじみが悪く不めっきを起こ
しやすく、また、鋼板付近の浴温が下がりすぎワイピン
グ不良となりやすい。また、侵入板温を浴温以下とする
ことによって、鋼板付近のFe−Alの飽和溶解度を下げ過
飽和状態に維持し、鋼板とめっき浴の反応以前に均一な
Fe−Al−Zn層を析出させ、めっき時点のFe−Al−Zn層に
おける筋状のむらを生成させにくくすることができる。
溶融亜鉛めっきを行うめっき浴には0.12重量%以上0.
20重量%以下のAlを含有させることが必要である。浴中
Alを0.12重量%以上とすることにより、溶融めっき時な
らびに加熱合金化処理時に、合金化溶融亜鉛めっき鋼板
のパウダリング性を劣化させるΓ相の生成を最小にする
ことができるが、一方、0.20重量%を超えてAlを含有さ
せると、めっき層と鋼板の合金化が著しく遅くなるの
で、生産性を損ない好ましくない。
20重量%以下のAlを含有させることが必要である。浴中
Alを0.12重量%以上とすることにより、溶融めっき時な
らびに加熱合金化処理時に、合金化溶融亜鉛めっき鋼板
のパウダリング性を劣化させるΓ相の生成を最小にする
ことができるが、一方、0.20重量%を超えてAlを含有さ
せると、めっき層と鋼板の合金化が著しく遅くなるの
で、生産性を損ない好ましくない。
めっき後の加熱合金化処理においてはめっき層中への
Feの拡散量を7重量%以上12重量%以下とする。Fe:7重
量%未満ではめっき層の耐食性が不足したり、溶接性が
損なわれる。またFe:12重量%を超えるまで合金化をお
こなうとめっきと鋼板界面のΓ相の生成量が過大となる
ため合金化溶融亜鉛めっき鋼板のパウダリング性を劣化
させ好ましくない。
Feの拡散量を7重量%以上12重量%以下とする。Fe:7重
量%未満ではめっき層の耐食性が不足したり、溶接性が
損なわれる。またFe:12重量%を超えるまで合金化をお
こなうとめっきと鋼板界面のΓ相の生成量が過大となる
ため合金化溶融亜鉛めっき鋼板のパウダリング性を劣化
させ好ましくない。
<実施例> 以下に本発明を実施例に基づきさらに具体的に説明す
る。
る。
(実施例1) 表1に示したA〜Fの各組成の冷延鋼板(板厚0.7m
m)を表2に示す条件で脱脂、酸洗後、引き続き、還元
焼鈍処理したのち、溶融めっき浴に浸漬し、ガスワイピ
ングして目付け量調整し、さらに加熱合金化処理して合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得られた鋼板のめ
っき外観、耐食性、溶接性、プレス加工性を下記によっ
て評価した。
m)を表2に示す条件で脱脂、酸洗後、引き続き、還元
焼鈍処理したのち、溶融めっき浴に浸漬し、ガスワイピ
ングして目付け量調整し、さらに加熱合金化処理して合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得られた鋼板のめ
っき外観、耐食性、溶接性、プレス加工性を下記によっ
て評価した。
めっき外観 製造されためっき鋼板をライン出側で目視検査し、白
筋模様の検出された部分のコイル全長に占める割合が1
%未満のものを○、1%以上、3%未満のものを△、3
%以上のもの、不めっきが検出されるものもしくは合金
化不十分でη相(純亜鉛相)がめっき表面に観察される
ものを×と判定した。
筋模様の検出された部分のコイル全長に占める割合が1
%未満のものを○、1%以上、3%未満のものを△、3
%以上のもの、不めっきが検出されるものもしくは合金
化不十分でη相(純亜鉛相)がめっき表面に観察される
ものを×と判定した。
塗装後耐食性 製造されためっき鋼板にリン酸塩化成処理し、さらに
カチオン電着塗装を20μm行った後にクロスカットを入
れ塩水噴霧試験を480時間行いクロスカット部からのブ
リスター発生幅によって下記のように判定した。
カチオン電着塗装を20μm行った後にクロスカットを入
れ塩水噴霧試験を480時間行いクロスカット部からのブ
リスター発生幅によって下記のように判定した。
2mm未満のもの ○ 2mm以上、4mm未満のもの △ 4mm以上のもの × 溶接性 Cu−Cr合金製のDR型先端5mmφの電極を用い、初期加
圧15cycle、通電12cycle、保持3cycle、加圧力230kgf、
溶接電流10kA、打点速度1.5秒/打でスポット溶接を行
い、100打点ごとに3枚溶接部を剥がし、形成ナゲット
径が (ただしtは板厚)を切る打点数によって下記のように
判定した。
圧15cycle、通電12cycle、保持3cycle、加圧力230kgf、
溶接電流10kA、打点速度1.5秒/打でスポット溶接を行
い、100打点ごとに3枚溶接部を剥がし、形成ナゲット
径が (ただしtは板厚)を切る打点数によって下記のように
判定した。
2000点以上のもの ○ 1200点以上、2000点未満のもの △ 1200点以上のもの × プレス加工製 33mmφポンチを用いて平底円筒試験を行い、絞り比2.
0で絞り、その際の1カップあたりのめっきの剥離量に
よって、下記のように判定した。
0で絞り、その際の1カップあたりのめっきの剥離量に
よって、下記のように判定した。
20mg未満のもの ○ 20mg以上、60mg未満のもの △ 60mg以上のものまたは絞りぬけなかったもの × 本発明の方法によって製造した合金化溶融亜鉛めっき
鋼板は、比較例に比べて、白筋模様もなくかつ耐食性、
溶接性ならびにプレス加工性のいずれにおいてもすぐれ
た性能を具備したものであった。
鋼板は、比較例に比べて、白筋模様もなくかつ耐食性、
溶接性ならびにプレス加工性のいずれにおいてもすぐれ
た性能を具備したものであった。
<発明の効果> 以上、詳述したように、本発明方法によれば、Tiを含
有する極低炭素冷延鋼板に合金化溶融亜鉛めっきを施し
た際に問題となっていた白筋状の表面欠陥をなくすこと
が可能となった。したがって、深絞性の優れた上記鋼板
を、高度の耐食性を要求される用途に広く適用すること
が可能となり、その、産業上の有用性は絶大である。
有する極低炭素冷延鋼板に合金化溶融亜鉛めっきを施し
た際に問題となっていた白筋状の表面欠陥をなくすこと
が可能となった。したがって、深絞性の優れた上記鋼板
を、高度の耐食性を要求される用途に広く適用すること
が可能となり、その、産業上の有用性は絶大である。
フロントページの続き (72)発明者 大和 康二 千葉県千葉市川崎町1番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (72)発明者 花沢 利健 岡山県倉敷市水島川崎通1丁目(番地な し) 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (56)参考文献 特開 平2−11745(JP,A) 特開 昭61−56245(JP,A)
Claims (7)
- 【請求項1】Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有す
る極低炭素冷延鋼板を、連続式溶融亜鉛めっき設備を用
いて加熱処理し、溶融亜鉛めっきを行い、引き続き加熱
合金化を行って合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するに
際し、 (a)母材鋼板を加熱処理前に、脱脂および酸洗減量0.
2g/m2以上の酸洗を行うこと、 (b)加熱処理は、還元性ガス雰囲気内で行うこと、 (c)溶融亜鉛めっきを行うめっき浴に侵入する際の鋼
板温度を380℃以上、めっき浴温度以下とすること、 (d)溶融亜鉛めっきを行うめっき浴が0.12重量%以上
0.20重量%以下のAlを含有すること、 (e)めっき後の加熱合金化処理時のめっき層中へのFe
の拡散量を7重量%以上12重量%以下とすること を特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項2】Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有す
る極低炭素冷延鋼板が、下記組成からなるものである、
請求項1記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。 - 【請求項3】Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有す
る極低炭素冷延鋼板が、下記組成からなるものである、
請求項1記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 Nb:0.001重量%以上0.05重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。 - 【請求項4】Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有す
る極低炭素冷延鋼板が、下記組成からなるものである、
請求項1記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 C:0.05重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 B:0.0002重量%以上0.003重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。 - 【請求項5】Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有す
る極低炭素冷延鋼板が、下記組成からなるものである、
請求項1記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 Nb:0.001重量%以上0.05重量%以下 B:0.0002重量%以上0.003重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。 - 【請求項6】Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有す
る極低炭素冷延鋼板が、下記組成からなるものである、
請求項1記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 P:0.02重量%以上0.1重量%以下 B:0.0002重量%以上0.003重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。 - 【請求項7】Tiを0.01重量%以上0.1重量%以下含有す
る極低炭素冷延鋼板が、下記組成からなるものである、
請求項1記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 C:0.005重量%以下 Al:0.01重量%以上0.1重量%以下 Ti:0.01重量%以上0.1重量%以下 Nb:0.001重量%以上0.05重量%以下 P:0.02重量%以上0.1重量%以下 B:0.0002重量%以上0.003重量%以下 その他不可避的不純物およびFe。
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US07/669,843 US5127966A (en) | 1990-03-20 | 1991-03-15 | Method of producing hot-dip galvannealed steel sheet free of ti white-stripe defects |
CA002038504A CA2038504C (en) | 1990-03-20 | 1991-03-18 | Method of producing hot-dip galvannealed steel sheet |
AU73606/91A AU635825B2 (en) | 1990-03-20 | 1991-03-19 | Method of producing a corrosion resistant weldable and press workable hot dipped galvannealed steel sheet |
EP91302369A EP0448351B1 (en) | 1990-03-20 | 1991-03-19 | Method of producing hot-dip galvannealed steel sheet |
AT91302369T ATE124092T1 (de) | 1990-03-20 | 1991-03-19 | Verfahren zum heissmetallisieren von bandstahl. |
DE69110513T DE69110513T2 (de) | 1990-03-20 | 1991-03-19 | Verfahren zum Heissmetallisieren von Bandstahl. |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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---|---|
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CN111850378B (zh) * | 2020-07-17 | 2021-12-14 | 张家港扬子江冷轧板有限公司 | 一种消除镀锌家电板白痕的方法 |
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FR2366376A1 (fr) * | 1976-10-01 | 1978-04-28 | Dreulle Noel | Alliage destine a la galvanisation au trempe d'aciers, y compris aciers contenant du silicium, et procede de galvanisation adapte a cet alliage |
JPS54130443A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of zinc plated steel sheet |
JPH06102810B2 (ja) * | 1984-08-24 | 1994-12-14 | 日本鋼管株式会社 | 二次加工性に優れた深絞り用合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
JPS61190056A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-23 | Nippon Steel Corp | 耐熱性と高温強度にすぐれた溶融アルミメツキTi含有鋼板の製造法 |
JPH0682781B2 (ja) * | 1987-02-27 | 1994-10-19 | 日本電気株式会社 | 半導体装置 |
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JP2610948B2 (ja) * | 1988-06-29 | 1997-05-14 | 川崎製鉄 株式会社 | スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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