JPH0257816A - 流量制御ノズル装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、所望液体を噴霧吐出するための流量制御ノズ
ルに関するものであり、殊に、燃料油を加圧し、これを
ノズルから噴霧吐出して燃焼させるガンタイプ油バーナ
等に使用される流量制御ノズルに関するものである。こ
のようなガンタイプ油バーナは、暖房機器、湯沸かし機
、熱風乾燥機等に使用され、所望温度を達成するために
、燃料供給量が正確に調整可能であることが要求される
。

〔従来の技術〕

上述のような流量制御ノズルとしては、本願出願人によ
り先に出願された、特開昭５８−１４５０８号公報（ア
メリカ合衆国特許第４．６２１，７７１号）、特公昭６
１−５０４８号公報に開示されたものや特願昭６２−１
０６３２９号明細書に記載された技術がある。

これらの先行技術では、いずれも液体噴霧中、ノズルの
電磁コイルにパルス電流を通電して電磁プランジャを往
復作動させ、これと連動するコントロール弁体とこの弁
体が係合するノズルチップの先端の中心に漠孔されたオ
リフィスとの間隙、すなわちオリフィスの開口度合いと
単位時間あたりの開口回数を加減して、所望の吐出流量
を得るものである。そのために、電磁コイルに供給する
パルス電流の通電周期ならびに周期中の導通期間すなわ
ちデユーティ比を可変調整可能なパルス制御回路が電磁
コイルに接続されている。

［発明が解決しようとする課題〕 上述の先行技術に才、゛いて、電磁コイルにパルス電流
を供給した場合に、その所定周期において、周期中の導
通期間ｔｍｓとノズルからの液体吐出流量Ｑ”との関係
は、第２図に示す線図によって表される。横軸のｔｍｓ
に比例して縦軸のＱが増加する関係にある０図中のＬｏ
−は、第３八図に示す同一周期中の導通期間の少ない帯
域の流量であり、Ｍｉｄｄｌｅは、同じく導通期間が中
間の帯域（第３Ｂ図）の、ｌｌｉｇｈは同じく導通期間
が大きい帯域（第３Ｃ図）のそれぞれの流量を示すもの
である。

周期と流量の関係もほぼ比例的な線図を示すことは、前
記先行技術にかかる公報ならびに明細書に示されており
、所望吐出流量に適した周期を選ぶことにより流量の可
変調整が可能となる０通常は、それぞれ異なるバーナの
機能、容量等および制御回路の特性によって、前記周期
を調整する必要があることから、この周期をも可変調整
可能にしておく必要がある。

そして、このような周期の調整によってオリフィスから
の液体吐出流量を制御する場合においては、周期が長い
ときは吐出脈動が大となる。反対に周期が短いときは殆
ど直流電流を電磁コイルに付勢したときのように電磁プ
ランジャとコントロール弁体の往復運動ができなくなる
。したがってこれを避けるために狭い周波数帯域で周期
を選択しなければならない。さらに、周期の変換時にも
インダクタンスによる抵抗の変化を考慮した構成を必要
としくかかる煩雑さを避けるためにも、前述のような所
定周期中の導通時間の可変調整が多く採用されるのであ
る。

上述した従来技術による流量制御ノズルにおいて、その
吐出流量、すなわち燃料油の燃焼による熱量を所望値に
変換するために前記導通期間を変換するときは、第４図
および第５図のそれぞれに点線で示したようなオーバー
シュート状態の生じることが知られている。各図は、縦
軸に周期中・の導通期間ｔｍｓおよびこれに対応した流
量Ｑを、横軸に前記旧ｇｈ、　ＭｉｄｄｌｅＳＬｏｗの
各帯域段階における経過時間Ｔをとって流量の変化を表
したものである。

第４図、第５図における流量制御ノズルは、軸心上の両
端から２つのバネをもって圧支され、両者の反発力によ
って釣り合い保持されているフリーピストン式の電磁プ
ランジャを使用するものであるものとする。この場合、
流量制御ノズルの電磁コイル（以下、単に電磁コイルと
いう）にパルス電流を通電開始しまたは導通期間中の電
流値を増加した場合の初期にオーバーシュートが現れて
いる。これは、突入電流または電流の実効値の増大によ
って、アンペアターンの急激な増大に起因する磁力の変
化により、後述する環状磁極の方へ大きく引きつけられ
てその行程長が増大し、非導通期間に前記バネの反発力
によって旧位置に復帰しようとする際にジャンピングを
繰り返す短時間の過渡現象によって、電磁プランジャと
連動するコントロール弁体がオリフィスとの開口度合い
を大きくして吐出流量の増大をもたらすものと解される
。

吐出流量を低減させるために、前記導通期間を短縮すべ
く切り換えた時点においては、−旦吐出流量の落ち込み
があり、その後経時的に暫増した後安定する。これは、
旧ｇｈで表された大流量ＱからＭ−ｉｄｄｌｅまたはＬ
ｏｗの低い流量へ導通時間を切り換えたとしても、大き
な電流実効値により電磁コイル自体の発熱温度が大きく
、したがって電磁コイルの直流抵抗値も大となっている
ところから、すぐには温度、したがって直流抵抗値も低
下しないことに起因するものである。このような発熱が
、プランジャケース内を通流する液体によって吸収され
るとともに外気にも放散されてコイル温度が低下し、こ
れに伴って直流抵抗値も減少することから、低い流量に
おける本来の直流抵抗値となり、点線で示したような時
間経過を辿って所定電流値に落ち着く現象を呈するもの
である。

一定電圧下における電流値と直流電気抵抗値とは相互に
反比例する関係にあり、また直流電気抵抗値は温度に正
比例するから、図示された吐出流量の変化は、起磁力す
なわちアンペアターンにおける電流値の変化を示すもの
と解してよい。

図中、それぞれの周期中の導通期間ｔＩＩＩＳごとの流
量Ｑはそれぞれ約３０分の経過時間Ｔ内における変化を
表している。これによって、前記流量安定には約１０分
前後の時間を要することが判る。

また、燃焼機器の燃焼による輻射熱や周囲温度の上昇熱
を電磁コイルが、吸収した場合にもその直流電気抵抗値
が上昇して、付勢する電流値が低下し、したがって流量
の低下を招来する。電磁コイルの軸心縦貫孔に挿嵌され
たプランジャケース内を流動通過する流体の温度が上昇
した場合も、この熱を吸収し、前述と同様に流量低下に
つながることは論をまたない。

このような流量低下現象は、特に、周期中における導通
期間の少ない、すなわちデユーティ比の小さいＬｏｗ範
囲に調整された場合に顕著である。

その状態は、横軸に時間Ｔをとり縦軸に流ｉＱをとった
第６図の点線による線図により図示される。

通過流体の温度上昇等の変化は、周囲温度の変化に負う
ところが大きい。さらに、前記流体を流量制御ノズルに
供給する燃料供給ポンプ等の定圧ポンプが、リリーフ弁
等を備えていて余剰圧力流体をその吸入側に戻してポン
プ内部で流体を循環させる電磁ポンプであるような場合
には、吐出流量の減少に伴い、電磁コイルの発熱量を外
部に放出する放熱量が少なくなり、流体のさらなる温度
上昇をもたらす。

上述のように、従来技術における流量制御ノズルにあっ
ては、使用機器において所望の熱量を得ようとして燃焼
量を加減するためにデユーティ比の切り換えを行うと、
燃料供給量の漸減現象または漸増現象による流量の不安
定な状態が生ずる。

これに加えて、周囲温度や内部を通過する流体温度の変
化に起因する電流変動により、通過流量の変動が生じて
、所期の燃焼状態による熱量の保持が困難になる欠点が
あった。このことは、燃焼量の調節のためにデユーティ
比、したがってパルス電流の周期中における導通時間を
変化せしめる際における回路調整に長時間を必要とし、
また、製品検査時にも特性が安定するまでの待ち時間が
長くなり、浪費時間が多くなる等の欠陥があった。

〔課題を解決するための手段〕

本発明にかかる流量制御ノズルは、特許請求の範囲に記
載の構成、すなわち、電磁コイルの軸心上の縦貫孔に挿
嵌されたプランジャケース内を、該電磁コイルにパルス
電流を付勢することによって発生する磁力とバネの反発
力とによって往復自在に嵌装された電磁プランジャおよ
びこれと連動するコントロール弁体が、前記プランジャ
ケースの一端にノズルホルダを介して接続されたノズル
チップの先端の中心に設けたオリフィスを、前記プラン
ジャケースの他端に接続され、流入路を有する本体の側
と前記プランジャの一端との間に圧設された前記バネの
反発力により押圧閉塞しており、前記電磁プランジャの
作動を制御するための前記電磁コイルへの付勢電流の周
期と該周期ごとの導通期間を可変調整可能な駆動制御回
路を備えるものであって、前記電磁コイルの電気抵抗値
が、通電による前記電磁コイル自体の発熱温度および周
囲温度ならびに前記プランジャケース内の流体の温度等
による変化のために生ずる電流値の変動を検知して基準
電流値と比較し、比較結果をフィードバックして印加電
圧の加減調整を行い、もって電磁コイルに定電流を付勢
して特に燃焼機器への燃料供給量を所定値に維持可能と
する、定電流制御機能を前記駆動制御回路に備えた、流
量制御ノズルを特徴とする特 〔発明の作用〕 本発明にかかる流量制御ノズルの作用は、以下の通りで
ある。すなわち、電磁コイルに非通電で停止している場
合には、電磁プランジャをコントロール弁体の方向へ押
す復帰バネの反発力によって、前記電磁プランジャと連
動するために前記ノズルチップの側に圧設される補助バ
ネのバネ受座を介して連接するコントロール弁体が、前
記補助バネの反発力に抗しかつこれに勝った力で、前記
ノズルチップの先端の中心に讃孔されたオリフィスを閉
塞している。

ここで前記電磁コイルにパルス状電流を付勢すると、電
磁プランジャを前記復帰バネの反発力に抗する方向へ吸
引する断続的磁力を発生し、この断続的磁力が復帰バネ
の反発力と交互に作用することから、電磁プランジャと
共にコントロール弁体が往復運動する。

この場合、電磁プランジャが所望位置に偏位して微往復
振動するように、電磁コイルへ付勢するパルス状電流の
周期ならびに周期中の導通期間の帯域を選んで、流体の
噴霧吐出量を制御するものである。前記電磁プランジャ
およびコントロール弁体の微往復作動時の行程長のほぼ
１／２をバルブリフトの平均値とするオリフィスの開口
度合いとし、これを調整する。このように、電磁プラン
ジャが所望位置に偏位して微往復振動するように作動す
るのは、前記電磁プランジャとコントロール弁体の往復
作動時には、その僅かな摺動摩擦抵抗と、電磁プランジ
ャに加わる流体の流動抵抗および圧力抵抗などにより、
その往復作動の抵抗があり、さらに、パルス電流の周期
中の非導通期間における復帰バネの反発力に基づき十分
に復帰させる時間がなく、オリフィス側への復行程時の
死点が、次の行程についてはあたかも偏位したようにみ
えるためである。なお、前記電磁コイルに付勢する電流
パルスの周期を短くするか、周期中の導通期間を長くす
ると、電流実効値が増してオリフィスの開口度合いが増
大し、これにつれて噴霧吐出流量も増大する。

一方、これとは逆に、電磁コイルへ付勢するパルス状電
流の周期を長くすると、オリフィスの開口度数が減少し
、周期中の導通期間を短くすると電流実効値も減少して
、前記行程長が短縮し、結果的に開口度合いが減少する
ため噴霧吐出量が減少する。

本発明によれば、要求される使用状態に最適の周期を選
定し、その選定された周期における導通期間を加減して
流量制御ノズルからの吐出流量を調整するものである。

前記従来技術による導通期間の変換時、及び周囲温度や
流体温度等の運転条件の相違に起因する電磁コイルの電
気抵抗値の変化によって、電磁コイルを付勢する電流の
実効値が変化し、したがって吐出流量に変動を来す現象
は、本発明にかかる定電流制御機能を備えた駆動制御回
路を有する流量制御ノズルによって解決される。

すなわち、前記各種原因に基づく温度変化によって電流
値に生ずる変動を基準電流値と比較し、その結果をフィ
ードバックして印加電圧の加ｔｓｍ整を行い、もって電
磁コイルに対し常に定電流を付勢することで、アンペア
ターン、したがって起磁力を一定に保ち、流量制御ノズ
ルのオリフィスからの吐出流量を、第４図の実線で示さ
れるように、変動のない所定値に維持することができる
。

〔実施例の説明〕

以下、実施例を示す添付図を参照しつつ本発明を開示す
る。

第１図は、本発明にかかる流量制御ノズルの実施例の構
成を示すものである。

先端の中心にオリフィス１２が鋼孔されたノズルチップ
１１が、ノズルホルダ２８に螺締着されている。截頭円
錐形の頭部を有するコーンチップ１４は、通孔１８を設
けたチップ押さえ１７によってノズルチップ１１の内洞
のテーパ部１３に、その截頭母面が当接するように緊着
されている。

コーンチップ１４の截頭円錐の母面には、切線放射状に
かつ複数個の流動路を兼ねた旋回溝１５が刻設されてい
る。そしてコーンチップ１４の中心縦貫孔は、ガイド穴
１６として形成され、これに摺動往復自在にコントロー
ル弁体２０が嵌装される。該コントロール弁体２０は、
先端部をテーパにして央部に球面を付したニードルとし
である。

コントロール弁体２０とハネ受座２３を介して当接ずべ
き電磁プランジャ２５の端部との間に、適度の硬さと弾
力をもつ、例えば合成ゴム等で形成された緩衝部材２４
が、前記バネ受座２３に嵌着介装しである。

コントロール弁体２０もバネ受座２３に嵌着固定される
。

前記チップ押さえ１７とバネ受座２３との間に補助バネ
２２が圧設され、その反発力によってバネ受座２３と緩
衝部材２４を介してコントロール弁体２０は、電磁プラ
ンジャ２５に押圧され、そして電磁プランジャ２５の他
端が、復帰バネ３３によって反対側から押圧される。復
帰バネ３３の反発力は補助ハネ２２の反発力よりも大き
くしであるから、コントロール弁体２０の他の一端のテ
ーパ部分をノズルチップ１１のオリフィス１２の端面に
押圧してこれを閉塞している。

前記チップ押さえ１７は、フィルタ１９を備えており、
その中心縦貫孔に前記コーンチップ１４を大きな間隙を
もって挿嵌せしめ、この間隙を通孔としてあり、かつコ
ーンチップ■４を前記テーパ部１３に押圧するように、
ノズルチップ１１のめねじに螺締者しである。電磁プラ
ンジャ２５は、電磁コイル１０の軸心縦貫孔の両端にそ
れぞれ嵌装された環状磁路３０と環状磁極３１に挿嵌し
たプランジャケース２９内に摺動往復自在に嵌装され、
前記環状磁路３０側はこれと共に、ノズルホルダ２８に
、前記環状磁極３１側は、これと共に本体４０にそれぞ
れ気密を保つように接続されている。

前記ノズルホルダ２８と電磁コイル１０とは、電磁コイ
ルｌＯを囲繞して継鉄としての機能をイ１するコイルカ
バー３６と下板３７との間に挟設され、本体４０にコイ
ルカバー３６を小ねじ３８で蝶着することによって固定
される。

本体４０と調整ねじ３５をもってこれに螺着する調整ロ
ッド３４との間に０リング４５が介装されて気密を保持
している。

調整ロッド３４の先端には、バネ座３２が装着され、前
記電磁プランジャ２５の端部との間に復帰バネ３３が圧
設されている。

調整ロッド３４を回動すると、調整ねじ３５によって、
電磁プランジャ２５を圧設保持している復帰バネ３３と
補助バネ２２との撓みの程度を変えて、電磁プランジャ
２５と環状磁極３１との磁気空隙ならびに電磁コイル１
０との相対位置関係を変化させ、かつ前記撓みの変化に
よる反発力を変化させる。その結果、通電付勢時に電磁
コイル１０に発生する磁力に対する電磁プランジャ２５
の作動状態を変え、したがってコントロール弁体２０を
してオリフィス１２との開口の度合いを、電磁コイルＩ
Ｏへ付勢するパルス電流の周期中における導通期間に適
合する所期の流量に予め微調整することを容易にする。

本体４０の流入路４１側に、フィルタ４２を介して流入
口４４を備えた接手４３を接続しである。

駆動制御回路３は、交流電源４に接続されている。なお
、駆動制御回路３は直流電源に接続してもよい。この場
合には、変圧器や整流回路を省略することができる。

貯液槽６の燃料油７などの液体は、吸入配管８によって
ポンプ５に導かれ、図示しない配管や接手によって、接
手４３に接続された流路を矢印ａのように本体４０に導
かれる。このように構成された、本発明の流量制御ノズ
ルを用いて燃料油などの噴霧量を制御することについて
以下説明する。

ポンプ５によって圧送された流体は、接手４３の流入口
４４から矢印ａに示すように流入し、フィルタ４２で濾
過されて流入路４１から本体４０内、プランジャケース
２９、電磁プランジャ２５に貫通した通孔２６および通
孔２７、ノズルホルダ２８内、通孔２１、通孔１８、フ
ィルタ１９、旋回溝１５を順次通過して、ノズルチップ
１１のオリフィス１２に到る。

電磁コイル１０にリード鑵９を介してパルス状断続電流
を付勢すると、導通時に発生する磁力のために、電磁プ
ランジャ２５は復帰バネ３３０反発力に逆らって環状磁
極３１の方向に偏位し、したがってコントロール弁体２
０は補助バネ２２の反発力で同様に偏位して、オリフィ
ス１２を開口し、非導通時は静止時の旧位置に復帰しよ
うとして往復運動をする。

この往復運動は、前記パルスの所定周期に同調するが、
周期中の導通期間の大なる段階では、電磁コイル１０に
流れる電流の実効値が大であるため、大きな磁力で電磁
プランジャ２５は環状磁極３１の方向へ吸引されるので
、その行程長も大きくなり、したがってコントロール弁
体２０がオリフィス１２に対する開口度合いを増し、オ
リフィス１２からの吐出噴霧量も多くなる。これとは反
対に、前記導通期間の小なる段階では、前記電流実効値
も減少するので、前記開口度合いが減じ、オリフィス１
２からの噴霧吐出量が少なくなる。

なお、前記電磁プランジャ２５とコントロール弁体２０
の往復作動については、前述の作用欄に十分に開示して
いるのでここでは省略する。

このような開口状態におけるオリフィス１２から旋回溝
１５によって旋回性を付与された燃料油などの液体が噴
霧吐出され、これに電気火花などで着火させて燃焼を継
続する。

前記電磁コイル１０へ付勢するパルス状電流の周期中の
導通期間の変換によって、オリフィスからの噴霧吐出流
量比は、およそ１：６の範囲で可変制御可能である。

前述の電磁プランジャ２５とコントロール弁体２０との
間に緩衝部材２４を介装したことは、電磁コイル１０へ
の付勢パルス状電流によるオリフィス１２からの吐出脈
動を平滑化すると共に、コントロール弁体２０とオリフ
ィス１２間のチャタリングを防止するもので、これらは
先に述べた先行技術において説明されている通りである
。

前記導通期間の変換時および、周囲温度、流体の温度等
の変化に起因する電磁コイルの電気抵抗値の変動のため
に、電磁コイルに付勢する電流実効値が変化すれば、直
ちにこれを検知して、基準電流値と比較し、比較結果を
フィードバックして電磁コイルへの印加電圧の加減調整
を行い、これによって定電流制御が働き、かつ常にこれ
に対応するので、オリフィス１２から所定噴霧吐出量を
維持する。

第７図は、前記駆動制御回路の実施例を示すものであり
、その概要は以下の通りである。

図において、商用交流電源４がらの電圧は、複数変圧器
Ｔでそれぞれ逓降されて、ダイオードブリッジに組んだ
全波整流器ＢＤ、、ＢＤ２でそれぞれ平滑された直流電
流となる。前記整流器ＢＤ、と接続する発振器ＯＳＣに
より所定の周期および周期中の導通期間をそれぞれ設定
したパルスを発振する。

この発振器ＯＳＣの回路は、前記先行技術にががる諸文
献に開示されたものまたは適宜特性のＣＰＵによって構
成することができる。

発振器ＯＳＣからの出力は、演算増幅器ＩＣＩの正の入
力端子に接続される。演算増幅器ＩＣＩの出力端子側は
、抵抗Ｒ＋、Ｒｇで分圧された出力が自身の負の入力端
子に接続されると共に、抵抗Ｒ３を介して次の演算増幅
器ＩＣ２の正の入力端子に接続される。

前記演算増幅器ＩＣＩ、抵抗Ｒ１，Ｒ１をもって構成さ
れた回路１０１は、増幅部であり、同様に演算増幅器Ｉ
Ｃ，、ＩＣ，をもって構成される回路もそれぞれ増幅部
１０３．１０５として機能する。

図示の回路における各接続手段は、図によって明らかで
あり、その回路の各部分の作用については、この技術分
野に従事する通常の知識を有する者にあっては自明に属
するものであるので詳述はしない。

抵抗Ｒ２、ツェナダイオードＺＤを含む基準電圧設定部
１０２は、商用電源電圧の変動によるこの回路の電圧変
動を防止する機能を有する。

抵抗Ｒ５＋　Ｒ４、ダイオードＤＩ＋コンデンサＣ０を
もってなる回路１０４は、後述する流量制御ノズル１の
電磁コイルＣＮへ付勢する電流を、印加初期においても
所定値に維持するためのソフトスタート部として機能す
る。すなわち、流量制御ノズルｌの噴霧吐出量を安定化
せしめるために、温度変化による該電磁コイルＣＮの抵
抗値の変化に対応して印加電圧を加減調整するときに、
該電磁コイルＣＮへの誘導負荷による前記電圧印加初期
にアンダーシェードする変動分をコンデンサＣ８で吸収
し、正常化しようとするものである。

抵抗Ｒ６，可変抵抗ＶＲおよび抵抗Ｒｔをもってなる回
路１０６は、前記電磁コイルＣＮへ付勢する電流設定部
である。

電流比較検出回路１０７は、電磁コイルＣＮを流れる電
流の電流比較検出を行うものであり、演算増幅器ＩＣａ
と抵抗Ｒｅとから構成される。この演算増幅器ＩＣ４の
正の入力端子には、電流設定部１０６からの信号が印加
され、そして負の入力端子には、トランジスタＱのエミ
ッタＥと抵抗Ｒ１との接続点からのフィードバック信号
が入力せしめられる。

駆動部１０Ｂは、トランジスタＱ及び抵抗Ｒ１から構成
される０回路１０７の演算増幅器ＩＣ４の出力端子は、
抵抗Ｒ１を介して駆動部１０８のトランジスタＱのベー
スＢに接続される。このトランジスタＱのコレクタＣは
前記電磁コイルＣＮ（７）一端に接続されている。

前記整流器ＢＤ２で整流された直流電流は、電磁コイル
ＣＮの他の一端に接続されると共に、平滑コンデンサＣ
８を介して接地されている。

電磁コイルＣＮと並列に接続されているダイオード０３
は、電磁コイルＣＮへの通電周期ごとの非通電周期にお
いて発生する逆起電力を吸収する、所ｌサージクランプ
部１０９を構成している。

以上説明したように、駆動電流制御回路３は、下記のよ
うに構成される。すなわち、商用交流電源４から複巻変
圧器Ｔをもって逓降された一方の電圧は、整流器ＢＤＩ
を経てリード線９の一方を介して電磁コイルＣＮ、１Ｇ
に通電される。また、逓降された他方の電圧は、整流器
ＢＤ、を経て発振器ＯＳＣによって周期と周期中の導通
期間を設定したパルスを上述した回路各部１０１−１０
８を経て、前記リード＆Ｉ９の他の一方を介して電磁コ
イルＣＮ、１０の他方側に導通するように接続されてい
る。ここに示した、回路各部１０１〜１０８は、全体と
して定電流制御機能を発揮する定電流制御部を構成する
。

そして、前記発振器Ｏ３Ｃからのパルス電流の通電によ
って前記流量制御ノズル１は作動し、かつその周期中の
導通期間の変換によって流量を加減調節するものである
。前記電磁コイルＣＮ、１０の温度による抵抗の変化が
電流値の変化となるために生ずる流量の変化を防止する
ため、該電流値の変化を検知してこれを基準電流値と比
較し、その比較結果をフィードバックして印加電圧の加
減調整を行い、結果的に電磁コイルＣＮ、１０に常時定
電流を付勢して前記吐出流量を所定値に維持するもので
ある。

〔発明の効果〕

本発明にかかる構成を有する流量制御ノズルは、上述の
ように、以下のような効果を発揮する。

（ａ）　　ガンタイプ油バーナの燃焼量、すなわち流量
制御ノズルからの燃料油の噴霧吐出流量を単一のノズル
で高い流量制御比率、例えばｌ：６程度の比率で任意の
流量制御段階に切り換えた際にも、流量の漸増、漸減現
象による変動が生ずることな（、安定化され、各流量制
御段階において所期の熱量を確保維持できる。

（ｂ）　　大流量から小流量に切り換えた際に、流量が
所定以下に落ち込み、燃料噴霧量の過小による空燃比の
激しい変動もしくは燃料油の供給不足に起因する所謂吹
き消え現象を解消することができる。

（Ｃ）　　周囲温度や燃料油の温度の変化の影響による
燃料油噴霧吐出流量の設定値に対する変動を防止し、所
期の熱量を維持することが可能となる。

（ｄ）　　燃料油噴霧吐出流量の各制御段階における検
査時に、流量安定までの待ち時間が不要となり、省力化
でき、経済性が増大する。

なお１本発明にかかる流量制御ノズルは、ガンタイプ油
バーナにおける燃料油供給の場合について説明している
が、これに限定されるものではなく、例えば加湿器の水
噴霧や、薬液の噴霧ならびに添加等において流量を切り
換えた場合における流量変化を防止し、所期の流量確保
・安定に効果を発揮し得るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明にかかる流量制御ノズルの実施例の一
部断面を示す構成図、第２図は、本発明にかかる流量制
御ノズルによる所定周期中の導通期間と噴霧吐出流量と
の関係図、第３Ａ〜３０図は、同じく前記導通期間の、
Ｈｉｇｈ、　Ｍｉｄｄｌｅ、　Ｌｏｓｅの三段階におけ
る電磁コイルの通電波形図、第４図は、前記導通期間、
すなわち噴霧吐出流量の各段階における経時的特性の本
発明にかかる流量制御ノズルによるものと従来技術によ
るものとの比較を示す線図、第５図および第６図は、従
来の流量制御ノズルにおける前記噴霧吐出流量の経時的
変動を示す線図、第７図は、本発明における定電流制御
部を備えた駆動制御回路の実施例である。 図中における主な参照符号の対応は以下の通り。 １：流量制御ノズル　　２：定電流制御部３：駆動制御
回路

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）電磁コイルの軸心上の縦貫孔に挿嵌されたプラン
   ジャケース内を、該電磁コイルにパルス電流を付勢する
   ことによって発生する磁力とバネの反発力とによって往
   復自在に嵌装された電磁プランジャおよびこれと連動す
   るコントロール弁体が、前記プランジャケースの一端に
   ノズルホルダを介して接続されたノズルチップの先端の
   中心に設けたオリフィスを、前記プランジャケースの他
   端に接続され、流入路を有する本体の側と前記プランジ
   ャの一端との間に圧設された前記バネの反発力により押
   圧閉塞しており、前記電磁プランジャの作動を制御する
   ための前記電磁コイルへの付勢電流の周期と該周期ごと
   の導通期間を可変調整可能な駆動制御回路を備えるもの
   であって、前記電磁コイルの電気抵抗値が、通電による
   前記電磁コイル自体の発熱温度および周囲温度ならびに
   前記プランジャケース内の流体の温度等による変化のた
   めに生ずる電流値の変動を検知して基準電流値と比較し
   、比較結果をフィードバックして印加電圧の加減調整を
   行い、もって電磁コイルに定電流を付勢して特に燃焼機
   器への燃料供給量を所定値に維持可能とする、定電流制
   御機能を前記駆動制御回路に備えたこと、を特徴とする
   流量制御ノズル。