JPH0255494B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0255494B2 JPH0255494B2 JP57016394A JP1639482A JPH0255494B2 JP H0255494 B2 JPH0255494 B2 JP H0255494B2 JP 57016394 A JP57016394 A JP 57016394A JP 1639482 A JP1639482 A JP 1639482A JP H0255494 B2 JPH0255494 B2 JP H0255494B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- cobalt
- sec
- rapidly
- rapidly solidified
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 36
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 36
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 15
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 9
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N praseodymium atom Chemical compound [Pr] PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 125000001475 halogen functional group Chemical group 0.000 description 4
- 229910017061 Fe Co Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 2
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000000634 powder X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 229910000938 samarium–cobalt magnet Inorganic materials 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 Pr and Pr(Fe Chemical class 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910000808 amorphous metal alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
本発明は、急冷硬質磁石合金に関し、さらに詳
細にはPr−Fe−Co系合金組成から得られる急冷
磁石合金とその製造方法に関するものである。 従来、希土類元素を含む希土類磁石合金として
SmCo5，SmCo7，Sm2Co17などで代表される金
属間化合物磁石が知られている。これら希土類磁
石は磁気特性が優れているため、現在広く利用さ
れている。一般に希土類磁石の製造方法は、優れ
た磁気特性を得る目的で、溶解−粉砕−プレス成
形−焼結−時効熱処理が必要であり、かつ温度管
理が極めて複雑であること、金属間化合物である
ため脆く機械加工性が極めて悪いなどの欠点を有
している。 本発明は、この点を改善すべくなされたもの
で、Pr45〜90wt％、Fe9〜55wt％、Co1〜50wt
％から構成され、溶湯から急速に冷却されてなる
ことを特徴とする急冷磁石合金およびその製造方
法である。 本発明の急冷磁石合金は従来の希土類磁石合金
とは成分および金相的に全く異なり、その得られ
る合金は、Pr＋Pr（Fe，Co）2、Pr（Fe，Co）2、
Pr（Fe，Co）3で示されるいずれかの金属間化合物
あるいは金属＋金属間化合物の２相混合物からな
る。その急冷磁石合金の磁気特性を改善するため
の熱処理も、従来の希土類コバルト系焼結磁石の
ような高温での熱処理を必要とせず、600℃以下
の熱処理で優れた磁気特性の磁石合金を得ること
を特徴とするものである。 このことは次の試験によつて明らかである。 すなわち、Pr−Fe−Co系の各種の合金を高周
波溶解あるいはアーク溶解で得た。この合金は多
結晶合金であり、粉末Ｘ線回折法により化合物の
同定を実施すると、これらの合金はPr，Pr（Fe，
Co）2，Pr（Fe，Co）3で示される単独元素と金属
間化合物からなる合金として同定される。これら
の合金の磁気特性を室温で試料振動型磁力計によ
り測定すると、保磁力（1Hc）は350（Oe）程度、
印加磁場15K（Oe）時の磁化（σ10k）は、約40〜
50（emu／ｇ）程度である。また、この塊状多結
晶合金は、磁気特性の改善の目的により階段昇、
降温あるいは一定温度で、ある時間保持する方法
の組み合わせなどの熱処理方法を実施した場合で
も1Hcおよびσ値の改善は極めて小さく、希土類
磁石として利用することは磁気特性あるいはコス
ト面からもほとんど希望がもてない。それを本発
明では急冷処理によつて、磁気特性のすぐれたも
のとなし得るのである。 つぎに本発明の特許請求の範囲についてその限
定理由を述べる。 先ず希土類元素Prの量が45wt％未満の場合
1Hc値が1000（Oe）以下になる。また、Prの量が
90wt％を越えた場合にも1Hc値が極端に低下する
ことおよび希土類元素の量が著しく多いため、工
業的に製造する際、雰囲気の問題あるいは良質な
リボン状の急冷磁石合金が得にくいなどの欠点が
ある。Feは、9wt％未満あるいは55wt％を越え
たものの1Hcおよび飽和磁化σ値が低下し、優れ
た磁気特性を有する急冷磁石合金が得られない欠
点を有する。Coは、1wt％未満では良質なリボン
形状を有する急冷磁石合金が得られない。また
50wt％を越えると急冷磁石合金の1Hc値が極めて
低くなる。 本発明の急冷磁石合金の製造方法は、一般に非
晶質磁性材料の製造に使用されている金属製の回
転体の表面上に溶湯を射出し、リボン状試料を得
る液体急冷法を採用している。液体急冷法とは、
構成元素の原料あるいは合金を石英、酸化物ある
いは高融点金属性のルツボに装入し、これを高周
波あるいは抵抗加熱溶解後、ルツボ下端部に設け
られた溶湯出口部からArガス射出圧0.1〜１Kg／
cm2で金属製の回転体表面に射出急冷し、リボン状
の磁石合金を得るものである。 これら溶解、射出作業は希土類元素の酸化を防
止する目的で、全てArあるいは窒素ガスなどの
不活性ガス雰囲気中で実施しなければならない。
溶湯急冷用の回転体の材質はCu，Feおよびその
Crメツキ、ステンレスなどの耐熱、耐触性の合
金あるいはセラミツクス製が利用でき、さらに伝
熱性およびぬれ性などを考慮し、回転体表面に異
種金属あるいはセラミツクの表面処理を有するも
のが良い。回転体の形状はロール、円板などであ
り、又円筒の内面に溶湯を射出するようにしても
よい。 本発明の急冷磁石合金は、高速回転体例えば回
転ロール表面上での冷却速度により得られる磁石
合金の磁気特性が大幅に変化する。優れた磁気特
性を有する磁石合金を得るためには、回転体の表
面速度が2.5〜30m／secを有する必要がある。こ
の回転体の表面速度とは例えば回転ロールの場
合、ロールの円周×回転数（r.p.m）で規定され
るものである。回転ロール表面速度が2.5〜
30m／secで得られるリボン状磁石合金のリボン
厚さは10〜数百μm程度であるが、回転体の表面
速度が30m／secを越えると極端にリボンの厚さ
が薄くなり良質な連続した長尺のリボンが得にく
くなる。これらの製造方法から、得られる急冷磁
石合金は薄帯であるから、薄板状の硬質磁性材料
の用途には、焼結磁石を切断して作る方法と比較
して製造面での工程数の大幅な簡略化の他に機械
加工および切断のみで製品化が計れるのでコスト
面でも有利である。又、高温での熱処理を必要と
せずに磁気特性を改善することができるのでこの
点でも有利である。 以下に本発明の詳細を実施例により説明する。 実施例 １ Pr67.23％、Fe29.32％、Co3.44％のインゴツト
を上述した回転ロール法（高周波加熱した溶湯を
Arガス0.4Kg／cm2でCuロール上に射出）で得た急
冷磁石合金の磁気特性を第１図に示す。図からこ
の合金の1Hcは、強く回転ロール表面速度に依存
し、大幅に変化することが判る。表面速度が約
8m／secの場合1Hcは最大となり、その値は約
4200（Oe）である。この急冷磁石合金に対して粉
末Ｘ線回折を試みたところ、表面速度が約30、
24m／secのものはハローパターンの回折線のみ
であり、Ｘ線的には非晶質合金である。さらに表
面速度が小さくなるにつれ、例えば約16m／sec
ではハローパターンに重畳した極めて小さいピー
ク強度があり、約8m／secのものではさらにピー
ク強度が大きくなり、かつその頻度も増加した。
約4m／secのものはピーク強度、回折線の頻度と
も結晶のものに近くなり、これからPr（Fe，
Co）2のごとき金属間化合物が形成されているの
ではないかと推測される。回折線の表面速度との
関係から、この急冷磁石合金は、Pr（Fe，Co）2の
析出量との形状に1Hcが結びついていると考えら
れる。つまり同成分の塊状結晶合金の1Hcが約
300（Oe）程度なのに対して急冷磁石合金の1Hc
が4200（Oe）にも達する要因は、Ｘ線的に非晶質
であるものでもクラスターのサイズあるいは超微
細結晶が存在し、さらに表面速度の小さな例えば
約16、8m／secのものは結晶化が促進されてお
り、約8m／secの場合に結晶の析出量あるいは形
状（粒度）が磁気的に最適なものとなることで
1Hcが最大を示すものと思われる。表面速度の約
4m／secのものはPr（Fe，Co）2およびPrを含む物
質の析出量の増加あるいは結晶の粗大化が進み塊
状合金のものと性状が類似したものとなり、この
ため1Hcが低下したものと推測される。 実施例 ２ Pr−Fe−Co系合金についてその組成式および
成分を表に示す。表はPr1-X（Fe0.9Co0.1）ｘ、0.4
≦ｘ≦0.65で示されるものである。
細にはPr−Fe−Co系合金組成から得られる急冷
磁石合金とその製造方法に関するものである。 従来、希土類元素を含む希土類磁石合金として
SmCo5，SmCo7，Sm2Co17などで代表される金
属間化合物磁石が知られている。これら希土類磁
石は磁気特性が優れているため、現在広く利用さ
れている。一般に希土類磁石の製造方法は、優れ
た磁気特性を得る目的で、溶解−粉砕−プレス成
形−焼結−時効熱処理が必要であり、かつ温度管
理が極めて複雑であること、金属間化合物である
ため脆く機械加工性が極めて悪いなどの欠点を有
している。 本発明は、この点を改善すべくなされたもの
で、Pr45〜90wt％、Fe9〜55wt％、Co1〜50wt
％から構成され、溶湯から急速に冷却されてなる
ことを特徴とする急冷磁石合金およびその製造方
法である。 本発明の急冷磁石合金は従来の希土類磁石合金
とは成分および金相的に全く異なり、その得られ
る合金は、Pr＋Pr（Fe，Co）2、Pr（Fe，Co）2、
Pr（Fe，Co）3で示されるいずれかの金属間化合物
あるいは金属＋金属間化合物の２相混合物からな
る。その急冷磁石合金の磁気特性を改善するため
の熱処理も、従来の希土類コバルト系焼結磁石の
ような高温での熱処理を必要とせず、600℃以下
の熱処理で優れた磁気特性の磁石合金を得ること
を特徴とするものである。 このことは次の試験によつて明らかである。 すなわち、Pr−Fe−Co系の各種の合金を高周
波溶解あるいはアーク溶解で得た。この合金は多
結晶合金であり、粉末Ｘ線回折法により化合物の
同定を実施すると、これらの合金はPr，Pr（Fe，
Co）2，Pr（Fe，Co）3で示される単独元素と金属
間化合物からなる合金として同定される。これら
の合金の磁気特性を室温で試料振動型磁力計によ
り測定すると、保磁力（1Hc）は350（Oe）程度、
印加磁場15K（Oe）時の磁化（σ10k）は、約40〜
50（emu／ｇ）程度である。また、この塊状多結
晶合金は、磁気特性の改善の目的により階段昇、
降温あるいは一定温度で、ある時間保持する方法
の組み合わせなどの熱処理方法を実施した場合で
も1Hcおよびσ値の改善は極めて小さく、希土類
磁石として利用することは磁気特性あるいはコス
ト面からもほとんど希望がもてない。それを本発
明では急冷処理によつて、磁気特性のすぐれたも
のとなし得るのである。 つぎに本発明の特許請求の範囲についてその限
定理由を述べる。 先ず希土類元素Prの量が45wt％未満の場合
1Hc値が1000（Oe）以下になる。また、Prの量が
90wt％を越えた場合にも1Hc値が極端に低下する
ことおよび希土類元素の量が著しく多いため、工
業的に製造する際、雰囲気の問題あるいは良質な
リボン状の急冷磁石合金が得にくいなどの欠点が
ある。Feは、9wt％未満あるいは55wt％を越え
たものの1Hcおよび飽和磁化σ値が低下し、優れ
た磁気特性を有する急冷磁石合金が得られない欠
点を有する。Coは、1wt％未満では良質なリボン
形状を有する急冷磁石合金が得られない。また
50wt％を越えると急冷磁石合金の1Hc値が極めて
低くなる。 本発明の急冷磁石合金の製造方法は、一般に非
晶質磁性材料の製造に使用されている金属製の回
転体の表面上に溶湯を射出し、リボン状試料を得
る液体急冷法を採用している。液体急冷法とは、
構成元素の原料あるいは合金を石英、酸化物ある
いは高融点金属性のルツボに装入し、これを高周
波あるいは抵抗加熱溶解後、ルツボ下端部に設け
られた溶湯出口部からArガス射出圧0.1〜１Kg／
cm2で金属製の回転体表面に射出急冷し、リボン状
の磁石合金を得るものである。 これら溶解、射出作業は希土類元素の酸化を防
止する目的で、全てArあるいは窒素ガスなどの
不活性ガス雰囲気中で実施しなければならない。
溶湯急冷用の回転体の材質はCu，Feおよびその
Crメツキ、ステンレスなどの耐熱、耐触性の合
金あるいはセラミツクス製が利用でき、さらに伝
熱性およびぬれ性などを考慮し、回転体表面に異
種金属あるいはセラミツクの表面処理を有するも
のが良い。回転体の形状はロール、円板などであ
り、又円筒の内面に溶湯を射出するようにしても
よい。 本発明の急冷磁石合金は、高速回転体例えば回
転ロール表面上での冷却速度により得られる磁石
合金の磁気特性が大幅に変化する。優れた磁気特
性を有する磁石合金を得るためには、回転体の表
面速度が2.5〜30m／secを有する必要がある。こ
の回転体の表面速度とは例えば回転ロールの場
合、ロールの円周×回転数（r.p.m）で規定され
るものである。回転ロール表面速度が2.5〜
30m／secで得られるリボン状磁石合金のリボン
厚さは10〜数百μm程度であるが、回転体の表面
速度が30m／secを越えると極端にリボンの厚さ
が薄くなり良質な連続した長尺のリボンが得にく
くなる。これらの製造方法から、得られる急冷磁
石合金は薄帯であるから、薄板状の硬質磁性材料
の用途には、焼結磁石を切断して作る方法と比較
して製造面での工程数の大幅な簡略化の他に機械
加工および切断のみで製品化が計れるのでコスト
面でも有利である。又、高温での熱処理を必要と
せずに磁気特性を改善することができるのでこの
点でも有利である。 以下に本発明の詳細を実施例により説明する。 実施例 １ Pr67.23％、Fe29.32％、Co3.44％のインゴツト
を上述した回転ロール法（高周波加熱した溶湯を
Arガス0.4Kg／cm2でCuロール上に射出）で得た急
冷磁石合金の磁気特性を第１図に示す。図からこ
の合金の1Hcは、強く回転ロール表面速度に依存
し、大幅に変化することが判る。表面速度が約
8m／secの場合1Hcは最大となり、その値は約
4200（Oe）である。この急冷磁石合金に対して粉
末Ｘ線回折を試みたところ、表面速度が約30、
24m／secのものはハローパターンの回折線のみ
であり、Ｘ線的には非晶質合金である。さらに表
面速度が小さくなるにつれ、例えば約16m／sec
ではハローパターンに重畳した極めて小さいピー
ク強度があり、約8m／secのものではさらにピー
ク強度が大きくなり、かつその頻度も増加した。
約4m／secのものはピーク強度、回折線の頻度と
も結晶のものに近くなり、これからPr（Fe，
Co）2のごとき金属間化合物が形成されているの
ではないかと推測される。回折線の表面速度との
関係から、この急冷磁石合金は、Pr（Fe，Co）2の
析出量との形状に1Hcが結びついていると考えら
れる。つまり同成分の塊状結晶合金の1Hcが約
300（Oe）程度なのに対して急冷磁石合金の1Hc
が4200（Oe）にも達する要因は、Ｘ線的に非晶質
であるものでもクラスターのサイズあるいは超微
細結晶が存在し、さらに表面速度の小さな例えば
約16、8m／secのものは結晶化が促進されてお
り、約8m／secの場合に結晶の析出量あるいは形
状（粒度）が磁気的に最適なものとなることで
1Hcが最大を示すものと思われる。表面速度の約
4m／secのものはPr（Fe，Co）2およびPrを含む物
質の析出量の増加あるいは結晶の粗大化が進み塊
状合金のものと性状が類似したものとなり、この
ため1Hcが低下したものと推測される。 実施例 ２ Pr−Fe−Co系合金についてその組成式および
成分を表に示す。表はPr1-X（Fe0.9Co0.1）ｘ、0.4
≦ｘ≦0.65で示されるものである。
【表】
第２図は回転ロール表面速度が、24m／secの
ものについての磁気特性を示している。図から
1Hcは約1500〜2100（Oe）、σ10kは約20〜50
（emu／ｇ）である。Pr1-X（Fe0.9Co0.1）ｘの組成
式で示される急冷磁石合金は、本発明の特許請求
の範囲での成分に対する磁気特性の影響は少な
く、むしろ第１図に示したように回転ロール表面
速度の依存性が大きいのが特徴である。なお、同
成分の多結晶のものは磁気特性で1Hcは約250〜
300（Oe）、σ10Kは約20〜50（emu／ｇ）である。 実施例 ３ 表２は実施例１と同じような条件で作製された
急冷磁石No.21，24および実施例２の条件で作製さ
れたNo.19，23に対しそれぞれ550℃×１時間（真
空中）熱処理した場合についてNo.31，32，33，34
で示している。いずれの試料も熱処理されると磁
気特性は熱処理がない場合のものと比較し向上す
ることがわかる。特に表面速度が大きいものに対
して熱処理は磁気特性を上げる手段として効果的
であつた。 熱処理による急冷磁石の構造は実施例１で表面
速度が24、30m／secのものがハロパターンを示
しＸ線的に非晶質合金であると述べたが、550℃
×1Hrの熱処理によりPr、Pr（Fe，Co）2などの金
属および金属間化合物が認められ一部結晶化が生
じていた。またNo.23の急冷磁石は650℃×1Hr（真
空中）の熱処理により1Hc＝250（Oe）、σ10K＝48
（emu／ｇ）と磁気特性が低下した。磁気特性が
低下したNo.23の磁石はＸ線回折パターンの強度が
急冷磁石を作製するために用いた出発合金と同等
の高さを示し、完全に結晶化されたと思われる。
ものについての磁気特性を示している。図から
1Hcは約1500〜2100（Oe）、σ10kは約20〜50
（emu／ｇ）である。Pr1-X（Fe0.9Co0.1）ｘの組成
式で示される急冷磁石合金は、本発明の特許請求
の範囲での成分に対する磁気特性の影響は少な
く、むしろ第１図に示したように回転ロール表面
速度の依存性が大きいのが特徴である。なお、同
成分の多結晶のものは磁気特性で1Hcは約250〜
300（Oe）、σ10Kは約20〜50（emu／ｇ）である。 実施例 ３ 表２は実施例１と同じような条件で作製された
急冷磁石No.21，24および実施例２の条件で作製さ
れたNo.19，23に対しそれぞれ550℃×１時間（真
空中）熱処理した場合についてNo.31，32，33，34
で示している。いずれの試料も熱処理されると磁
気特性は熱処理がない場合のものと比較し向上す
ることがわかる。特に表面速度が大きいものに対
して熱処理は磁気特性を上げる手段として効果的
であつた。 熱処理による急冷磁石の構造は実施例１で表面
速度が24、30m／secのものがハロパターンを示
しＸ線的に非晶質合金であると述べたが、550℃
×1Hrの熱処理によりPr、Pr（Fe，Co）2などの金
属および金属間化合物が認められ一部結晶化が生
じていた。またNo.23の急冷磁石は650℃×1Hr（真
空中）の熱処理により1Hc＝250（Oe）、σ10K＝48
（emu／ｇ）と磁気特性が低下した。磁気特性が
低下したNo.23の磁石はＸ線回折パターンの強度が
急冷磁石を作製するために用いた出発合金と同等
の高さを示し、完全に結晶化されたと思われる。
【表】
実施例 ４
表３は実施例１および２と同様の方法で作製さ
れた急冷磁石No.21，23，25について外部磁界が
10000エルステツドの中で550℃×0.5Hr（真空中）
の磁場中熱処理を行なつたものを示す。 急冷磁石は磁場中熱処理操作により磁気特性が
向上することがわかる。
れた急冷磁石No.21，23，25について外部磁界が
10000エルステツドの中で550℃×0.5Hr（真空中）
の磁場中熱処理を行なつたものを示す。 急冷磁石は磁場中熱処理操作により磁気特性が
向上することがわかる。
【表】
以上のように本発明によれば多結晶のものの
1Hcが約200〜350（Oe）である合金に対して1Hc
が10倍以上の約4200（Oe）の値を有する急冷磁石
合金を製造することが可能である。
1Hcが約200〜350（Oe）である合金に対して1Hc
が10倍以上の約4200（Oe）の値を有する急冷磁石
合金を製造することが可能である。
第１図は回転ロール表面速度と1Hcの関係を示
すグラフである。第２図は組成と1Hcおよびσ10K
値との関係を示すグラフである。
すグラフである。第２図は組成と1Hcおよびσ10K
値との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ プラセオジウム（Pr）45〜90wt％、鉄（Fe）
９〜55wt％、コバルト（Co）１〜50wt％から構
成され、溶湯から表面冷却速度2.5〜30ｍ／secで
急速に冷却されてなることを特徴とする急冷磁石
合金。 ２ プラセオジウム（Pr）45〜90wt％、鉄（Fe）
９〜55wt％、コバルト（Co）１〜50wt％から構
成され、溶湯から表面冷却速度2.5〜30ｍ／secで
急速に冷却後、200〜600℃で熱処理されてなるこ
とを特徴とする急冷磁石合金。 ３ プラセオジウム（Pr）45〜90wt％、鉄（Fe）
９〜55wt％、コバルト（Co）１〜50wt％よりな
る合金溶湯を、表面速度が2.5〜30ｍ／secの回転
体上に、真空もしくは不活性ガス雰囲気中で射出
して急冷することを特徴とする急冷磁石合金の製
造方法。 ４ プラセオジウム（Pr）45〜90wt％、鉄（Fe）
９〜55wt％、コバルト（Co）１〜50wt％よりな
る合金溶湯を、表面速度が2.5〜30ｍ／secの回転
体上に、真空もしくは不活性ガス雰囲気中で射出
して急冷し、得られる合金を200〜600℃で0.5〜
７時間、真空もしくは不活性ガス雰囲気中で熱処
理することを特徴とする急冷磁石合金の製造方
法。 ５ 熱処理を15000エルステツド以下の磁界中で
行う特許請求の範囲第４項記載の急冷磁石合金の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57016394A JPS58136740A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 急冷磁石合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57016394A JPS58136740A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 急冷磁石合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58136740A JPS58136740A (ja) | 1983-08-13 |
| JPH0255494B2 true JPH0255494B2 (ja) | 1990-11-27 |
Family
ID=11915024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57016394A Granted JPS58136740A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 急冷磁石合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58136740A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5940725U (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-15 | 三菱電機株式会社 | 空気調和機 |
| JPH0732091B2 (ja) * | 1984-06-26 | 1995-04-10 | 株式会社東芝 | 希土類・硼素・鉄系永久磁石の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5629639A (en) * | 1979-08-17 | 1981-03-25 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Amorphous rare earth magnets and producing thereof |
| JPS57210934A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-24 | Gen Motors Corp | Highly magnetic rare earth-transition metal magnet |
-
1982
- 1982-02-05 JP JP57016394A patent/JPS58136740A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5629639A (en) * | 1979-08-17 | 1981-03-25 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Amorphous rare earth magnets and producing thereof |
| JPS57210934A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-24 | Gen Motors Corp | Highly magnetic rare earth-transition metal magnet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58136740A (ja) | 1983-08-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109930080B (zh) | 一种无铜纳米晶软磁合金及其制备方法 | |
| US6280536B1 (en) | Fe based hard magnetic alloy having super-cooled liquid region | |
| JPS6123848B2 (ja) | ||
| JPS6133900B2 (ja) | ||
| JP2774372B2 (ja) | 永久磁石粉末 | |
| JPS625972B2 (ja) | ||
| JPH05335129A (ja) | Ｆｅ基軟磁性合金粉末およびその製造方法 | |
| JP2625163B2 (ja) | 永久磁石粉末の製造方法 | |
| JPS61243152A (ja) | 高透磁率アモルフアス合金及びその製造法 | |
| JPS6212296B2 (ja) | ||
| JPH0255494B2 (ja) | ||
| US4473400A (en) | Magnetic metallic glass alloy | |
| JP2005270988A (ja) | 希土類合金薄帯の製造方法、希土類合金薄帯及び希土類磁石 | |
| JPS581183B2 (ja) | 磁束密度が高く角形比の大きい高透磁率非晶質合金 | |
| KR900007666B1 (ko) | 자기헤드용 비정질 합금 | |
| JP3299887B2 (ja) | 硬質磁性材料 | |
| JP3534218B2 (ja) | Ｆｅ基軟磁性金属ガラス焼結体の製造方法 | |
| JPS63115304A (ja) | 高性能希土類鋳造磁石 | |
| JPH0649912B2 (ja) | 急冷磁石合金およびその製造方法 | |
| JPS6116416B2 (ja) | ||
| JP4043613B2 (ja) | 過冷却液体領域を有するＦｅ基硬磁性合金 | |
| JPS6116417B2 (ja) | ||
| JPS6057686B2 (ja) | 永久磁石薄帯及びその製造方法 | |
| JP2818718B2 (ja) | 永久磁石粉末 | |
| JPS6218619B2 (ja) |