JPH0254739A - 加工性に優れ、かつ球状化焼鈍処理を簡略化または省略可能な軸受用鋼 - Google Patents
加工性に優れ、かつ球状化焼鈍処理を簡略化または省略可能な軸受用鋼Info
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- JPH0254739A JPH0254739A JP63203602A JP20360288A JPH0254739A JP H0254739 A JPH0254739 A JP H0254739A JP 63203602 A JP63203602 A JP 63203602A JP 20360288 A JP20360288 A JP 20360288A JP H0254739 A JPH0254739 A JP H0254739A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- F16C2204/64—Medium carbon steel, i.e. carbon content from 0.4 to 0,8 wt%
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は加工性に優れた軸受用鋼に関し、さらに詳しく
は、軸受の素材として広く使用されてきている高炭素ク
ロム軸受鋼と同等の特性を有し、かっ、切削性および冷
間加工性、温間加工性に優れ、さらに、切削加工や冷間
加工、温間加工前に行なわれている球状化焼鈍処理を簡
略化したりまたは省略することが可能な加工性に優れた
軸受用鋼に関するものである。
は、軸受の素材として広く使用されてきている高炭素ク
ロム軸受鋼と同等の特性を有し、かっ、切削性および冷
間加工性、温間加工性に優れ、さらに、切削加工や冷間
加工、温間加工前に行なわれている球状化焼鈍処理を簡
略化したりまたは省略することが可能な加工性に優れた
軸受用鋼に関するものである。
[従来技術]
従来、軸受部品はJIS G 4805に規定されてい
る5UJ2に代表される高炭素クロム軸受鋼を素材とし
、球状化焼鈍を行なった後、切削加工や冷間加工、温間
加工を行ない軸受部品に成形加工し、その後、焼入れ、
焼戻し処理をして組織を数%の球状炭化物と数%の残留
オーステナイトおよび残りがマルテンサイトになるよう
に調整して、転勤疲労性や耐摩耗性、寸法安定性等軸受
に要求される特性を確保してきている。
る5UJ2に代表される高炭素クロム軸受鋼を素材とし
、球状化焼鈍を行なった後、切削加工や冷間加工、温間
加工を行ない軸受部品に成形加工し、その後、焼入れ、
焼戻し処理をして組織を数%の球状炭化物と数%の残留
オーステナイトおよび残りがマルテンサイトになるよう
に調整して、転勤疲労性や耐摩耗性、寸法安定性等軸受
に要求される特性を確保してきている。
しかし、近年になって、切削加工法によって成形加工さ
れていた軸受部品が、鋼材の歩留り向上を狙って、従来
に比してさらに複雑な形状にまで冷間加工、温間加工を
行なって成形加工されるようになってきている。
れていた軸受部品が、鋼材の歩留り向上を狙って、従来
に比してさらに複雑な形状にまで冷間加工、温間加工を
行なって成形加工されるようになってきている。
この場合、従来の高炭素クロム軸受鋼を使用すると加工
性に問題があり、加工時に割れが発生することがあり、
また、切削加工の分野においても工具材質が改善されて
、より高速に切削される傾向にあるが、この時も、従来
の高炭素クロム軸受鋼では工具寿命が低下し、切削性の
面で問題がある。
性に問題があり、加工時に割れが発生することがあり、
また、切削加工の分野においても工具材質が改善されて
、より高速に切削される傾向にあるが、この時も、従来
の高炭素クロム軸受鋼では工具寿命が低下し、切削性の
面で問題がある。
さらに、軸受部品の成形加工前には球状化焼鈍処理が必
ず行なわれているが、この処理は加工性の改善を図ると
共に、軸受部品として転勤疲労性等の特性を確保するた
めに、焼入れ、焼戻し後に残留する球状化炭化物が微細
、かつ、均一に分散するように制御するために行なうも
のである。
ず行なわれているが、この処理は加工性の改善を図ると
共に、軸受部品として転勤疲労性等の特性を確保するた
めに、焼入れ、焼戻し後に残留する球状化炭化物が微細
、かつ、均一に分散するように制御するために行なうも
のである。
しかし、球状化焼鈍はその処理に長時間を要することか
ら、省エネルギー、部品の製造コストの低減のために、
焼鈍を簡略化または省略したい等の要望がある。
ら、省エネルギー、部品の製造コストの低減のために、
焼鈍を簡略化または省略したい等の要望がある。
これらの要望に対して、特開昭60−194047号公
報に記載されているような、耐久寿命、冷間加工性に優
れた高品質の軸受鋼が提案されているが、球状化焼鈍を
省略または簡略化した場合、切削性、冷間加工性、温間
加工性および転勤疲労性が低下することは否めず、従っ
て、球状化焼鈍を行なった高炭素クロム軸受鋼と同等の
特性を持ち、さらに、球状化焼鈍処理を簡略化したり、
また、省略しても加工性か低下しない軸受鋼が強く望ま
れているのである。
報に記載されているような、耐久寿命、冷間加工性に優
れた高品質の軸受鋼が提案されているが、球状化焼鈍を
省略または簡略化した場合、切削性、冷間加工性、温間
加工性および転勤疲労性が低下することは否めず、従っ
て、球状化焼鈍を行なった高炭素クロム軸受鋼と同等の
特性を持ち、さらに、球状化焼鈍処理を簡略化したり、
また、省略しても加工性か低下しない軸受鋼が強く望ま
れているのである。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は上記に説明した従来の高炭素クロム軸受鋼の種
々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、検討
を重ねた結果、従来の高炭素クロム軸受鋼と同等の軸支
持性を有し、転勤疲労性等の軸支持性および切削性、冷
間加工性および温間加工性の改善を図ると共に、球状化
焼鈍を簡略化または省略しても、切削性、冷間加工性、
温間加工性が高炭素クロム軸受鋼と同等とするために、
鋼の含有成分および含有割合を調整して、軸受部品とし
て最ら重要である転勤疲労性が優れた加工性に富む軸受
用鋼を開発したのである。
々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、検討
を重ねた結果、従来の高炭素クロム軸受鋼と同等の軸支
持性を有し、転勤疲労性等の軸支持性および切削性、冷
間加工性および温間加工性の改善を図ると共に、球状化
焼鈍を簡略化または省略しても、切削性、冷間加工性、
温間加工性が高炭素クロム軸受鋼と同等とするために、
鋼の含有成分および含有割合を調整して、軸受部品とし
て最ら重要である転勤疲労性が優れた加工性に富む軸受
用鋼を開発したのである。
[課題を解決するための手段]
本発明に係る加工性に優れた軸受用鋼は、(1) C
0.45〜0.70wt%、S i 0.10〜2.0
wt%、Mn 0.20〜2.0wt%、P 0.01
5wt%以下、S 0.015wt%以下、Cr 2.
0wt%以下、A l 0.015〜0.060wt%
、N 0.003〜0.020wt%、Ti 0.00
20wt%以下、00.0015wt%以下 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを
特徴とする加工性に優れた軸受用鋼を第1の発明とし、 (2) C0.45〜0,70wt%、S i 0.
10〜2.0wt%、Mn 0.20〜2.0wt%、
P 0.015wt%以下、S 0.015wt%以下
、Cr 2.0wt%以下、A I 0.015〜0.
060wt%、N 0.003〜0.020wt%、T
i 0.0020wt%以下、00.0015wt%以
下 を含有し、さらに、 Ni 2.0wt%以下、Mo 1.0wt%以下、C
u 1.0wt%以下、V 0.01〜0.30wt%
、Nb 0.01〜0.30wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを
特徴とする加工性に優れた軸受用鋼を第2の発明とする
2つの発明よりなるものである。
0.45〜0.70wt%、S i 0.10〜2.0
wt%、Mn 0.20〜2.0wt%、P 0.01
5wt%以下、S 0.015wt%以下、Cr 2.
0wt%以下、A l 0.015〜0.060wt%
、N 0.003〜0.020wt%、Ti 0.00
20wt%以下、00.0015wt%以下 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを
特徴とする加工性に優れた軸受用鋼を第1の発明とし、 (2) C0.45〜0,70wt%、S i 0.
10〜2.0wt%、Mn 0.20〜2.0wt%、
P 0.015wt%以下、S 0.015wt%以下
、Cr 2.0wt%以下、A I 0.015〜0.
060wt%、N 0.003〜0.020wt%、T
i 0.0020wt%以下、00.0015wt%以
下 を含有し、さらに、 Ni 2.0wt%以下、Mo 1.0wt%以下、C
u 1.0wt%以下、V 0.01〜0.30wt%
、Nb 0.01〜0.30wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを
特徴とする加工性に優れた軸受用鋼を第2の発明とする
2つの発明よりなるものである。
本発明に係る加工性に優れた軸受用鋼について、以下詳
細に説明する。
細に説明する。
本発明に係る加工性に優れた軸受用鋼においては、転勤
疲労性を改善するため0.Tiの含有量を極力低くして
転勤疲労性に悪影響をおよぼすA I t O3および
TiNの含有量を高炭素クロム軸受鋼と同等以下となる
ようにし、かつ、焼入れ、焼戻し後の硬さがHRC58
を満足する範囲内で組織をマルテンサイ、トと数%の残
留オーステナイトに調整することによって、高炭素クロ
ム軸受鋼と同等の転勤疲労性が得られることを知見した
。
疲労性を改善するため0.Tiの含有量を極力低くして
転勤疲労性に悪影響をおよぼすA I t O3および
TiNの含有量を高炭素クロム軸受鋼と同等以下となる
ようにし、かつ、焼入れ、焼戻し後の硬さがHRC58
を満足する範囲内で組織をマルテンサイ、トと数%の残
留オーステナイトに調整することによって、高炭素クロ
ム軸受鋼と同等の転勤疲労性が得られることを知見した
。
このことは、焼入れ、焼戻し後、球状化炭化物を残留さ
けなくても、充分な転勤疲労性が得られ、かつ、素材の
C含有量を低減することを意味し、上記の条件を満足す
る焼入れ、焼戻し材について転勤疲労性以外の耐摩耗性
、寸法安定性等の軸受特性を調査したところ、従来の高
炭素クロム軸受鋼と同等であることが判明した。
けなくても、充分な転勤疲労性が得られ、かつ、素材の
C含有量を低減することを意味し、上記の条件を満足す
る焼入れ、焼戻し材について転勤疲労性以外の耐摩耗性
、寸法安定性等の軸受特性を調査したところ、従来の高
炭素クロム軸受鋼と同等であることが判明した。
このような、鋼材において、球状化焼鈍および焼ならし
処理を行ない、切削性、冷間加工性、温間加工性を調査
したところ、球状化焼鈍(オについては高炭素クロム軸
受鋼に比べて、切削性、冷間加工性および温間加工性が
改筈されており、焼ならし材については球状化焼鈍を行
なった高炭素クロム軸受鋼と同等であり、即ち、切削性
についてはC含有量を減少させて切削抵抗を低くし、0
含有量を減少させることによってAlzO3による工具
摩耗が抑えることができ、また、冷間加工性および温間
加工性については、C含有量を減少させて冷間加工時の
変形抵抗を低くし、冷間加工時および温間加工時の変形
能を向上さUo、さらに、0含有量を減少させることに
よって、冷間加工時および温間加工時の割れの起点とな
るAlzo3の生成量を抑制することができるのである
。
処理を行ない、切削性、冷間加工性、温間加工性を調査
したところ、球状化焼鈍(オについては高炭素クロム軸
受鋼に比べて、切削性、冷間加工性および温間加工性が
改筈されており、焼ならし材については球状化焼鈍を行
なった高炭素クロム軸受鋼と同等であり、即ち、切削性
についてはC含有量を減少させて切削抵抗を低くし、0
含有量を減少させることによってAlzO3による工具
摩耗が抑えることができ、また、冷間加工性および温間
加工性については、C含有量を減少させて冷間加工時の
変形抵抗を低くし、冷間加工時および温間加工時の変形
能を向上さUo、さらに、0含有量を減少させることに
よって、冷間加工時および温間加工時の割れの起点とな
るAlzo3の生成量を抑制することができるのである
。
本発明に係る加工性に優れた軸受用鋼の含有成分および
含有割合について説明する。
含有割合について説明する。
Cは焼入れ、焼戻し後の硬さがHRC58以」二を確保
して、転勤疲労性等の軸受特性を得るのに必須の元素で
あり、含有量が0.45wt%未満ではこのような効果
は期待できず、また、0.70wt%を越えて含有され
ると切削性、冷間加工性、温間加工性が低下し、焼入れ
、焼戻し後に残留オーステナイト量が増加し、軸受とし
て使用中に残留オーステナイトの分解による寸法の変化
が顕著となる。
して、転勤疲労性等の軸受特性を得るのに必須の元素で
あり、含有量が0.45wt%未満ではこのような効果
は期待できず、また、0.70wt%を越えて含有され
ると切削性、冷間加工性、温間加工性が低下し、焼入れ
、焼戻し後に残留オーステナイト量が増加し、軸受とし
て使用中に残留オーステナイトの分解による寸法の変化
が顕著となる。
よって、C含有量は0,45〜Q、70wt%とする。
Siは脱酸の他に焼入れ性および焼戻し軟化抵抗性を向
上させる元素であり、含有量が0,10wt5未満では
この効果は少なく、また、2.0wt%を越えて含有さ
れると切削性、冷間加工性および温間加工性か著しく低
下し、焼入れ時に生成した残留オーステナイトが焼戻し
時に分解し難くし、残留オーステナイトが多里に残るた
め寸法安定性が低下する。よって、Si含有量は0,1
0〜2.0wt%とする。
上させる元素であり、含有量が0,10wt5未満では
この効果は少なく、また、2.0wt%を越えて含有さ
れると切削性、冷間加工性および温間加工性か著しく低
下し、焼入れ時に生成した残留オーステナイトが焼戻し
時に分解し難くし、残留オーステナイトが多里に残るた
め寸法安定性が低下する。よって、Si含有量は0,1
0〜2.0wt%とする。
Mnは脱酸、脱硫元素であり、焼入れ性を向上させる元
素であり、含有量が0 、20wt%未満ではこのよう
な効果は期待できず、また、2.0wt%を越えて含有
されてもそれ以上の効果は少なく、切削性、冷間加工性
が低下する。よって、Mn含有量は0.20〜2.0w
t%とする。
素であり、含有量が0 、20wt%未満ではこのよう
な効果は期待できず、また、2.0wt%を越えて含有
されてもそれ以上の効果は少なく、切削性、冷間加工性
が低下する。よって、Mn含有量は0.20〜2.0w
t%とする。
Pは靭性を低下させる元素であるから、このP含有量は
極力低減させる必要があり、従って、P含有量は0.0
15wt%以下とする。
極力低減させる必要があり、従って、P含有量は0.0
15wt%以下とする。
Sは殆どが鋼中においてMnSの形で含有されており、
切削性を向上させる元素であり、0含有量が少ない場合
には転勤疲労性を低くし、また、冷間加工性、温間加工
性にも悪影響を及ぼす。よって、これらの点を考慮して
S含有量は0.015wt%とする。
切削性を向上させる元素であり、0含有量が少ない場合
には転勤疲労性を低くし、また、冷間加工性、温間加工
性にも悪影響を及ぼす。よって、これらの点を考慮して
S含有量は0.015wt%とする。
Crは焼入れ性を向上させる元素であり、含有量が2.
0wt%を越えて含有されると切削性、冷間加工性およ
び温間加工性を低下させる。よって、Or含有量は2.
0wt%以下とする。
0wt%を越えて含有されると切削性、冷間加工性およ
び温間加工性を低下させる。よって、Or含有量は2.
0wt%以下とする。
Alは脱酸と結晶粒の微細化に有効な元素であり、含有
量が0.015wt%未満ではこのような効果は少なく
、また、0.06Qwt%を越えて含有されると結晶粒
の微細化効果は飽和してしまい、さらに多く含有される
と逆に結晶粒が成長し易くなる。
量が0.015wt%未満ではこのような効果は少なく
、また、0.06Qwt%を越えて含有されると結晶粒
の微細化効果は飽和してしまい、さらに多く含有される
と逆に結晶粒が成長し易くなる。
よッテ、AI含有量は0.015〜0.060wt%と
する。
する。
NはAIおよびV等に結合して窒化物を生成し、結晶粒
を微細化して鋼の強靭化を図る元素であり、含有量が0
.003wt%未満ではこのような効果は少なく、また
、0.020wt%を越えて含有されると冷間加工性お
よび温間加工性をて低下させる。よって、N含有量は0
.003〜0.020wt%とする。
を微細化して鋼の強靭化を図る元素であり、含有量が0
.003wt%未満ではこのような効果は少なく、また
、0.020wt%を越えて含有されると冷間加工性お
よび温間加工性をて低下させる。よって、N含有量は0
.003〜0.020wt%とする。
TiはNと結合して粗大なTiNを生成し、転勤疲労性
、冷間加工性、温間加工性を低下させる元素であり、そ
のためTi含有量は極力低くする必要がある。よって、
Ti含有量は0.0020wt%以下とする。
、冷間加工性、温間加工性を低下させる元素であり、そ
のためTi含有量は極力低くする必要がある。よって、
Ti含有量は0.0020wt%以下とする。
○はAI、Si等と結合して鋼中において酸化物系介在
物を生成する元素であり、鋼中における含有量が多くな
ると転勤疲労性を低下させると共に、切削性、冷間加工
性および温間加工性に悪影響をおよぼすので、0含有量
は極力低減する必要がある。よって、0含有量は0.0
015wt%とする。
物を生成する元素であり、鋼中における含有量が多くな
ると転勤疲労性を低下させると共に、切削性、冷間加工
性および温間加工性に悪影響をおよぼすので、0含有量
は極力低減する必要がある。よって、0含有量は0.0
015wt%とする。
Ni5Moは共に焼入れ性を増加させる元素であり、質
量の大きな部品における焼入れ、焼戻し処理を容易にす
る元素であり、Ni含有債が2,0wt%およびMo含
有量が1.0wt%をそれぞれ越えると、切削性、冷間
加工性および温間加工性を低下させ、さらに、焼入れ、
焼戻し後に残留オーステナイトが多量に発生し、寸法安
定性が劣化する。
量の大きな部品における焼入れ、焼戻し処理を容易にす
る元素であり、Ni含有債が2,0wt%およびMo含
有量が1.0wt%をそれぞれ越えると、切削性、冷間
加工性および温間加工性を低下させ、さらに、焼入れ、
焼戻し後に残留オーステナイトが多量に発生し、寸法安
定性が劣化する。
よって、Ni含有量は2.Owt%以下、Mo含有量は
1.0wt%以下とする。
1.0wt%以下とする。
Cuは焼入れ性、耐蝕性を増加させる元素であり、かつ
、時効硬化によって耐摩耗性を向上させる元素であり、
含有量が1,0wt%を越えて含有されると赤熱脆性を
助長して熱間加工時に割れが発生する。よって、Cu含
有量は1.0wt%とする。
、時効硬化によって耐摩耗性を向上させる元素であり、
含有量が1,0wt%を越えて含有されると赤熱脆性を
助長して熱間加工時に割れが発生する。よって、Cu含
有量は1.0wt%とする。
V、Nbは鋼中のC,Nと結合して炭窒化物を生成し、
結晶粒を微細化して転勤疲労寿命を向上させ、靭性を増
大させる元素であり、そのために、■含有量とNb含有
量は0.01wt%未満ではこのような効果は少なく、
0,30wt%を越えて含有されると結晶粒の微細化効
果の増大が認められない。よって、■含有量は0.01
〜0.30wt%およびNb 0.01〜0.30wt
%とする。
結晶粒を微細化して転勤疲労寿命を向上させ、靭性を増
大させる元素であり、そのために、■含有量とNb含有
量は0.01wt%未満ではこのような効果は少なく、
0,30wt%を越えて含有されると結晶粒の微細化効
果の増大が認められない。よって、■含有量は0.01
〜0.30wt%およびNb 0.01〜0.30wt
%とする。
[実 施 例]
本発明に係る加工性に優れた軸受用鋼の実施例を説明す
る。
る。
実施例
第1表に示す含有成分および含有割合の本発明に係る加
工性に優れた軸受用Ml〜4および比較鋼5γ10に適
用する鋼を、小型真空炉において溶製した。
工性に優れた軸受用Ml〜4および比較鋼5γ10に適
用する鋼を、小型真空炉において溶製した。
比較鋼10はJISの5UJ2であり、鋳造後1200
°C×20時間の条件でツーキング処理を行ない、巨大
炭化物の拡散消失処理を行なった。
°C×20時間の条件でツーキング処理を行ない、巨大
炭化物の拡散消失処理を行なった。
これらの鋼を熱間鍛造によりφ60mm、φ80mm、
φ25mmの丸棒に鍛伸し、以下に示す条件により各々
A・球状化焼鈍、S :焼なまし、C:焼ならしを行な
った。
φ25mmの丸棒に鍛伸し、以下に示す条件により各々
A・球状化焼鈍、S :焼なまし、C:焼ならしを行な
った。
A : 760°C’C2時間→680°Cまで炉冷、
その後、空冷 B : 850℃×1時間→炉冷 C: 850℃×1時間−炉冷 直径80mmの丸棒については、以下に示す条件により
、超硬工具による旋削試験を行なって、切削性を評価し
た。
その後、空冷 B : 850℃×1時間→炉冷 C: 850℃×1時間−炉冷 直径80mmの丸棒については、以下に示す条件により
、超硬工具による旋削試験を行なって、切削性を評価し
た。
使用工具二P10
切削速度: 150m/min
送り : 0 、25 mm/rev切込み :
1.5mm 切削油 、無しく乾式) %式% 直径25開の丸棒については、第1図に示す試験片に機
械加工し、冷間加工性および温間加工性を評価した。第
1図(a)は試験片の平面図と側面図で、第1図(b)
は第1図(a)のA部分の拡大図である。Dは20mm
、Hは30mm0 冷間加工性および温間加工性のうち、変形抵抗のについ
ては、切欠きをつけていない試験片(VOmm)を用い
て、各々25°C0700℃の温度において圧縮率60
%の条件で拘束圧縮変形させた時の変形抵抗により評価
した。また、冷間加工性および温間加工性のうち変形能
については、切欠きをつけた試験片(V = 0 、3
mm)を用いて、各々25℃、700℃の温度で圧縮
率2.5%ずつ変化させて、拘束圧縮変形を加え、割れ
の発生が認められる最低の圧縮率(割れ限界圧縮率)に
より評価した。
1.5mm 切削油 、無しく乾式) %式% 直径25開の丸棒については、第1図に示す試験片に機
械加工し、冷間加工性および温間加工性を評価した。第
1図(a)は試験片の平面図と側面図で、第1図(b)
は第1図(a)のA部分の拡大図である。Dは20mm
、Hは30mm0 冷間加工性および温間加工性のうち、変形抵抗のについ
ては、切欠きをつけていない試験片(VOmm)を用い
て、各々25°C0700℃の温度において圧縮率60
%の条件で拘束圧縮変形させた時の変形抵抗により評価
した。また、冷間加工性および温間加工性のうち変形能
については、切欠きをつけた試験片(V = 0 、3
mm)を用いて、各々25℃、700℃の温度で圧縮
率2.5%ずつ変化させて、拘束圧縮変形を加え、割れ
の発生が認められる最低の圧縮率(割れ限界圧縮率)に
より評価した。
さらに、各鋼の転勤疲労性を評価するため、横断面より
直径60mm、厚さ5mmの円板を切り出し、直径65
mmの丸棒を850℃×1時間/油冷(鋼lOのみ83
0℃×1時間/油冷)、150℃×2時間/空冷の条件
により、焼入れ、焼戻し処理を行なって、ラッピング加
工した後、面圧500kgf/mm”の条件で転勤疲労
試験を実施した。
直径60mm、厚さ5mmの円板を切り出し、直径65
mmの丸棒を850℃×1時間/油冷(鋼lOのみ83
0℃×1時間/油冷)、150℃×2時間/空冷の条件
により、焼入れ、焼戻し処理を行なって、ラッピング加
工した後、面圧500kgf/mm”の条件で転勤疲労
試験を実施した。
これら試験片の転勤疲労性、切削性、冷間加工性、温間
加工性についての試験結果について第2表に示す。なお
、転勤疲労性については、鋼lOのB10(10%累積
破損率)、B11(50%累積破損率)を1とした時の
指数で示したものである。
加工性についての試験結果について第2表に示す。なお
、転勤疲労性については、鋼lOのB10(10%累積
破損率)、B11(50%累積破損率)を1とした時の
指数で示したものである。
この第2表の結果から以下説明することが明らかである
。
。
即ち、本発明に係る加工性に優れた軸受用鋼No、l〜
No、4は加工前の熱処理法の種類に関係なく、何れの
場合においても転勤疲労性はNo。
No、4は加工前の熱処理法の種類に関係なく、何れの
場合においても転勤疲労性はNo。
10の5UJ2と同等であり、また、切削性、冷間加工
性、温間加工性は加工前に球状化焼鈍を行なった場合に
5UJ2より優れており、焼きなまし処理、焼きならし
処理を行なった場合には5UJ2と同等である。
性、温間加工性は加工前に球状化焼鈍を行なった場合に
5UJ2より優れており、焼きなまし処理、焼きならし
処理を行なった場合には5UJ2と同等である。
また、C含有量の少ないNo、5は、加工前の熱処理の
種類に拘わらず切削性、冷間加工性、温間加工性ともに
5UJ2と同等以上であるが、軸受部品としての最も重
要である転勤疲労性は5UJ2より劣っている。
種類に拘わらず切削性、冷間加工性、温間加工性ともに
5UJ2と同等以上であるが、軸受部品としての最も重
要である転勤疲労性は5UJ2より劣っている。
そして、C含有量の多いN016は加工前の熱処理の種
類に拘わらず転勤疲労性はSUJ 2と路間等であるが
、切削性、冷間加工性、温間加工性とも焼きなまし処理
、焼きならし処理を行なった場合には5UJ2より低く
、球状化焼鈍を行なった場合には5UJ2と同等になる
。
類に拘わらず転勤疲労性はSUJ 2と路間等であるが
、切削性、冷間加工性、温間加工性とも焼きなまし処理
、焼きならし処理を行なった場合には5UJ2より低く
、球状化焼鈍を行なった場合には5UJ2と同等になる
。
また、S含有量の多いN017については、切削性の面
ではSUJ 2より優れているが、転勤疲労性と冷間加
工および温間加工時の変形能の点で5UJ2より劣って
いる。
ではSUJ 2より優れているが、転勤疲労性と冷間加
工および温間加工時の変形能の点で5UJ2より劣って
いる。
さらに、Ti含有虫とC含有量の多いNo、8、No、
9は何れも転勤疲労性、切削性、冷間加工性、温間加工
性は共に5UJ2以下である。
9は何れも転勤疲労性、切削性、冷間加工性、温間加工
性は共に5UJ2以下である。
[発明の効果J
以上説明したように、本発明に係る加工性に優れた軸受
用鋼は上記の構成を有しているものであるから、軸受と
して最も重要な特性である転動疲労性に極めて優れてお
り、さらに、切削性、冷間加工性および温間加工性にも
優れているという効果を有しているものである。
用鋼は上記の構成を有しているものであるから、軸受と
して最も重要な特性である転動疲労性に極めて優れてお
り、さらに、切削性、冷間加工性および温間加工性にも
優れているという効果を有しているものである。
第1図は本発明に係る加工性に優れた軸受用鋼の実施例
における冷間加工性および温間加工性を評価するための
試験片形状を示す図である。 第1
における冷間加工性および温間加工性を評価するための
試験片形状を示す図である。 第1
Claims (2)
- (1)C0.45〜0.70wt%、Si0.10〜2
.0wt%、Mn0.20〜2.0wt%、P0.01
5wt%以下、S0.015wt%以下、Cr2.0w
t%以下、Al0.015〜0.060wt%、 N0.003〜0.020wt%、Ti0.0020w
t%以下、O0.0015wt%以下 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを
特徴とする加工性に優れた軸受用鋼。 - (2)C0.45〜0.70wt%、Si0.10〜2
.0wt%、Mn0.20〜2.0wt%、P0.01
5wt%以下、S0.015wt%以下、Cr2.0w
t%以下、Al0.015〜0.060wt%、 N0.003〜0.020wt%、Ti0.0020w
t%以下、O0.0015wt%以下 を含有し、さらに、 Ni2.0wt%以下、Mo1.0wt%以下、Cu1
.0wt%以下、V0.01〜0.30wt%、Nb0
.01〜0.30wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを
特徴とする加工性に優れた軸受用鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63203602A JP2726440B2 (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 加工性に優れ、かつ球状化焼鈍処理を簡略化または省略可能な軸受用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63203602A JP2726440B2 (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 加工性に優れ、かつ球状化焼鈍処理を簡略化または省略可能な軸受用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0254739A true JPH0254739A (ja) | 1990-02-23 |
JP2726440B2 JP2726440B2 (ja) | 1998-03-11 |
Family
ID=16476767
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63203602A Expired - Lifetime JP2726440B2 (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 加工性に優れ、かつ球状化焼鈍処理を簡略化または省略可能な軸受用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2726440B2 (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2781813A1 (fr) * | 1998-07-30 | 2000-02-04 | Ascometal Sa | Acier pour la fabrication d'une piece pour roulement |
GB2356635A (en) * | 1999-11-05 | 2001-05-30 | Fag Oem & Handel Ag | Tyre or solid wheel for wheel sets on railway vehicles |
KR100446649B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2004-09-04 | 주식회사 포스코 | 침탄 질화용 베어링강 제조방법 |
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WO2011065593A1 (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-03 | Jfeスチール株式会社 | 軸受用造塊材および軸受用鋼の製造方法 |
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-
1988
- 1988-08-16 JP JP63203602A patent/JP2726440B2/ja not_active Expired - Lifetime
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