JPH0251471A - 窒化ホウ素成形体の製造方法 - Google Patents
窒化ホウ素成形体の製造方法Info
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- JPH0251471A JPH0251471A JP63199788A JP19978888A JPH0251471A JP H0251471 A JPH0251471 A JP H0251471A JP 63199788 A JP63199788 A JP 63199788A JP 19978888 A JP19978888 A JP 19978888A JP H0251471 A JPH0251471 A JP H0251471A
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- boron nitride
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- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 46
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Press-Shaping Or Shaping Using Conveyers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
り果上夏■几分立
本発明は、加圧軸に対して垂直方向と平行方向とにおい
て曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率等の物性の差異がほと
んどない等方性窒化ホウ素成形体を製造し得る熱間加圧
成形法を利用した窒化ホウ素成形体の製造法に関する。
て曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率等の物性の差異がほと
んどない等方性窒化ホウ素成形体を製造し得る熱間加圧
成形法を利用した窒化ホウ素成形体の製造法に関する。
の び が しようとする
周知のように、窒化ホウ素は六方晶のリン片状の結晶で
あるため、熱間−軸加圧成形法で焼結。
あるため、熱間−軸加圧成形法で焼結。
成型すると、加圧軸方向と平行に結晶のC軸が並び易い
。それ故、生成した窒化ホウ素成形体は。
。それ故、生成した窒化ホウ素成形体は。
その加圧軸方向に対して垂直方向と平行方向との物性、
例えば曲げ強度、熱伝導率、熱膨張係数などに差異が生
じ、異方性を有することが多い。
例えば曲げ強度、熱伝導率、熱膨張係数などに差異が生
じ、異方性を有することが多い。
しかしながら、このような異方性のある窒化ホウ素成形
体は工業的に不都合であり、このため、従来より、異方
性のほとんどない窒化ホウ素成形体を製造し得る方法の
開発が望まれたいた。
体は工業的に不都合であり、このため、従来より、異方
性のほとんどない窒化ホウ素成形体を製造し得る方法の
開発が望まれたいた。
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、加圧軸方向
に対して垂直方向と平行方向との物性にほとんど差異が
ない等方性窒化ホウ素成形体を得ることができる窒化ホ
ウ素成形体の製造方法を提供することを目的とする。
に対して垂直方向と平行方向との物性にほとんど差異が
ない等方性窒化ホウ素成形体を得ることができる窒化ホ
ウ素成形体の製造方法を提供することを目的とする。
U七−するための び 用
本発明者は上記目的を達成するため鋭意検討を重ねた結
果、平均粒径が3−以下の窒化ホウ素粉末原料を66x
+60<y<66x+300 〔x :窒化ホウ素粉末
の平均粒径(p) 、 y :静水圧加圧力(ゲージ圧
、 kg/l) )の圧力条件下で静水圧加圧処理して
圧密体とするという物理的な前処理工程を行なった後、
この圧密体を熱間加圧成形法により焼結、成型すること
により、通常の熱間加圧成形法で製造した場合に生じる
成形体の加圧軸に対して垂直方向と平行方向とにおける
曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率等の物性の差異をほとん
どなくすことができ、成形体に異方性が生じることを可
及的に防止し得ること、従って、熱間加圧成形法を利用
して等方性の窒化ホウ素成形体を製造することができる
ことを知見し、本発明をなすに至った。
果、平均粒径が3−以下の窒化ホウ素粉末原料を66x
+60<y<66x+300 〔x :窒化ホウ素粉末
の平均粒径(p) 、 y :静水圧加圧力(ゲージ圧
、 kg/l) )の圧力条件下で静水圧加圧処理して
圧密体とするという物理的な前処理工程を行なった後、
この圧密体を熱間加圧成形法により焼結、成型すること
により、通常の熱間加圧成形法で製造した場合に生じる
成形体の加圧軸に対して垂直方向と平行方向とにおける
曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率等の物性の差異をほとん
どなくすことができ、成形体に異方性が生じることを可
及的に防止し得ること、従って、熱間加圧成形法を利用
して等方性の窒化ホウ素成形体を製造することができる
ことを知見し、本発明をなすに至った。
従って、本発明は、平均粒径が3−以下の窒化ホウ素粉
末原料を66 x + 60 < y< 66 x +
300〔x:窒化ホウ素粉末の平均粒径(戸)、y:静
水圧加圧力(ゲージ圧、 kg/alt) )の圧力条
件下で静水圧加圧処理して圧密体とした後、熱間加圧成
形法により焼結成形することを特徴とする窒化ホウ素成
形体の製造方法を提供する。
末原料を66 x + 60 < y< 66 x +
300〔x:窒化ホウ素粉末の平均粒径(戸)、y:静
水圧加圧力(ゲージ圧、 kg/alt) )の圧力条
件下で静水圧加圧処理して圧密体とした後、熱間加圧成
形法により焼結成形することを特徴とする窒化ホウ素成
形体の製造方法を提供する。
以下4本発明につき更に詳しく説明する。
本発明の窒化ホウ素成形体の製造方法では、上述の通り
、まず原料の窒化ホウ素粉末を特定の圧力で静水圧加圧
処理して圧密体を得るという前処理を行なうものである
が、ここで、原料の窒化ホウ素粉末としては、平均粒径
が3p以下、好ましくは1p以下のものを使用する。平
均粒径が3Pより大きい窒化ホウ素粉末を使用すると、
熱間加圧成形法で焼結しても十分な密度や強度が得られ
ず、成形体として利用することができない。
、まず原料の窒化ホウ素粉末を特定の圧力で静水圧加圧
処理して圧密体を得るという前処理を行なうものである
が、ここで、原料の窒化ホウ素粉末としては、平均粒径
が3p以下、好ましくは1p以下のものを使用する。平
均粒径が3Pより大きい窒化ホウ素粉末を使用すると、
熱間加圧成形法で焼結しても十分な密度や強度が得られ
ず、成形体として利用することができない。
なお、窒化ホウ素粉末の平均粒径は遠心沈降式%式%
作所社製)で回転数150Orpm、試料レベル3の条
件で粒径を測定することにより算出した値である。
件で粒径を測定することにより算出した値である。
更に、原料窒化ホウ素粉末の静水圧加圧処理は、下記式
%式%
〔x:窒化ホウ素粉末の平均粒径(pn) 、 y :
静水圧加圧力(ゲージ圧、 kg/、ff1) )を満
足する静水圧加圧力(y)で行なう。本発明では、熱間
加圧成形処理前に上記式の範囲内の比較的低圧の静水圧
加圧力で窒化ホウ素粉末を押し固めて圧密体を形成する
ことにより、本発明の目的を達成し得るものであり、窒
化ホウ素粉末を上記範囲に満たない低圧で処理すると、
熱間加圧成形時に加圧軸に対して垂直方向と平行方向と
の曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率等の物性の差異を十分
に補正し得す、また、上記式の範囲を越えた圧力では、
得られる圧密体が熱間加圧成形時に十分に流動せず、成
形体の外観に圧密体による境界が現われて外観不良が生
じてしまう。
静水圧加圧力(ゲージ圧、 kg/、ff1) )を満
足する静水圧加圧力(y)で行なう。本発明では、熱間
加圧成形処理前に上記式の範囲内の比較的低圧の静水圧
加圧力で窒化ホウ素粉末を押し固めて圧密体を形成する
ことにより、本発明の目的を達成し得るものであり、窒
化ホウ素粉末を上記範囲に満たない低圧で処理すると、
熱間加圧成形時に加圧軸に対して垂直方向と平行方向と
の曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率等の物性の差異を十分
に補正し得す、また、上記式の範囲を越えた圧力では、
得られる圧密体が熱間加圧成形時に十分に流動せず、成
形体の外観に圧密体による境界が現われて外観不良が生
じてしまう。
なお、この場合、静水圧加圧処理は、上記範囲内の圧力
条件下で行なう以外は通常の静水圧加圧法と同様にして
行なうことができる。
条件下で行なう以外は通常の静水圧加圧法と同様にして
行なうことができる。
次いで1本発明においては、静水圧加圧処理で押し固め
られた窒化ホウ素粉末の圧密体を熱間加圧成形法によっ
て焼結成形する。
られた窒化ホウ素粉末の圧密体を熱間加圧成形法によっ
て焼結成形する。
ここで、熱間加圧成形法としては、通常の方法を採用す
ることができ、処理条件も別に制限されないが、特に1
600〜2100℃かつ90〜210kg/cdの加圧
下で0.5〜1時間という処理条件でかかる圧密体を処
理し、焼結、成形させることが好適である。
ることができ、処理条件も別に制限されないが、特に1
600〜2100℃かつ90〜210kg/cdの加圧
下で0.5〜1時間という処理条件でかかる圧密体を処
理し、焼結、成形させることが好適である。
見尻立麦求
本発明の窒化ホウ素成形体の製造方法によれば、熱間加
圧成形法を利用して、加圧軸に対して垂直方向と平行方
向との曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率等の物性の差異が
ほとんどなく、それ故、異方性が見られない工業的に有
利な等方性の窒化ホウ素成形体を製造することができる
。
圧成形法を利用して、加圧軸に対して垂直方向と平行方
向との曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率等の物性の差異が
ほとんどなく、それ故、異方性が見られない工業的に有
利な等方性の窒化ホウ素成形体を製造することができる
。
以下、実施例及び比較例を示して本発明を具体的に説明
するが、本発明は下記実施例に制限されるものではない
。
するが、本発明は下記実施例に制限されるものではない
。
なお、窒化ホウ素の平均粒径は遠心沈降式粒度分布測定
袋W(島津5A−CP−2.島津製作所社製)で回転数
1500rpa+、試料レベル30条件で測定した。
袋W(島津5A−CP−2.島津製作所社製)で回転数
1500rpa+、試料レベル30条件で測定した。
〔実施例1,2〕
平均粒径0.6.の窒化ホウ素粉末3kgに助剤として
Gaol、5重量%とB、0,3.5重量%とを添加し
、静水圧加圧プレスにより200kg/dの圧力条件で
圧密体を作った。次いで、この圧密体を熱間加圧成形法
にて1900℃で0.5時間、圧力170kg/ail
の条件で焼結し、窒化ホウ素成形体(密度1.95)を
得た(実施例1)。
Gaol、5重量%とB、0,3.5重量%とを添加し
、静水圧加圧プレスにより200kg/dの圧力条件で
圧密体を作った。次いで、この圧密体を熱間加圧成形法
にて1900℃で0.5時間、圧力170kg/ail
の条件で焼結し、窒化ホウ素成形体(密度1.95)を
得た(実施例1)。
また、平均粒径2.9PMの窒化ホウ素粉末を使用し、
静水圧加圧条件を260 kg/(dとした以外は実施
例1と同様にして、窒化ホウ素成形体(密度1.80)
を得た(実施例2)。
静水圧加圧条件を260 kg/(dとした以外は実施
例1と同様にして、窒化ホウ素成形体(密度1.80)
を得た(実施例2)。
得られた窒化ホウ素成形体の加圧軸に対して平行方向と
垂直方向の3点曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率を測定し
た。結果を第1表に示す。
垂直方向の3点曲げ強度、熱伝導率、熱膨張率を測定し
た。結果を第1表に示す。
第
表
第1表の結果より、本発明に係る窒化ホウ素成形体は、
加圧軸に対し垂直方向と平行方向での物性の差異が少な
いことが確認された。
加圧軸に対し垂直方向と平行方向での物性の差異が少な
いことが確認された。
〔実施例3〜5、比較例1〜5〕
窒化ホウ素粉末の平均粒径及び静水圧加圧条件を第2表
に示す通りにした以外は、実施例1と同様にして窒化ホ
ウ素成形体(実施例3〜5、比較例1〜5)を得た。
に示す通りにした以外は、実施例1と同様にして窒化ホ
ウ素成形体(実施例3〜5、比較例1〜5)を得た。
得られた窒化ホウ素成形体の密度、加圧軸に対して平行
方向及び垂直方向の熱伝導率の測定結果、更には下記基
準に基いた判定結果を第2表に示す。
方向及び垂直方向の熱伝導率の測定結果、更には下記基
準に基いた判定結果を第2表に示す。
O:異方性がほとんどなく、外観も良好である。
×;異方性、あるいは外観不良が見られる。
なお、この場合、実施例1,2からもわかるように成形
体の加圧軸に対して平行方向及び垂直方向の熱伝導率、
3点曲げ強度、熱膨張率等の物性の差異には相関性が見
られるので、各側の成形物の加圧軸に対し、平行、垂直
での物性の差異を示す尺度として、熱伝導率を測定した
。
体の加圧軸に対して平行方向及び垂直方向の熱伝導率、
3点曲げ強度、熱膨張率等の物性の差異には相関性が見
られるので、各側の成形物の加圧軸に対し、平行、垂直
での物性の差異を示す尺度として、熱伝導率を測定した
。
第2表の結果より、窒化ホウ素粉末の平均粒径〔x)と
静水圧加圧条件(y)とが66x+60< y < 6
6 x + 300の範囲外である場合(比較例1〜4
)、成形体に異方性や外観不良が見ら九、また、平均粒
径が371111より大きい窒化ホウ素粉末を用いると
(比較例5)、成形体の密度が低く、使用不可能であっ
た。これらに対し、窒化ホウ素粉末の平均粒径と静水圧
加圧条件とが上記範囲内であると(実施例3〜5)、加
圧軸に対し平行方向及び垂直方向の熱伝導率の差がわず
かであり、異方性がほとんど生じない上、外観の良好な
成形体が得られることが確認された。
静水圧加圧条件(y)とが66x+60< y < 6
6 x + 300の範囲外である場合(比較例1〜4
)、成形体に異方性や外観不良が見ら九、また、平均粒
径が371111より大きい窒化ホウ素粉末を用いると
(比較例5)、成形体の密度が低く、使用不可能であっ
た。これらに対し、窒化ホウ素粉末の平均粒径と静水圧
加圧条件とが上記範囲内であると(実施例3〜5)、加
圧軸に対し平行方向及び垂直方向の熱伝導率の差がわず
かであり、異方性がほとんど生じない上、外観の良好な
成形体が得られることが確認された。
出願人 信越化学工業株式会社
代理人 弁理士 小 島 隆 司
Claims (1)
- 1.平均粒径が3μm以下の窒化ホウ素粉末原料を66
x+60<y<66x+300〔x:窒化ホウ素粉末の
平均粒径(μm)、y:静水圧加圧力(ゲージ圧,kg
/cm^2)〕の圧力条件下で静水圧加圧処理して圧密
体とした後、熱間加圧成形法により焼結成形することを
特徴とする窒化ホウ素成形体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63199788A JPH0251471A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 窒化ホウ素成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63199788A JPH0251471A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 窒化ホウ素成形体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0251471A true JPH0251471A (ja) | 1990-02-21 |
Family
ID=16413621
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63199788A Pending JPH0251471A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 窒化ホウ素成形体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0251471A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014196496A1 (ja) * | 2013-06-03 | 2014-12-11 | 電気化学工業株式会社 | 樹脂含浸窒化ホウ素焼結体およびその用途 |
-
1988
- 1988-08-12 JP JP63199788A patent/JPH0251471A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014196496A1 (ja) * | 2013-06-03 | 2014-12-11 | 電気化学工業株式会社 | 樹脂含浸窒化ホウ素焼結体およびその用途 |
JPWO2014196496A1 (ja) * | 2013-06-03 | 2017-02-23 | デンカ株式会社 | 樹脂含浸窒化ホウ素焼結体およびその用途 |
US10087112B2 (en) | 2013-06-03 | 2018-10-02 | Denka Company Limited | Resin-impregnated boron nitride sintered body and use for same |
US10377676B2 (en) | 2013-06-03 | 2019-08-13 | Denka Company Limited | Resin-impregnated boron nitride sintered body and use for same |
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