JPH0246081Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は複同調型バンド・パス・フイルタ、特
にCATVコンバータ等を構成するミキサ（混合
器）等を用いて周波数変換し、該変換した周波数
信号中から複同調型のバンド・パス・フイルタ
（以下BPFという）を用いて所望の周波数帯の信
号成分のみを選択的に抽出する際に、当該BPF
中で定在波（パラスチツク共振周波数）が発生す
ることによつて帯域内にビート妨害等が生じるこ
とを防止するよう構成した複同調型バンド・パ
ス・フイルタに関するものである。

〔従来の技術と考案が解決しようとする問題点〕

従来、第４図図示の如き構成を備えたCATV
コンバータ等では、受信した信号の周波数を２回
に分けた形で周波数を変換している。該周波数変
換は一般にダブルコンバーシヨン方式と呼ばれ、
第１段階は前記受信した入力信号と図中第1OSC
（第１局部発振器）３を用いて発振させた第１の
局部発振周波数₁とを第１ミキサ２によつて混合
し、当該入力信号の周波数を中間周波数信号
（IF信号）の形に変換する。そして、第２段階は
当該変換したIF信号と図中第2OSC8を用いて発
振させた第２の局部周波数₂とを第２ミキサ７に
よつて混合し、例えばTV受像機で受信可能な周
波数に変換している。この際、例えば第１段階の
周波数変換をする場合、前記受信した入力信号と
第１の局部周波数₁との差に相当する周波数信号
のみをBPF４を用いてIF信号の形で選択的に抽
出する必要がある。該IF信号を選択的に抽出す
る際に、通過帯域幅および低損失等を達成するた
めに一般にBPFとして複同調型の共振器を用い、
しかも入力側（１次側）と出力側（２次側）との
コイルの構成およびマツチングを取るためにリー
ド線を当該コイルに接続するいわゆるタツプ位置
等を対称に配置している。このため、前記局部発
振周波数₁の整数倍の高調波2₁，3₁，4₁，5₁
，
…（以下高調波n₁という）が、当該BPF中に発
生し得る定在波による共振周波数の近傍に位置す
ると、極めて大きな振幅の形の共振周波数信号と
して輻射され、他の信号線等に混入してしまう。
また、同様に第２段階の周波数変換によつても第
２の局部発振周波数₂の高調波2₂，3₂，4₂，
5₂，…等（以下高調波m₂という）が前述した
如くして同様に定在波の共振周波数信号の形でい
わば増長した形で他の信号線等に混入してしま
う。このため、前記輻射された高調波数n₁と高
調波m₂とが混合することによつて発生する出力
周波数 ₀＝n₁±m₂ …(1) が、帯域内に存在すると、いわゆるビード妨害が
発生してしまうという問題点があつた。

以下第４図ないし第７図を用いて具体的に順次
説明する。第４図はCATVコンバータの全体構
成図を示し、第５図は第４図図中BPF４，IFア
ンプ５およびBPF６の具体的回路を示し、第６
図は第５図図中BPF４の構造例を示し、第７図
は第６図図示BPF４の周波数応答特性を示す。

第５図図中BPF４は貫通コンデンサ１０−１，
１０−２、ヘリカル・コイルL₁，L₂および終端
コンデンサC₁，C₂によつて構成され、いわゆる
複同調型の共振器で構成されている。該構成の
BPF４は、第４図図中第１ミキサ２によつて生
成された所望の周波数信号および前述した高調波
n₁等の信号中から所望の周波数帯のIF信号のみ
を選択的に抽出してIFアンプ５に供給するため
のものである。

該BPF４の具体的構造は、第６図イ平面図お
よび第６図ロ右側面図に示す如く、入力インピー
ダンスおよび出力インピーダンスのマツチング
（整合）および必要な選択度Ｑを得るために図示
リード線１１−１，１１−２を用いて夫々のヘリ
カル・コイルL₁，L₂の所定のタツプに接続され
ている。そして、当該ヘリカル・コイルL₁，L₁
等は導体からなる枠１２およびシールド板１３に
よつて覆われている。また、所望の通過帯域特性
および低損失等を得るために複同調共振器を構成
するように１次側の共振周波数と２次側の共振周
波数とを同一周波数に保持する必要がある。この
ため、従来は各部品およびリード線の配置等を対
称に配置していた。該対称に配置した第６図図示
BPF４の共振周波数特性を実測すると、第７図
図示の如きものが得られた。図中周波数₁は当該
BPF４を用いて所望のIF信号を選択的に抽出す
るに必要な通過周波帯の中心周波数であり、図中
周波数₂，₃は前記必要な通過周波数以外に発生
したものの中心周波数である。該周波数₂，₃の
信号は、不用な周波数のものであつて、前述した
式(1)の如くして帯域内にビート妨害を発生させて
しまうという問題点が判明した。

〔問題点を解決するための手段〕

本考案は、前記問題点を解決するために、
CATVコンバータ等を構成するミキサ（混合器）
等を用いて周波数変換し、該変換した周波数信号
中から複同調型のバンド・パス・フイルタ
（BPF）を用いて所望の周波数帯の信号成分のみ
を選択的に抽出する際に、当該BPFを構成する
複同調共振器の１次側と２次側との構成を非対称
に構成することにより、定在波（パラスチツク共
振）の発生を抑止して帯域内にビート妨害等が生
じないようにしている。そのため、本考案の複同
調型バンド・パス・フイルタは、１次共振器と２
次共振器とを用いて得られる複同調特性を利用し
て、入力信号中から所望の周波数帯の信号成分を
選択的に抽出して出力する複同調型バンド・パ
ス・フイルタにおいて、前記入力信号を前記１次
共振器に供給するための１次リード線と、前記２
次共振器によつて生成された信号を外部に送出す
るための２次リード線とを備え、前記１次リード
線と前記２次リード線との長さを異ならしめて
夫々に発生し得る定在波の周波数を相違させたこ
とを特徴としている。

〔実施例〕

以下図面を参照しつつ本考案の実施例を詳細に
説明する。

第１図は本考案の１実施例構成図、第２図は第
１図図示本考案の１実施例構成の動作を説明する
動作説明図、第３図は本考案の他の実施例構成図
を示す。

図中、１２は枠、１３はシールド板、１４−
１，１４−２，１６−１，１６−２はリード線、
１５−１，１５−２はアース線、C₁，C₂は終端
コンデンサ、L₁，L₂はヘリカル・コイルを表す。

第１図において、図中BPF４は本考案に係わ
るものであつて、当該BPF４を構成する１次側
のリード線１４−１と２次側のリード線１４−２
とを非対称に構成した例を示す。即ち、当該
BPF４の２次側のリード線１４−２の中間に１
ターンのコイルを設けたことによる１次側のリー
ド線１４−１との非対称性によつて、当該BPF
４内に発生する定在波（パラスチツク共振）が抑
止されるため、既述した式(1)に示すような周波数
帯の信号の発生によるビート妨害が生じない。以
下構成および動作を順次詳細に説明する。

第１図図示BPF４中の左端から第４図図中第
１ミキサ２によつて生成された所望の周波数帯の
信号および高調波n₁等の信号が供給され、右端
から選択的に抽出された所望のIF信号のみがIF
アンプ５に送出される。該BPF４は複同調共振
器を用いて構成されており、１次側は貫通コンデ
ンサ１０−１、リード線１４−１、ヘリカル・コ
イルL₁、アース線１５−１および終端コンデン
サC₁によつて構成され、２次側はヘリカル・コ
イルL₂、アース線１５−２、終端コンデンサC₂、
リード線１４−２および貫通コンデンサ１０−２
によつて構成されている。該構成を具備した当該
BPF４は、１次側の共振周波数と２次側の共振
周波数とを同一周波数に保持され、所望の周波数
帯にわたつて平坦かつ充分高い選択度Ｑを得るよ
う設定されている。そして、当該実施例では、既
述した如く１次側のリード線１４−１に対して２
次側のリード線１４−２に１ターンのコイルを図
示の如く付加する形で配置して非対称に構成して
あるため、定在波（パラスチツク共振）が生じな
い。以下当該定在波の発生が阻止される態様につ
いて第２図を用いて説明する。

第２図図中点線は定在波が発生した場合の電圧
分布を模式的に示したものであつて、第１図図示
BPF４のリード線１４−１，１４−２およびア
ース線１５−１，１５−２上に図示の如くパラス
チツク共振（寄生共振）の形でλ／４の波長の定
在波が発生した状態を示す。図中１次側のアース
線１５−１およびリード線１４−１の長さを夫々
l₁₁およびl₁₂とし、２次側のアース線１５−２お
よびリード線１４−２の長さを夫々l₂₁およびl₂₂
とすると、１次側および１次側の定在波の最も低
い周波数の波長λ₁，λ₂は夫々下式の如く表され
る。

λ₁＝４×（l₁₁＋l₁₂） …(2) λ₂＝４×（l₂₁＋l₂₂） …(3) 従つて、本実施例では、２次側のリード線１４
−２に１ターンのコイルを設けたため、第２図図
示の如くl₂₂が１次側のl₁₂に比し長いため、式(1)
および式(2)から λ₁＜λ₂ …(4) となる関係が得られ、１次側のパラスチツク共振
周波数と２次側のパラスチツク共振周波数とが異
なる。実験によれば第１図図示の如き構成を採用
することによつて１次側のパラスチツク共振周波
数と２次側のパラスチツク共振周波数とを異なら
しめることにより、第25db以上の定在波信号の
振幅を抑圧することができた。これは、既述した
従来の対称に配置した第７図図示BPFの共振周
波数特性中の周波数₂を約25db以上抑圧したこと
を意味する。また、実験によれば、第７図図中周
波数₃は3λ／４の定在波に対応するものであるこ
とが判明したため、当該周波数₃も本実施例の如
き１次側と２次側とを非対称に構成することによ
り、定在波の発生を抑圧することができる。

また、本実施例は１次側のパラスチツク共振周
波数と２次側のパラスチツク共振周波数とを大き
く異ならしめているが、複同調共振周波数₁に対
しては殆ど影響を与えないという特徴がある。従
つて、当該BPF４の通過帯域特性を保持したま
ま、ビート妨害の発生原因となる不用なパラスチ
ツク共振周波数₂，₃等の発生を抑止することが
できる。

第３図は本考案の他の実施例構成図を示し、１
次側のヘリカル・コイルL₁に対して２次側のヘ
リカル・コイルL₂を90度回転して取り付けたも
のを示す。該構成を採用することにより、配置上
から図示の如く１次側のリード線１６−１の長さ
に対して２次側のリード線１６−２の長さが短く
なるため、式(2)および式(3)を用いて説明した定在
波の波長が異なる。このため、１次側のパラスチ
ツク共振周波数と２次側のパラスチツク共振周波
数とが異なることとなり、不用な定在波を輻射し
ない。

〔考案の効果〕

以上説明した如く、本考案によれば、CATV
コンバータ等を構成するミキサ等を用いて周波数
変換し、該変換した周波数信号中から複同調型の
BPFを用いて所望の周波数帯の信号成分のみを
選択的に抽出する際に、当該BPFを構成する複
同調型の共振器の１次側と２次側とを非対称な形
に構成してあるため、当該BPF内に定在波が発
生することを抑止することが可能となり、ひいて
は当該BPFを用いたCATVコンバータ等に発生
する帯域内ビート妨害等を防止することができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の１実施例構成図、第２図は第
１図図示本考案の１実施例構成の動作を説明する
動作説明図、第３図は本考案の他の実施例構成
図、第４図はCATVコンバータの全体構成図、
第５図は第４図図示構成の部分詳細回路、第６図
は従来の複同調型バンド・パス・フイルタ、第７
図は第６図図示複同調型バンド・パス・フイルタ
の共振周波数特性図を示す。 図中、１２は枠、１３はシールド板、１４−
１，１４−２，１６−１，１６−２はリード線、
１５−１，１５−２はアース線、C₁，C₂は終端
コンデンサ、L₁，L₂はヘリカル・コイルを表す。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. １次共振器と２次共振器とを用いて得られる複
   同調特性を利用して、入力信号中から所望の周波
   数帯の信号成分を選択的に抽出して出力する複同
   調型バンド・パス・フイルタにおいて、前記入力
   信号を前記１次共振器に供給するための１次リー
   ド線と、前記２次共振器によつて生成された信号
   を外部に送出するための２次リード線とを備え、
   前記１次リード線と前記２次リード線との長さを
   異ならしめて夫々に発生し得る定在波の周波数を
   相違させたことを特徴とする複同調型バンド・パ
   ス・フイルタ。