JPH02294420A - 上底吹き転炉による製鋼法 - Google Patents
上底吹き転炉による製鋼法Info
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- JPH02294420A JPH02294420A JP11506389A JP11506389A JPH02294420A JP H02294420 A JPH02294420 A JP H02294420A JP 11506389 A JP11506389 A JP 11506389A JP 11506389 A JP11506389 A JP 11506389A JP H02294420 A JPH02294420 A JP H02294420A
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Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［産業上の利用分野］
本発明は上底吹き転炉における製鋼すなわち脱炭法の改
菩に関する．
菩に関する．
近年，転炉における脱炭法では、転炉の複合転炉化によ
り大幅に改善が行われた。 すなわち底吹き転炉の冶金特性が上吹き転炉のそれに比
べて大幅に向上することが明らかになったため、上吹き
転炉に底吹き機能を付加して撹拌力を増加．させる、い
わゆる上吹き転炉の上底吹き転炉への改造が図られ，そ
れに従い撹拌力増大によって冶金特性が向上された．そ
の結果、スラグ中のＴ．Ｆｅの低減や溶鋼中［０１の低
下が行われた。これらの経緯は例えば第ｔｏｏ ． ｔ
ｏｔ回西山記念講座ｒｆ＠拌を利用した最近の製鋼技術
の動向Ｊ ｐ２旧に記述されている． さらに酸素を底吹きし、しかもＯ． ｌ Ｎ ｒｎ’
／ｍｉｎ／ｔ以上といった比較的大流量の底吹きガスを
吹き込む、いわゆる強攪拌型上底吹き転炉などでは、酸
素の脱炭効率が低下しＣＯ発生量が減少し、結果的には
撹拌力が低下する低炭素濃度域では，底吹き羽口より不
活性ガスを酸素とともに吹込み低炭域での撹拌力を維持
しようとする改善の試みが特開昭６０−１８４６１５号
に提示されている．しかしながら、酸素以外の不活性ガ
スや００２等を底吹きし、底吹き流量もせいぜい０．２
Ｎｔｆ／ｗｉｎ／ｔ以下（大半はＯ． ｌ Ｎｍ’／ｊ
ｉｎ／ｔ以下》の弱撹拌型の上底吹き転炉では低炭域に
おいてもその底吹きガス流量の吹き込み能力の限界があ
ることから底吹き撹拌機能を強化することは事実上困難
である． こうした弱撹拌型の上底吹き転炉を用いた製鋼法では、
低炭域に底吹き機能の最大限までは底吹きガス量を増加
させると共に、第３図に示すように、上吹きランスから
の送酸速度を低下させ過酸化の状態を極力防止する程度
の試みしかない．この例は例えば「鉄と鋼Ｊ ７４ （
１ ９８８） ． ｐ２７５に詳述されている． すなわち、積極的に低炭域における脱炭反応を改善させ
る試みは弱撹拌型の上底吹き転炉では未だ充分に行われ
ていない。 また上に述べた方法では，酸素流量を極端に低下させる
と噴射力の低下による土吹きランス０２吹込み孔への地
金付着なども問題となるので送酸速度を大幅に低下させ
ることも事実上困難である． ステンレス鋼の溶製の場合には、従来上吹きランスから
ＡｒやＮ２を０２と共に吹き込む試みがあった（例えば
特公昭５９−２ １ ３６７号）。これは緒通鋼と比べ
て脱炭が困難なステンレス鋼の脱炭精錬においてＣ＋０
＝ＣＯ （ｇ）なる反応のＰｅＯを低下させ、反応をこ
の式の右側に進行させることを狙った、いわゆる希釈吹
錬である．しかしながら、普通鋼においては、［Ｃ］く
２ ０ ０ ｐｐａ＋といった極低炭素濃度域を除いて
，ＰＣＯ希釈の効果はなくステンレス鋼で見られる上吹
きランスから不活性ガスを吹き込むなどの試みは従来さ
れていなかった．
り大幅に改善が行われた。 すなわち底吹き転炉の冶金特性が上吹き転炉のそれに比
べて大幅に向上することが明らかになったため、上吹き
転炉に底吹き機能を付加して撹拌力を増加．させる、い
わゆる上吹き転炉の上底吹き転炉への改造が図られ，そ
れに従い撹拌力増大によって冶金特性が向上された．そ
の結果、スラグ中のＴ．Ｆｅの低減や溶鋼中［０１の低
下が行われた。これらの経緯は例えば第ｔｏｏ ． ｔ
ｏｔ回西山記念講座ｒｆ＠拌を利用した最近の製鋼技術
の動向Ｊ ｐ２旧に記述されている． さらに酸素を底吹きし、しかもＯ． ｌ Ｎ ｒｎ’
／ｍｉｎ／ｔ以上といった比較的大流量の底吹きガスを
吹き込む、いわゆる強攪拌型上底吹き転炉などでは、酸
素の脱炭効率が低下しＣＯ発生量が減少し、結果的には
撹拌力が低下する低炭素濃度域では，底吹き羽口より不
活性ガスを酸素とともに吹込み低炭域での撹拌力を維持
しようとする改善の試みが特開昭６０−１８４６１５号
に提示されている．しかしながら、酸素以外の不活性ガ
スや００２等を底吹きし、底吹き流量もせいぜい０．２
Ｎｔｆ／ｗｉｎ／ｔ以下（大半はＯ． ｌ Ｎｍ’／ｊ
ｉｎ／ｔ以下》の弱撹拌型の上底吹き転炉では低炭域に
おいてもその底吹きガス流量の吹き込み能力の限界があ
ることから底吹き撹拌機能を強化することは事実上困難
である． こうした弱撹拌型の上底吹き転炉を用いた製鋼法では、
低炭域に底吹き機能の最大限までは底吹きガス量を増加
させると共に、第３図に示すように、上吹きランスから
の送酸速度を低下させ過酸化の状態を極力防止する程度
の試みしかない．この例は例えば「鉄と鋼Ｊ ７４ （
１ ９８８） ． ｐ２７５に詳述されている． すなわち、積極的に低炭域における脱炭反応を改善させ
る試みは弱撹拌型の上底吹き転炉では未だ充分に行われ
ていない。 また上に述べた方法では，酸素流量を極端に低下させる
と噴射力の低下による土吹きランス０２吹込み孔への地
金付着なども問題となるので送酸速度を大幅に低下させ
ることも事実上困難である． ステンレス鋼の溶製の場合には、従来上吹きランスから
ＡｒやＮ２を０２と共に吹き込む試みがあった（例えば
特公昭５９−２ １ ３６７号）。これは緒通鋼と比べ
て脱炭が困難なステンレス鋼の脱炭精錬においてＣ＋０
＝ＣＯ （ｇ）なる反応のＰｅＯを低下させ、反応をこ
の式の右側に進行させることを狙った、いわゆる希釈吹
錬である．しかしながら、普通鋼においては、［Ｃ］く
２ ０ ０ ｐｐａ＋といった極低炭素濃度域を除いて
，ＰＣＯ希釈の効果はなくステンレス鋼で見られる上吹
きランスから不活性ガスを吹き込むなどの試みは従来さ
れていなかった．
【発明が解決しようとする課題Ｊ
近年普及されている予備処理溶銑を用いた転炉の吹錬方
法にについて調査したところ、低炭域で鋼中の［０］が
急激に上昇するなど，冶金特性が悪化している． 予備処理を施した溶銑を製錬する場合、脱燐剤のＣａＯ
を添加しなくてもよいので、スラグ量が３０ｋｇ／ｔ以
下となる．スラグ量が少ないと，製錬中にスラグ中に発
生するＦｅＯの比率が増加する．従って、このような場
合、精錬末期における溶鋼中の酸素含有量が増加するこ
ととなる．本発明はこうした点に鑑み、不活性ガス流量
を少量底吹きする弱攪拌型の上底吹き転炉において，低
炭域における脱炭反応の改善を図ろうとするものである
． 【課題を解決するための千段】 本発明は従来の弱攪拌型の上底吹き転炉における低炭域
の脱炭反応効率を改善することを可能とするものである
． 不活性ガスなどを少量底吹きし，上吹きランスより酸素
を含有するガスを吹付けながら，脱炭を行う上底吹き転
炉を用いた製鋼法において，溶鉄中の炭素濃度が低炭域
に達したとき、上吹きランスより供給するガス中の酸素
の割合を低下させることを特徴とする製鋼法である． 酸素流量を低下させる時期は［％Ｃ］≦０．３とすれば
よい．
法にについて調査したところ、低炭域で鋼中の［０］が
急激に上昇するなど，冶金特性が悪化している． 予備処理を施した溶銑を製錬する場合、脱燐剤のＣａＯ
を添加しなくてもよいので、スラグ量が３０ｋｇ／ｔ以
下となる．スラグ量が少ないと，製錬中にスラグ中に発
生するＦｅＯの比率が増加する．従って、このような場
合、精錬末期における溶鋼中の酸素含有量が増加するこ
ととなる．本発明はこうした点に鑑み、不活性ガス流量
を少量底吹きする弱攪拌型の上底吹き転炉において，低
炭域における脱炭反応の改善を図ろうとするものである
． 【課題を解決するための千段】 本発明は従来の弱攪拌型の上底吹き転炉における低炭域
の脱炭反応効率を改善することを可能とするものである
． 不活性ガスなどを少量底吹きし，上吹きランスより酸素
を含有するガスを吹付けながら，脱炭を行う上底吹き転
炉を用いた製鋼法において，溶鉄中の炭素濃度が低炭域
に達したとき、上吹きランスより供給するガス中の酸素
の割合を低下させることを特徴とする製鋼法である． 酸素流量を低下させる時期は［％Ｃ］≦０．３とすれば
よい．
【作用］
以下に本発明を具体的に説明する．
予備処理溶銑を用いた吹錬では脱Ｐを行う必要がなくな
るので，石灰投入量が減少し，結果的にはスラグ量が通
常３ ０ ｋ ｇ／ｔ以下程度に減少する．従って、低
炭域では必然的に生成されるＦｅＯがスラグ中に占める
濃度が高くなり（言い換えればスラグの％Ｔ．Ｆｅが高
くなる）、スラブ中の酸素ポテンシャルが高くなる．そ
の影響により溶鋼側の酸素ポテンシャルが上昇する．こ
うしたＦｅＯの生成は脱炭酸素効率が低下する時期から
始まり、［％Ｃ］≦０．３の領域で急激に増加する． そこで本発明者らは上吹きランスからこうした時期に酸
素ガスと共に非酸化性ガスを吹き込む方法を発明し、試
験を行った。 第１図に示すように，転炉製鋼法で用いられる上吹きラ
ンスから酸素と共にＡｒやＮ２といった不活性ガスまた
はＣＯやＣ０２といった非酸化性ガスを酸素の形成する
火点中に吹付ける。この方法を用いれば予備処理溶銑等
を用いた際に生ずるスラグ量の少ない吹錬において問題
となるスラブ中のＴ．Ｆｅの上昇や鋼中酸素濃度の上昇
を防止して脱炭溶製できることを確認した． 溶鉄中の炭素濃度が低炭域（０．３重量％以下）に達し
た時期に非酸化性ガスの混合により土吹きランスより供
給する酸素の割合を低下させる．〔実施例１ 以下に実施例により，本発明象について説明する。 実施例には１８０トン上底吹き転炉を用いた．第１図に
示すとおり、この上底吹き転炉１では、底吹き羽口３か
らＡｒ．Ｎ２またはＣＯを最大０． ｌ Ｎ ｒｒｙ’
／ｗｉｎ／ｔまで吹き込むことができる．方、上吹き
ランス４からは酸素を吹付けるが、実施例では低炭素濃
度域に達したとき酸素と共にＡｒ．Ｃｏ、ｃｏ２または
Ｎ２などの非酸化性ガスを吹付けることができる。 １８０トンの予備処理を行った溶銑２を装入した後，脱
炭吹錬を行った．吹諌前半の底吹き羽口３からのガス量
を０． ０ ５ Ｎ ｒｒｒ／ｗｉｎ／ｔとし，一方上
吹きランス４からの送酸速度は３−ＯＮｒｎ”０２ ／
ｒａｉｎ／ｔとして、吹錬を行った．石灰は吹錬時に５
ｋｇ／ｔ投入した．吹錬中のスラグは前チャージのスラ
グなとも含めて２ ０ ｋ ｇ ／ ｔであった．吹諌
中排ガスのｃｏ．ｃｏ２発生量から、脱炭酸素効率の経
過を監視し、脱炭酸素効率が低下する時期より底吹きガ
ス量をＯ． ｌ Ｎｒｎ’ ／ＩＩｉｎ／ｔに増加させ
ると共に、上吹きランスからの送酸速度を７５％（ ２
． ２ ５ Ｎ ｒｎ’ ／ｗｉｎ／ｔ）に低下させる
と共にＡｒを０． ７ ５ Ｎ ｒｎ’ ／ｓｉｎ／ｔ
吹付けた。この時期は本実施例では［％Ｃ］＝ａ３とな
る時期であった． さらに〔％Ｃ］＝０．２となる時期に送酸速度を５０％
（ １． ５ ０ Ｎ ｍ’ ／ｗｉｎ／ｔ ）に低下
させると共に、Ａｒを１． ５ Ｎ ｍ’ ／ｏ＋ｉｎ
／ｔ吹付け、［％Ｃ］＝０．１５となる時期に送酸速度
を３０％（０．９Ｎｒｎ’／ｒｎｉｎ／ｔ）に、Ａｒを
２． ｌ Ｎ ｒｎ’ ／＋ｗｉｎ／ｔに変化させた。 そして［％Ｃｌ＜０．１では送酸速度を２０％（０．
６ Ｎ ｒｒｒ ／ｍｉｎ／ｔ ）に．Ａｒを２． ４
Ｎ ｒｒ１ｌ／ｗｉｎ／ｔにして吹止め時点まで脱炭
を行った．比較例として純０２上吹き、アルゴン底吹き
による脱炭吹錬を行った．吹錬に用いた溶銑量やスラグ
量．送酸速度、底吹きガス流量は同一として吹錬を行っ
た。 ただし，送酸速度を１． ５ Ｎ ｒｎ” ／ｗｉｎに
低下させるとランス孔へ地金が飛来するという問題点が
生じた。そこで、比較例としては脱炭末期も送酸速度を
１． ５ Ｎ ｒｎ’ ／ｗｉｎ／ｔで実施した．底吹
きガス量は実施例と同一とした． 第２図に［％Ｃ１とスラグ中のＴ．Ｆｅの関係を示した
．第２図において、☆印（スラグ量３０ｋｇ／ｔ）．▲
印（スラグ量７ ０ ｋ ｇ ／ ｔ ）は実施例を示
し、斜線を施した範囲は比較例（非酸化性ガス吹込みを
行わない場合）を示したものである．実施例は比較例に
比して、低炭素濃度域においてスラブ中のＴ．Ｆｅは明
らかに低く、冶金特性に優れていることがわかる．その
他溶鋼の［０］が低下すること、Ｍｎの歩止り、脱炭酸
素効率が向上するなど従来法に比して冶金特性が非常に
優れることがわかった．これは上吹きランスより吹きこ
まれる非酸化ガスが上吹きランスから吹き込まれる酸素
が形成する火点と溶鋼の間の酸素の循環をよ《し溶鉄と
スラグの過酸化を防止するためと思われる． 本発明法ではステンレス鋼の脱炭精錬の場合とは異なり
、ＣＯ分圧ＰＣＯを低下させるガス例えばＡｒやＮ２以
外に、ＣＯガスまたはＣＯ２といったＣＯの希釈やＰＣ
Ｏの低下のないガスを用いた場合でも効果があることを
確認している．すなわち、本発明法の効果はステンレス
鋼の上吹きランスか６０２を低減させると共にＰＣＯを
希釈させる両作用をもつガスを吹込む脱炭法とは全く異
なることが明らかである。 非酸化性ガスの吹込み時期について種々検討した．第４
図に示すように，混合ガス切替時のＣａ度が［％Ｃ］≦
０．３では、できるだけ早い時期から非酸化性ガスを吹
き込んだ場合の方が効果があったが、【％Ｃｌ＞０．３
では特に非酸化性ガスの吹込み時期と冶金特性に差は認
められなかった。すなわち，本方法では［％Ｃ】≦０．
３の時期に上吹きランスか６０２と共に非酸化性ガスを
吹付けることが肝要である． また第２図中にスラグ量が７ ０ ｋ ｇ ／ ｔと大
きい非予備処理吹錬の場合も示した．スラブ量が７０ｋ
ｇ／ｔの場合でも本発明法は効果があり，３ ０ ｋ
ｇ／ｔの場合よりもさらに良くなる傾向にある。ただし
、従来法と比較した場合にはスラグ匿が７０ｋｇ／ｔの
場合には冶金特性改善効果は少ないことが分る。これは
前に述べたようにスラグ量が少なくスラブ中の酸素ポテ
ンシャルが高くなる場合に．０２が形成する火点中のＦ
ｅＯを鋼浴と循環させ、［ＣＪと反応させることが本方
法で促進されるのに対して，スラグ量が比較的太きくス
ラグ中の酸素ポテンシャルがより低い場合にはその効果
が小さく、従来法との冶金特性の差は小さくなるためと
推察される．すなわち比較例あるいは第３図に示される
従来法のように単に送酸速度を低下させたのみでは冶金
特性は改善することは不可能で，本発明法による効果は
酸素量を低下させると同時に火点中に非酸化性ガスを吹
込み火点中のＦｅＯの循環を促進させることにある．【
発明の効果Ｊ 以上説明したように本発明方法により、予備処理溶銑な
どを用いた転炉における低炭素域までの脱炭に右いて、
スラグのＴ．Ｆｅの低減、あるいは鋼中［０］の低下、
Ｍｎ歩止りの向上などの冶金特性の向上が得られる４さ
らにはスラブ中のＴ．Ｆｅが低いため、次工程の二次精
錬工程以下での鋼の清浄化のためにも有利となる．スラ
グ中のＦｅＯや溶鉄中の酸素含有量の低減とＭｎ歩止り
の向上、さらには次の二次精錬工程での溶鉄清浄化に有
利となる．
るので，石灰投入量が減少し，結果的にはスラグ量が通
常３ ０ ｋ ｇ／ｔ以下程度に減少する．従って、低
炭域では必然的に生成されるＦｅＯがスラグ中に占める
濃度が高くなり（言い換えればスラグの％Ｔ．Ｆｅが高
くなる）、スラブ中の酸素ポテンシャルが高くなる．そ
の影響により溶鋼側の酸素ポテンシャルが上昇する．こ
うしたＦｅＯの生成は脱炭酸素効率が低下する時期から
始まり、［％Ｃ］≦０．３の領域で急激に増加する． そこで本発明者らは上吹きランスからこうした時期に酸
素ガスと共に非酸化性ガスを吹き込む方法を発明し、試
験を行った。 第１図に示すように，転炉製鋼法で用いられる上吹きラ
ンスから酸素と共にＡｒやＮ２といった不活性ガスまた
はＣＯやＣ０２といった非酸化性ガスを酸素の形成する
火点中に吹付ける。この方法を用いれば予備処理溶銑等
を用いた際に生ずるスラグ量の少ない吹錬において問題
となるスラブ中のＴ．Ｆｅの上昇や鋼中酸素濃度の上昇
を防止して脱炭溶製できることを確認した． 溶鉄中の炭素濃度が低炭域（０．３重量％以下）に達し
た時期に非酸化性ガスの混合により土吹きランスより供
給する酸素の割合を低下させる．〔実施例１ 以下に実施例により，本発明象について説明する。 実施例には１８０トン上底吹き転炉を用いた．第１図に
示すとおり、この上底吹き転炉１では、底吹き羽口３か
らＡｒ．Ｎ２またはＣＯを最大０． ｌ Ｎ ｒｒｙ’
／ｗｉｎ／ｔまで吹き込むことができる．方、上吹き
ランス４からは酸素を吹付けるが、実施例では低炭素濃
度域に達したとき酸素と共にＡｒ．Ｃｏ、ｃｏ２または
Ｎ２などの非酸化性ガスを吹付けることができる。 １８０トンの予備処理を行った溶銑２を装入した後，脱
炭吹錬を行った．吹諌前半の底吹き羽口３からのガス量
を０． ０ ５ Ｎ ｒｒｒ／ｗｉｎ／ｔとし，一方上
吹きランス４からの送酸速度は３−ＯＮｒｎ”０２ ／
ｒａｉｎ／ｔとして、吹錬を行った．石灰は吹錬時に５
ｋｇ／ｔ投入した．吹錬中のスラグは前チャージのスラ
グなとも含めて２ ０ ｋ ｇ ／ ｔであった．吹諌
中排ガスのｃｏ．ｃｏ２発生量から、脱炭酸素効率の経
過を監視し、脱炭酸素効率が低下する時期より底吹きガ
ス量をＯ． ｌ Ｎｒｎ’ ／ＩＩｉｎ／ｔに増加させ
ると共に、上吹きランスからの送酸速度を７５％（ ２
． ２ ５ Ｎ ｒｎ’ ／ｗｉｎ／ｔ）に低下させる
と共にＡｒを０． ７ ５ Ｎ ｒｎ’ ／ｓｉｎ／ｔ
吹付けた。この時期は本実施例では［％Ｃ］＝ａ３とな
る時期であった． さらに〔％Ｃ］＝０．２となる時期に送酸速度を５０％
（ １． ５ ０ Ｎ ｍ’ ／ｗｉｎ／ｔ ）に低下
させると共に、Ａｒを１． ５ Ｎ ｍ’ ／ｏ＋ｉｎ
／ｔ吹付け、［％Ｃ］＝０．１５となる時期に送酸速度
を３０％（０．９Ｎｒｎ’／ｒｎｉｎ／ｔ）に、Ａｒを
２． ｌ Ｎ ｒｎ’ ／＋ｗｉｎ／ｔに変化させた。 そして［％Ｃｌ＜０．１では送酸速度を２０％（０．
６ Ｎ ｒｒｒ ／ｍｉｎ／ｔ ）に．Ａｒを２． ４
Ｎ ｒｒ１ｌ／ｗｉｎ／ｔにして吹止め時点まで脱炭
を行った．比較例として純０２上吹き、アルゴン底吹き
による脱炭吹錬を行った．吹錬に用いた溶銑量やスラグ
量．送酸速度、底吹きガス流量は同一として吹錬を行っ
た。 ただし，送酸速度を１． ５ Ｎ ｒｎ” ／ｗｉｎに
低下させるとランス孔へ地金が飛来するという問題点が
生じた。そこで、比較例としては脱炭末期も送酸速度を
１． ５ Ｎ ｒｎ’ ／ｗｉｎ／ｔで実施した．底吹
きガス量は実施例と同一とした． 第２図に［％Ｃ１とスラグ中のＴ．Ｆｅの関係を示した
．第２図において、☆印（スラグ量３０ｋｇ／ｔ）．▲
印（スラグ量７ ０ ｋ ｇ ／ ｔ ）は実施例を示
し、斜線を施した範囲は比較例（非酸化性ガス吹込みを
行わない場合）を示したものである．実施例は比較例に
比して、低炭素濃度域においてスラブ中のＴ．Ｆｅは明
らかに低く、冶金特性に優れていることがわかる．その
他溶鋼の［０］が低下すること、Ｍｎの歩止り、脱炭酸
素効率が向上するなど従来法に比して冶金特性が非常に
優れることがわかった．これは上吹きランスより吹きこ
まれる非酸化ガスが上吹きランスから吹き込まれる酸素
が形成する火点と溶鋼の間の酸素の循環をよ《し溶鉄と
スラグの過酸化を防止するためと思われる． 本発明法ではステンレス鋼の脱炭精錬の場合とは異なり
、ＣＯ分圧ＰＣＯを低下させるガス例えばＡｒやＮ２以
外に、ＣＯガスまたはＣＯ２といったＣＯの希釈やＰＣ
Ｏの低下のないガスを用いた場合でも効果があることを
確認している．すなわち、本発明法の効果はステンレス
鋼の上吹きランスか６０２を低減させると共にＰＣＯを
希釈させる両作用をもつガスを吹込む脱炭法とは全く異
なることが明らかである。 非酸化性ガスの吹込み時期について種々検討した．第４
図に示すように，混合ガス切替時のＣａ度が［％Ｃ］≦
０．３では、できるだけ早い時期から非酸化性ガスを吹
き込んだ場合の方が効果があったが、【％Ｃｌ＞０．３
では特に非酸化性ガスの吹込み時期と冶金特性に差は認
められなかった。すなわち，本方法では［％Ｃ】≦０．
３の時期に上吹きランスか６０２と共に非酸化性ガスを
吹付けることが肝要である． また第２図中にスラグ量が７ ０ ｋ ｇ ／ ｔと大
きい非予備処理吹錬の場合も示した．スラブ量が７０ｋ
ｇ／ｔの場合でも本発明法は効果があり，３ ０ ｋ
ｇ／ｔの場合よりもさらに良くなる傾向にある。ただし
、従来法と比較した場合にはスラグ匿が７０ｋｇ／ｔの
場合には冶金特性改善効果は少ないことが分る。これは
前に述べたようにスラグ量が少なくスラブ中の酸素ポテ
ンシャルが高くなる場合に．０２が形成する火点中のＦ
ｅＯを鋼浴と循環させ、［ＣＪと反応させることが本方
法で促進されるのに対して，スラグ量が比較的太きくス
ラグ中の酸素ポテンシャルがより低い場合にはその効果
が小さく、従来法との冶金特性の差は小さくなるためと
推察される．すなわち比較例あるいは第３図に示される
従来法のように単に送酸速度を低下させたのみでは冶金
特性は改善することは不可能で，本発明法による効果は
酸素量を低下させると同時に火点中に非酸化性ガスを吹
込み火点中のＦｅＯの循環を促進させることにある．【
発明の効果Ｊ 以上説明したように本発明方法により、予備処理溶銑な
どを用いた転炉における低炭素域までの脱炭に右いて、
スラグのＴ．Ｆｅの低減、あるいは鋼中［０］の低下、
Ｍｎ歩止りの向上などの冶金特性の向上が得られる４さ
らにはスラブ中のＴ．Ｆｅが低いため、次工程の二次精
錬工程以下での鋼の清浄化のためにも有利となる．スラ
グ中のＦｅＯや溶鉄中の酸素含有量の低減とＭｎ歩止り
の向上、さらには次の二次精錬工程での溶鉄清浄化に有
利となる．
第１図は本発明の説明図，第２図は本発明の効果を示す
吹止め［％Ｃ］とスラグ中のＴ．Ｆｅの関係を示すグラ
フ、第３図は溶鉄中の炭素濃度と送酸ガス量との関係を
示す従来のグラフ，第４図は混合ガス切換時の炭素濃度
とスラグ中のＴ．Ｆｅとの関係を示すグラフである． ｌ・・・転炉 ２・・・溶鋼 ３・・・底吹き羽口 ４・・・上吹きランス
吹止め［％Ｃ］とスラグ中のＴ．Ｆｅの関係を示すグラ
フ、第３図は溶鉄中の炭素濃度と送酸ガス量との関係を
示す従来のグラフ，第４図は混合ガス切換時の炭素濃度
とスラグ中のＴ．Ｆｅとの関係を示すグラフである． ｌ・・・転炉 ２・・・溶鋼 ３・・・底吹き羽口 ４・・・上吹きランス
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 予備処理を施した溶銑を上底吹き転炉に装入し、底
吹き羽口から不活性ガスを供給すると共に上吹きランス
より酸素を供給して脱炭を行う製鋼法において、溶鉄中
の炭素濃度が低炭域に達した時期に上吹きランスより供
給する酸素に非酸化性ガスを混合して酸素の割合を低下
させることを特徴とする上底吹き転炉による製鋼法。 ２ 溶鉄中の炭素濃度が０．３重量％に達した時期に上
吹きランスより供給する酸素に非酸化性ガスを混合して
酸素の割合を低下させることを特徴とする請求項１記載
の方法。 ３ スラグ量が溶銑１トン当り３０ｋｇ以下であること
を特徴とする請求項１または２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1115063A JP2774812B2 (ja) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | 上底吹き転炉による製鋼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1115063A JP2774812B2 (ja) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | 上底吹き転炉による製鋼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02294420A true JPH02294420A (ja) | 1990-12-05 |
| JP2774812B2 JP2774812B2 (ja) | 1998-07-09 |
Family
ID=14653258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1115063A Expired - Fee Related JP2774812B2 (ja) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | 上底吹き転炉による製鋼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2774812B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115572785A (zh) * | 2022-11-04 | 2023-01-06 | 山东莱钢永锋钢铁有限公司 | 一种用于转炉冶炼洁净钢水的方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101356939B1 (ko) * | 2012-06-26 | 2014-01-28 | 주식회사 포스코 | 스테인리스강 제조용 용선탈탄장치 및 용선탈탄방법 |
| KR101356898B1 (ko) * | 2012-06-26 | 2014-01-28 | 주식회사 포스코 | 스테인리스강 제조용 용선탈탄방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60125311A (ja) * | 1983-12-08 | 1985-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 含Ｍｎ溶鋼の転炉吹錬法 |
-
1989
- 1989-05-10 JP JP1115063A patent/JP2774812B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS60125311A (ja) * | 1983-12-08 | 1985-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 含Ｍｎ溶鋼の転炉吹錬法 |
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|---|---|---|---|---|
| CN115572785A (zh) * | 2022-11-04 | 2023-01-06 | 山东莱钢永锋钢铁有限公司 | 一种用于转炉冶炼洁净钢水的方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2774812B2 (ja) | 1998-07-09 |
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