JPH10130711A - 転炉における高吹止Ｍｎ操業方法 - Google Patents
転炉における高吹止Ｍｎ操業方法Info
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- JPH10130711A JPH10130711A JP30420596A JP30420596A JPH10130711A JP H10130711 A JPH10130711 A JP H10130711A JP 30420596 A JP30420596 A JP 30420596A JP 30420596 A JP30420596 A JP 30420596A JP H10130711 A JPH10130711 A JP H10130711A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 転炉における脱燐溶銑の脱炭精錬の際に、高
いＭｎ歩留りを得て、Ｆｅ−Ｍｎ系合金の大幅削減を可
能にする。 【解決手段】 脱珪、脱燐溶銑を転炉に装入し、Ｍｎ鉱
石を添加してＭｎ鉱石を還元する精錬方法において、上
吹き酸素により生じる火点以外の場所にＣＯ2 ガスをキ
ャリヤーガスとしてＭｎ鉱石粉と、生石灰、石灰石、ホ
タル石のいずれか１種もしくは２種以上を適正量混合し
た粉体を、吹錬初期から溶鋼の〔Ｃ〕濃度が０．５％ま
で脱炭されるまでの間に浴中に添加し、〔Ｃ〕≧０．１
０％で吹止める方法。
いＭｎ歩留りを得て、Ｆｅ−Ｍｎ系合金の大幅削減を可
能にする。 【解決手段】 脱珪、脱燐溶銑を転炉に装入し、Ｍｎ鉱
石を添加してＭｎ鉱石を還元する精錬方法において、上
吹き酸素により生じる火点以外の場所にＣＯ2 ガスをキ
ャリヤーガスとしてＭｎ鉱石粉と、生石灰、石灰石、ホ
タル石のいずれか１種もしくは２種以上を適正量混合し
た粉体を、吹錬初期から溶鋼の〔Ｃ〕濃度が０．５％ま
で脱炭されるまでの間に浴中に添加し、〔Ｃ〕≧０．１
０％で吹止める方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶銑予備処理にて
珪素および燐を除去し溶銑を、上吹き、上底吹き、底吹
き等の転炉に装入し、脱炭精錬する際に、添加したMn鉱
石を高歩留りで吹止めるための操業方法に関するもので
ある。
珪素および燐を除去し溶銑を、上吹き、上底吹き、底吹
き等の転炉に装入し、脱炭精錬する際に、添加したMn鉱
石を高歩留りで吹止めるための操業方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、溶銑予備処理技術の発展に伴い、
転炉における精錬はレススラグによる脱炭吹錬が主流に
なっている。この中で、溶鋼へのＭｎ添加方法は、従来
行われていた精錬後に高価なＦｅ−Ｍｎ系合金を使う方
法に代わって、安価なＭｎ鉱石を当該精錬中に添加し
て、溶融還元を行う方法が一般的となってきた。しか
し、Mn鉱石が高融点であるため、反応性を高めるための
方策が必要であり、その一つの例として特開平１−１４
２０１１号公報に見られるようなＭｎ鉱石粉を主成分と
した小団塊を上方から添加する方法が提案されている。
転炉における精錬はレススラグによる脱炭吹錬が主流に
なっている。この中で、溶鋼へのＭｎ添加方法は、従来
行われていた精錬後に高価なＦｅ−Ｍｎ系合金を使う方
法に代わって、安価なＭｎ鉱石を当該精錬中に添加し
て、溶融還元を行う方法が一般的となってきた。しか
し、Mn鉱石が高融点であるため、反応性を高めるための
方策が必要であり、その一つの例として特開平１−１４
２０１１号公報に見られるようなＭｎ鉱石粉を主成分と
した小団塊を上方から添加する方法が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】特開平１−１４２０１
１号公報で示されている方法は、Ｍｎ鉱石粉を主成分と
した粉体を小団塊にする工程が増えること、また、それ
によるコストがかかることが問題である。更に加えて、
この方法では上方から投入することになるため溶鋼への
直接添加ができず、炉内の上方からスラグの表面に添加
される形となるためスラグへの溶解過程が必要となるだ
け反応が遅れ、しかもＭｎ濃度がスラグにより薄められ
て反応性も低下するという基本的な問題も含まれてい
る。そこで、Ｍｎ鉱石粉体の事前処理工程を必要とせ
ず、かつ溶鋼との直接反応が可能な方法が強く望まれて
いた。本発明は、転炉炉内にＭｎ鉱石を粉体のまま吹き
込んで、高Ｍｎ歩留りを得ることを課題とするものであ
る。
１号公報で示されている方法は、Ｍｎ鉱石粉を主成分と
した粉体を小団塊にする工程が増えること、また、それ
によるコストがかかることが問題である。更に加えて、
この方法では上方から投入することになるため溶鋼への
直接添加ができず、炉内の上方からスラグの表面に添加
される形となるためスラグへの溶解過程が必要となるだ
け反応が遅れ、しかもＭｎ濃度がスラグにより薄められ
て反応性も低下するという基本的な問題も含まれてい
る。そこで、Ｍｎ鉱石粉体の事前処理工程を必要とせ
ず、かつ溶鋼との直接反応が可能な方法が強く望まれて
いた。本発明は、転炉炉内にＭｎ鉱石を粉体のまま吹き
込んで、高Ｍｎ歩留りを得ることを課題とするものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたのもであり、その手段１は、脱珪お
よび脱燐処理した溶銑を、転炉に装入し、レススラグ吹
錬を行うに際して、上吹き酸素により生じる火点以外の
場所にＣＯ2 ガスをキャリヤーガスとしてＭｎ鉱石粉
と、生石灰, 石灰石, ホタル石のいずれか１種もしくは
２種以上とを混合した粉体を、吹錬初期から溶鋼の
〔Ｃ〕濃度が０．５％まで脱炭されるまでの間に浴中に
添加し、〔Ｃ〕≧０．１０％で吹き止めることを特徴と
する転炉における高吹止Ｍｎ操業方法である。
するためになされたのもであり、その手段１は、脱珪お
よび脱燐処理した溶銑を、転炉に装入し、レススラグ吹
錬を行うに際して、上吹き酸素により生じる火点以外の
場所にＣＯ2 ガスをキャリヤーガスとしてＭｎ鉱石粉
と、生石灰, 石灰石, ホタル石のいずれか１種もしくは
２種以上とを混合した粉体を、吹錬初期から溶鋼の
〔Ｃ〕濃度が０．５％まで脱炭されるまでの間に浴中に
添加し、〔Ｃ〕≧０．１０％で吹き止めることを特徴と
する転炉における高吹止Ｍｎ操業方法である。
【０００５】更に、手段２は前記生石灰, 石灰石, ホタ
ル石の合計重量がＭｎ鉱石の重量の１０％以上、３０％
以下であることを特徴とする手段１に記載の転炉におけ
る高吹止Ｍｎ操業方法である。
ル石の合計重量がＭｎ鉱石の重量の１０％以上、３０％
以下であることを特徴とする手段１に記載の転炉におけ
る高吹止Ｍｎ操業方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明者らは、Ｍｎ鉱石の粉体を
そのままで使用する方法として、溶鋼内に直接添加する
ことを考えた。すなわち、粉体のままでは上方から投入
しても排ガス系に大部分が吸引されて溶鋼への添加が有
効に行えないので、Ｍｎ鉱石粉を浴内に吹き込む方法を
検討した。その際、Ｍｎ鉱石単体を粉体にして溶鋼に添
加しても、融点が高いために還元反応は十分には進ま
ず、高歩留りは期待出来ない。
そのままで使用する方法として、溶鋼内に直接添加する
ことを考えた。すなわち、粉体のままでは上方から投入
しても排ガス系に大部分が吸引されて溶鋼への添加が有
効に行えないので、Ｍｎ鉱石粉を浴内に吹き込む方法を
検討した。その際、Ｍｎ鉱石単体を粉体にして溶鋼に添
加しても、融点が高いために還元反応は十分には進ま
ず、高歩留りは期待出来ない。
【０００７】そこで、Ｍｎ鉱石の融点を低下させるため
の造滓剤が必要であるが、その際、融点が低下してもＭ
ｎＯの反応性が同時に低下する（ＭｎＯの活量が低下す
る）ものを添加したのでは逆効果となる。本発明者ら
は、これらの観点から種々の造滓剤を配合して基礎実験
を重ねた結果、生石灰、石灰石（加熱すると生石灰にな
る）、ホタル石の１種または２種以上を混合すると、化
学特性を損なうことなく（むしろＭｎＯの活量は増大し
還元反応特性が向上する）融点を低下させることが可能
であることが明らかになった。
の造滓剤が必要であるが、その際、融点が低下してもＭ
ｎＯの反応性が同時に低下する（ＭｎＯの活量が低下す
る）ものを添加したのでは逆効果となる。本発明者ら
は、これらの観点から種々の造滓剤を配合して基礎実験
を重ねた結果、生石灰、石灰石（加熱すると生石灰にな
る）、ホタル石の１種または２種以上を混合すると、化
学特性を損なうことなく（むしろＭｎＯの活量は増大し
還元反応特性が向上する）融点を低下させることが可能
であることが明らかになった。
【０００８】次に、本発明者らは、これらの混合粉体を
溶鋼中に送り込む為のキャリヤーガスについて基礎実験
により種々検討した。この結果、キャリヤーガスとして
は、Ａｒ、Ｏ2 、Ｎ2 、ＣＯ、ＣＯ2 等が考えられる
が、これらのガスの中で、前述したＭｎ鉱石の浴内での
溶融特性を助けるもの（融点を低下するもの）は、Ｏ2
ガスとＣＯ2 ガスの２種類である。なぜならば、これら
２種類のガスは以下に示す反応により、羽口先でＦｅＯ
を生成する。
溶鋼中に送り込む為のキャリヤーガスについて基礎実験
により種々検討した。この結果、キャリヤーガスとして
は、Ａｒ、Ｏ2 、Ｎ2 、ＣＯ、ＣＯ2 等が考えられる
が、これらのガスの中で、前述したＭｎ鉱石の浴内での
溶融特性を助けるもの（融点を低下するもの）は、Ｏ2
ガスとＣＯ2 ガスの２種類である。なぜならば、これら
２種類のガスは以下に示す反応により、羽口先でＦｅＯ
を生成する。
【０００９】 １／２・Ｏ2 ＋Ｆｅ＝ＦｅＯ ・・・・・・（１） ＣＯ2 ＋Ｆｅ＝ＦｅＯ＋ＣＯ・・・・・（２）
【００１０】生成したＦｅＯは、Ｍｎ鉱石混合粉の融点
低下に極めて大きな効果を有する。これは、ＭｎＯ−Ｆ
ｅＯ２元系状態図からも容易に分かることである。とこ
ろが、Ｏ2 ガスとＣＯ2 ガスを比較すると、熱力学的に
Ｏ2 ガスの方がＣＯ2 ガスより酸化力が遥かに高く、ガ
スの流量を一定とすると、生成するＦｅＯ量はＯ2 ガス
の方が圧倒的にに多くなる。Ｏ2 ガスを使用してＦｅＯ
が多く成りすぎると、融点は大幅に低下する一方で、Ｆ
ｅＯと融合し溶融したＭｎ鉱石混合粉は酸素ポテンシャ
ルが高く成りすぎて、溶融した混合粉の還元特性を悪化
させる可能性があり、Ｏ2 ガスの流量の制約等、難しい
問題が生じる。つまり、Ｏ2 ガスで低融点化しても、粉
体周囲の環境が強い酸化雰囲気となって還元反応を阻害
するという新たな化学特性悪化の問題が生じる。その
点、ＣＯ2 ガスは、前述したようにＯ2 ガス程のＦｅＯ
は生じないため、化学特性の悪化を伴うことなく、Ｍｎ
鉱石混合粉の融点の低下、反応性の促進に極めて有効な
効果をもたらす。
低下に極めて大きな効果を有する。これは、ＭｎＯ−Ｆ
ｅＯ２元系状態図からも容易に分かることである。とこ
ろが、Ｏ2 ガスとＣＯ2 ガスを比較すると、熱力学的に
Ｏ2 ガスの方がＣＯ2 ガスより酸化力が遥かに高く、ガ
スの流量を一定とすると、生成するＦｅＯ量はＯ2 ガス
の方が圧倒的にに多くなる。Ｏ2 ガスを使用してＦｅＯ
が多く成りすぎると、融点は大幅に低下する一方で、Ｆ
ｅＯと融合し溶融したＭｎ鉱石混合粉は酸素ポテンシャ
ルが高く成りすぎて、溶融した混合粉の還元特性を悪化
させる可能性があり、Ｏ2 ガスの流量の制約等、難しい
問題が生じる。つまり、Ｏ2 ガスで低融点化しても、粉
体周囲の環境が強い酸化雰囲気となって還元反応を阻害
するという新たな化学特性悪化の問題が生じる。その
点、ＣＯ2 ガスは、前述したようにＯ2 ガス程のＦｅＯ
は生じないため、化学特性の悪化を伴うことなく、Ｍｎ
鉱石混合粉の融点の低下、反応性の促進に極めて有効な
効果をもたらす。
【００１１】また、上吹き酸素により形成される火点に
Ｍｎ鉱石を添加しても前記Ｏ2 ガスをキャリヤーガスと
して使用した場合と同じ問題が発生する事から、Ｍｎ鉱
石は前記火点以外の溶鋼中に吹き込むことが必要である
等が判明した。
Ｍｎ鉱石を添加しても前記Ｏ2 ガスをキャリヤーガスと
して使用した場合と同じ問題が発生する事から、Ｍｎ鉱
石は前記火点以外の溶鋼中に吹き込むことが必要である
等が判明した。
【００１２】図１に本発明者らが小型実験炉を用いて、
Ｍｎ鉱石粉に生石灰粉を２５％配合した混合粉を種々の
キャリヤーガスを用いて１５５５℃、〔Ｃ〕＝１．０％
の溶鋼中に３０分間吹き込む実験を行った結果である。
いずれも、吹止め〔Ｃ〕は０．１０％以上である。図か
ら分かるように、ＣＯ2 ガスを使用した場合は、他のガ
スに比較して、溶鋼中への〔Ｍｎ〕の還元による増大の
速度が遥に高い値を示す。
Ｍｎ鉱石粉に生石灰粉を２５％配合した混合粉を種々の
キャリヤーガスを用いて１５５５℃、〔Ｃ〕＝１．０％
の溶鋼中に３０分間吹き込む実験を行った結果である。
いずれも、吹止め〔Ｃ〕は０．１０％以上である。図か
ら分かるように、ＣＯ2 ガスを使用した場合は、他のガ
スに比較して、溶鋼中への〔Ｍｎ〕の還元による増大の
速度が遥に高い値を示す。
【００１３】次に、本発明者らは、転炉吹錬中の適正な
Ｍｎ鉱石混合粉体の吹き込み時期を求めるための基礎実
験を行った。Ｍｎ鉱石粉に石灰石粉を１７．５％、ホタ
ル石粉を７．５％配合した混合粉を、ＣＯ2 ガスキャリ
ヤーで１３００℃、〔Ｃ〕＝４．０％の溶銑中に浸漬ラ
ンスの先端から吹き込むと同時に、Ｏ2 ガスをＭｎ鉱石
混合粉を吹き込む位置とは別の場所に上吹きする実験を
行った。その結果を図２に示す。ここで、縦軸のＭｎ歩
留は、粉体吹き込みを終了後、更に〔Ｃ〕濃度０．１％
以上、０．２％以下まで脱炭して吹き止めた時点での歩
留である。
Ｍｎ鉱石混合粉体の吹き込み時期を求めるための基礎実
験を行った。Ｍｎ鉱石粉に石灰石粉を１７．５％、ホタ
ル石粉を７．５％配合した混合粉を、ＣＯ2 ガスキャリ
ヤーで１３００℃、〔Ｃ〕＝４．０％の溶銑中に浸漬ラ
ンスの先端から吹き込むと同時に、Ｏ2 ガスをＭｎ鉱石
混合粉を吹き込む位置とは別の場所に上吹きする実験を
行った。その結果を図２に示す。ここで、縦軸のＭｎ歩
留は、粉体吹き込みを終了後、更に〔Ｃ〕濃度０．１％
以上、０．２％以下まで脱炭して吹き止めた時点での歩
留である。
【００１４】この図２に示す通り、Ｍｎ鉱石混合粉体の
吹き込み終了時点の溶鋼中〔Ｃ〕濃度が０．５％までで
あれば、酸素上吹きを終了した時点（〔Ｃ〕≧０．１
％）でのＭｎ歩留が高位安定している。これは、〔Ｃ〕
濃度が０．５％以下の酸素上吹き吹錬の極末期にＭｎ鉱
石混合粉体を添加しても、溶鋼と反応して還元される時
間が不足するために、供給した粉体が無効になるためで
ある。
吹き込み終了時点の溶鋼中〔Ｃ〕濃度が０．５％までで
あれば、酸素上吹きを終了した時点（〔Ｃ〕≧０．１
％）でのＭｎ歩留が高位安定している。これは、〔Ｃ〕
濃度が０．５％以下の酸素上吹き吹錬の極末期にＭｎ鉱
石混合粉体を添加しても、溶鋼と反応して還元される時
間が不足するために、供給した粉体が無効になるためで
ある。
【００１５】次に、本発明者らは、以上明らかにしてき
たＭｎ鉱石の還元を促進する条件を組み合わせて、実際
に小型転炉における脱炭吹錬への適用実験を試みた。Ｍ
ｎ鉱石粉に生石灰粉を２５％配合した混合粉を、吹錬初
期より底吹きノズルよりＣＯ2 ガスキャリヤーで１３０
０℃、〔Ｃ〕＝４．０％の溶銑中に吹き込むと同時に、
Ｏ2 ガスを上吹きする実験を行った。粉体の底吹きは鋼
中〔Ｃ〕濃度が０．５％以上で終了し、その後吹止めま
で酸素上吹き吹錬を継続した。その結果、図３に示す通
り、吹止め〔Ｃ〕が０．１％以上の領域でＭｎ歩留が高
い値に安定することが判明した。
たＭｎ鉱石の還元を促進する条件を組み合わせて、実際
に小型転炉における脱炭吹錬への適用実験を試みた。Ｍ
ｎ鉱石粉に生石灰粉を２５％配合した混合粉を、吹錬初
期より底吹きノズルよりＣＯ2 ガスキャリヤーで１３０
０℃、〔Ｃ〕＝４．０％の溶銑中に吹き込むと同時に、
Ｏ2 ガスを上吹きする実験を行った。粉体の底吹きは鋼
中〔Ｃ〕濃度が０．５％以上で終了し、その後吹止めま
で酸素上吹き吹錬を継続した。その結果、図３に示す通
り、吹止め〔Ｃ〕が０．１％以上の領域でＭｎ歩留が高
い値に安定することが判明した。
【００１６】更に、本発明者らは、上記と同じ小型転炉
を用いて、Ｍｎ歩留におよぼす生石灰、石灰石、ホタル
石の総重量の影響を調べた結果、生石灰、石灰石、ホタ
ル石の総重量がＭｎ鉱石の重量の１０％以上、３０％以
下であれば、安定して高いＭｎ歩留が得られることが明
らかとなった。その結果を図４に示す。
を用いて、Ｍｎ歩留におよぼす生石灰、石灰石、ホタル
石の総重量の影響を調べた結果、生石灰、石灰石、ホタ
ル石の総重量がＭｎ鉱石の重量の１０％以上、３０％以
下であれば、安定して高いＭｎ歩留が得られることが明
らかとなった。その結果を図４に示す。
【００１７】尚、Ｍｎ鉱石混合粉体の溶鋼への添加は、
上吹きサブランスを用いた（酸素上吹きランスとは別
の）ブラスティング法でも良いし、浸漬羽口からの底吹
き、横吹き、或いは浸漬ランスのインジェクションのい
ずれによっても構わない。また、粉体のサイズは１mm以
下であれば十分である。
上吹きサブランスを用いた（酸素上吹きランスとは別
の）ブラスティング法でも良いし、浸漬羽口からの底吹
き、横吹き、或いは浸漬ランスのインジェクションのい
ずれによっても構わない。また、粉体のサイズは１mm以
下であれば十分である。
【００１８】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。 １．溶銑量 ３５０ｔ ３．上底吹き転炉吹錬方法 使用転炉 ：上底吹き転炉 上吹き送酸速度 ：７５０００ (Nm3/hr) 底吹きガス種 ：ＣＯ2 ガス 粉体キャリヤーカ゛ス 流量：上記ＣＯ2 ガス ４２００(Nm3/h
r) 粉体吹き込み位置：底吹き ４．吹き込み粉体サイス゛ ：≦１．０mm
r) 粉体吹き込み位置：底吹き ４．吹き込み粉体サイス゛ ：≦１．０mm
【００１９】
【表１】
【００２０】上記表１は本発明の実施例を示したもので
あり、いずれもＭｎ歩留が７７％以上の高い値が安定し
て得られている。
あり、いずれもＭｎ歩留が７７％以上の高い値が安定し
て得られている。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】上記表２と表３は比較例である。表２の比
較例１、２、３はキャリヤーガスをＣＯ2 以外のものを
使用しており、比較例４は粉体吹き込み終了時〔Ｃ〕が
０．５％より低く、比較例５は吹止〔Ｃ〕が０．１％よ
り低くなっており、本発明範囲から外れているため、Ｍ
ｎ歩留が７２％以下の低い値となっている。また、表３
の比較例６、７、８はＭｎ鉱石量に対する、生石灰と石
灰石とホタル石の総重量の比率が３０％より多いか、１
０％より少ないのに加えて、比較例６ではキャリヤーガ
スがＡｒであり、比較例７では吹止〔Ｃ〕が０．１％以
下であり、更に、比較例８では粉体吹き込み終了時
〔Ｃ〕が０．５％より低くなっており、本発明範囲から
外れているためＭｎ歩留が６４％以下の低い値にとどま
っている。
較例１、２、３はキャリヤーガスをＣＯ2 以外のものを
使用しており、比較例４は粉体吹き込み終了時〔Ｃ〕が
０．５％より低く、比較例５は吹止〔Ｃ〕が０．１％よ
り低くなっており、本発明範囲から外れているため、Ｍ
ｎ歩留が７２％以下の低い値となっている。また、表３
の比較例６、７、８はＭｎ鉱石量に対する、生石灰と石
灰石とホタル石の総重量の比率が３０％より多いか、１
０％より少ないのに加えて、比較例６ではキャリヤーガ
スがＡｒであり、比較例７では吹止〔Ｃ〕が０．１％以
下であり、更に、比較例８では粉体吹き込み終了時
〔Ｃ〕が０．５％より低くなっており、本発明範囲から
外れているためＭｎ歩留が６４％以下の低い値にとどま
っている。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、転炉でのレススラグに
よる脱炭吹錬（脱燐溶銑の吹錬）時に、Ｍｎ鉱石と造滓
剤からなる混合粉体をＣＯ2 ガスを搬送ガスとして溶鋼
中に直接添加することにより、効率よくＭｎ鉱石の還元
を行うことができるので、転炉吹錬吹止め時に高いＭｎ
歩留りが得られ、Ｆｅ−Ｍｎ系合金の大幅削減によるメ
リットが享受出来、本発明がこの種の産業分野にもたら
す効果は極めて大きい。
よる脱炭吹錬（脱燐溶銑の吹錬）時に、Ｍｎ鉱石と造滓
剤からなる混合粉体をＣＯ2 ガスを搬送ガスとして溶鋼
中に直接添加することにより、効率よくＭｎ鉱石の還元
を行うことができるので、転炉吹錬吹止め時に高いＭｎ
歩留りが得られ、Ｆｅ−Ｍｎ系合金の大幅削減によるメ
リットが享受出来、本発明がこの種の産業分野にもたら
す効果は極めて大きい。
【図１】Ｍｎ鉱石粉混合粉体を搬送するキャリヤーガス
の種類と鋼中〔Ｍｎ〕の還元挙動の関係を示す図。
の種類と鋼中〔Ｍｎ〕の還元挙動の関係を示す図。
【図２】粉体供給終了時の鋼中〔Ｃ〕濃度とＭｎ歩留の
関係を示す図。
関係を示す図。
【図３】上吹き酸素吹止め時の〔Ｃ〕濃度とＭｎ歩留の
関係を示す図。
関係を示す図。
【図４】Ｍｎ歩留におよぼすＭｎ鉱石の重量に対する生
石灰と石灰石とホタル石の総重量の割合の影響を示す
図。
石灰と石灰石とホタル石の総重量の割合の影響を示す
図。
Claims (2)
- 【請求項１】 脱珪および脱燐処理した溶銑を、転炉に
装入し、レススラグ吹錬を行うに際して、上吹き酸素に
より生じる火点以外の場所にＣＯ2 ガスをキャリヤーガ
スとしてＭｎ鉱石粉と、生石灰、石灰石、ホタル石のい
ずれか１種もしくは２種以上とを混合した粉体を、吹錬
初期から溶鋼の〔Ｃ〕濃度が０．５％まで脱炭されるま
での間に浴中に添加し、〔Ｃ〕≧０．１０％で吹き止め
ることを特徴とする転炉における高吹止Ｍｎ操業方法。 - 【請求項２】 前記生石灰, 石灰石, ホタル石の合計重
量がＭｎ鉱石の重量の１０％以上、３０％以下であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の転炉における高吹止Ｍ
ｎ操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30420596A JPH10130711A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 転炉における高吹止Ｍｎ操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30420596A JPH10130711A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 転炉における高吹止Ｍｎ操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10130711A true JPH10130711A (ja) | 1998-05-19 |
Family
ID=17930289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30420596A Ceased JPH10130711A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 転炉における高吹止Ｍｎ操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10130711A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102417972A (zh) * | 2011-12-16 | 2012-04-18 | 云南德宁生物化工研究有限公司 | 难选冶铁锰共生贫矿双还原制铁精矿和锰化工产品的方法 |
| CN107779550A (zh) * | 2017-09-30 | 2018-03-09 | 钢铁研究总院 | 一种精炼过程中减少钢水锰铁合金加入量的方法 |
-
1996
- 1996-10-31 JP JP30420596A patent/JPH10130711A/ja not_active Ceased
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102417972A (zh) * | 2011-12-16 | 2012-04-18 | 云南德宁生物化工研究有限公司 | 难选冶铁锰共生贫矿双还原制铁精矿和锰化工产品的方法 |
| CN107779550A (zh) * | 2017-09-30 | 2018-03-09 | 钢铁研究总院 | 一种精炼过程中减少钢水锰铁合金加入量的方法 |
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