JPH0477045B2 - - Google Patents
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- JPH0477045B2 JPH0477045B2 JP59263027A JP26302784A JPH0477045B2 JP H0477045 B2 JPH0477045 B2 JP H0477045B2 JP 59263027 A JP59263027 A JP 59263027A JP 26302784 A JP26302784 A JP 26302784A JP H0477045 B2 JPH0477045 B2 JP H0477045B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
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- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は高合金鋼の精錬方法に関する、更に詳
しくは底吹転炉（Ｑ−BOP）もしくは上底吹転
炉（上吹付きＱ−BOP）を使用して高クローム
鋼、高マンガン鋼などの高合金鋼を製造する精錬
方法に関する。 従前技術とその問題点 上底吹転炉もしくは底吹転炉を使用して高クロ
ーム鋼、高マンガン鋼などの高合金鋼を製造する
場合に重要なことは脱炭精錬中に如何にしてクロ
ーム或いはマンガンの酸化による損失を低減させ
るかと言うことである。このため、従前から
AOD法などが開発せられ、脱炭が進み溶湯中の
炭素含有量が低いときにはCO分圧を低下させ、
優先脱炭を促進することを目的として底吹きある
いは炉側面に設置された羽口から純複数個の酸素
とともに窒素、アルゴン・ガスを混合したガスを
吹込むことが行はれている。 然しながら、優先脱炭を促進させる従前の
AOD法においても、脱炭後には例えば高クロー
ム鋼の場合には５〜15Kg／ｔのクローム酸化物が
生成する。このため、脱炭後に炉内にFeSiなど
を投入しスラグ中のCr酸化物をSiで還元し回収
する方法が一般的に行はれている。けれども、従
前技術のかかる回収方法には、SiがCrに比べ廉
価とはいえ、やはり高価であること、またSiO2
が生成しこれを中和するためにCaOが必要にな
る。スラグ量が増加するなどの問題がある。 発明の目的 本発明の目的は、脱炭精錬後の還元精錬期にク
ロームもしくはマンガン等の酸化物を還元するた
めに投入されるFeSiの原単位を低減させること
のできる高合金鋼の精錬方法を得ることにある。 発明の構成 本発明の以上の目的は、底部に外管と内管とか
らなり内管と外管との間隙に羽口冷却ガスを吹込
む２重管底吹き羽口を備えた底吹転炉もしくは上
吹ランスを有する上底吹転炉を使用して脱炭精錬
期と引き続き行われる還元精錬期とからなる高合
金鋼の精錬方法において、脱炭精錬後の還元精錬
期に底吹き羽口から還元性ガスを吹込むことを特
徴とする高合金鋼の精錬方法により達成される。 本発明においては、上底吹転炉もしくは底吹転
炉で行はれる脱炭精錬後の還元精錬期にH2，CO
などの還元性ガスを２重管底吹き羽口から吹込
み、鋼浴中を浮上させ、更にスラグ中を高温で通
過させる。この際、次のような反応がスラグと還
元性ガスとの間に発生する。 C〓2O3＋3H2→2C〓＋3H2Ｏ C〓2O3＋3CO→2C〓＋3CO2 MnO＋H2→Mn＋H2Ｏ MnO＋CO→Mn＋CO2 この結果C〓もしくはMoを還元することができ
る。また、高C〓鋼或いは高Mo鋼の還元精錬期に
はC〓，Moの回収と同時に、脱硫を行うが、鋼浴
の攪拌ガスとして吹込まれたガスを有効に利用す
ることができる。なお還元性ガスの使用により
COSやH2Ｓの形態で気化脱硫を行うこともでき
る。 以下、実施例について説明する。 実施例 １ ２重管底吹き羽口を備えた5t上底吹実験炉を使
用し第１図に示す如く炉口から生石灰、ほたる
石、フエロシリコンを投入し、炉底羽口からH2
ガスを注入して効果を調査した還元精錬期の操業
条件は第１表の如くであつた。 第１表 底吹きガス流量 H2ガス ２・5Nm3／mm 還 元 時 間 ６分 生石灰 30Kg／ｔ ドロマイト 25Kg／ｔ FeSi（75％） 15Kg／ｔ ほたる石 5.0Kg／ｔ 即ち、脱炭精錬後の還元精錬前後で溶鋼成分を
分析し脱硫を兼ねた還元精錬前後の物質バランス
からH2による還元状況を調査した。結果の一例
を第２図に示す。炉内に吹込まれたH2ガスのう
ち約10％がクロームの還元に寄与したものと考え
られる。平均でも12・５％（ｎ＝22）の利用効率
であつた。また、このときの脱硫状況を第３図に
示す。従前の如くフエロシリコンの全量をクロー
ムの還元に使用する場合に比べ、還元後の％Ｓは
平均で０・001％低いことがわかる。 このことから溶鋼中のＳの一部がH2ガスによ
り還元されて脱硫したと考えられる。 本法を操業に利用した場合の諸原単位の変動を
第２表に示す 第２表 従来法 本法 FiSiKg／ｔ ベース −０・45 生石灰Kg／ｔ ベース −１・３ AγNm3／ｔ ３・０ − H2Ｎm3／ｔ − −3.0 Cr歩留％ ベース ±０ コスト指数 100 98・０ 第２表からFeSiの節減、塩基度調整用焼石灰
の節減などの効果が認められ、コストを２％削減
できることが判明した。 実施例 ２ 次に２重管底吹き羽口を備えた5t上底吹実験炉
を使用して高マンガン溶鋼をCOガスで還元した。
操業条件を第３表に示し、還元前後の成分変化を
第４表に示す。 第３表 還元時間 ６分 COガス流量 ２・5Nm3／mm 温 度 1650℃ 還元用FeSi 13・２Kg／ｔ 生石灰 25・０Kg／ｔ ドロマイト 10Kg／ｔ ほたる石 ５・０Kg／ｔ
しくは底吹転炉（Ｑ−BOP）もしくは上底吹転
炉（上吹付きＱ−BOP）を使用して高クローム
鋼、高マンガン鋼などの高合金鋼を製造する精錬
方法に関する。 従前技術とその問題点 上底吹転炉もしくは底吹転炉を使用して高クロ
ーム鋼、高マンガン鋼などの高合金鋼を製造する
場合に重要なことは脱炭精錬中に如何にしてクロ
ーム或いはマンガンの酸化による損失を低減させ
るかと言うことである。このため、従前から
AOD法などが開発せられ、脱炭が進み溶湯中の
炭素含有量が低いときにはCO分圧を低下させ、
優先脱炭を促進することを目的として底吹きある
いは炉側面に設置された羽口から純複数個の酸素
とともに窒素、アルゴン・ガスを混合したガスを
吹込むことが行はれている。 然しながら、優先脱炭を促進させる従前の
AOD法においても、脱炭後には例えば高クロー
ム鋼の場合には５〜15Kg／ｔのクローム酸化物が
生成する。このため、脱炭後に炉内にFeSiなど
を投入しスラグ中のCr酸化物をSiで還元し回収
する方法が一般的に行はれている。けれども、従
前技術のかかる回収方法には、SiがCrに比べ廉
価とはいえ、やはり高価であること、またSiO2
が生成しこれを中和するためにCaOが必要にな
る。スラグ量が増加するなどの問題がある。 発明の目的 本発明の目的は、脱炭精錬後の還元精錬期にク
ロームもしくはマンガン等の酸化物を還元するた
めに投入されるFeSiの原単位を低減させること
のできる高合金鋼の精錬方法を得ることにある。 発明の構成 本発明の以上の目的は、底部に外管と内管とか
らなり内管と外管との間隙に羽口冷却ガスを吹込
む２重管底吹き羽口を備えた底吹転炉もしくは上
吹ランスを有する上底吹転炉を使用して脱炭精錬
期と引き続き行われる還元精錬期とからなる高合
金鋼の精錬方法において、脱炭精錬後の還元精錬
期に底吹き羽口から還元性ガスを吹込むことを特
徴とする高合金鋼の精錬方法により達成される。 本発明においては、上底吹転炉もしくは底吹転
炉で行はれる脱炭精錬後の還元精錬期にH2，CO
などの還元性ガスを２重管底吹き羽口から吹込
み、鋼浴中を浮上させ、更にスラグ中を高温で通
過させる。この際、次のような反応がスラグと還
元性ガスとの間に発生する。 C〓2O3＋3H2→2C〓＋3H2Ｏ C〓2O3＋3CO→2C〓＋3CO2 MnO＋H2→Mn＋H2Ｏ MnO＋CO→Mn＋CO2 この結果C〓もしくはMoを還元することができ
る。また、高C〓鋼或いは高Mo鋼の還元精錬期に
はC〓，Moの回収と同時に、脱硫を行うが、鋼浴
の攪拌ガスとして吹込まれたガスを有効に利用す
ることができる。なお還元性ガスの使用により
COSやH2Ｓの形態で気化脱硫を行うこともでき
る。 以下、実施例について説明する。 実施例 １ ２重管底吹き羽口を備えた5t上底吹実験炉を使
用し第１図に示す如く炉口から生石灰、ほたる
石、フエロシリコンを投入し、炉底羽口からH2
ガスを注入して効果を調査した還元精錬期の操業
条件は第１表の如くであつた。 第１表 底吹きガス流量 H2ガス ２・5Nm3／mm 還 元 時 間 ６分 生石灰 30Kg／ｔ ドロマイト 25Kg／ｔ FeSi（75％） 15Kg／ｔ ほたる石 5.0Kg／ｔ 即ち、脱炭精錬後の還元精錬前後で溶鋼成分を
分析し脱硫を兼ねた還元精錬前後の物質バランス
からH2による還元状況を調査した。結果の一例
を第２図に示す。炉内に吹込まれたH2ガスのう
ち約10％がクロームの還元に寄与したものと考え
られる。平均でも12・５％（ｎ＝22）の利用効率
であつた。また、このときの脱硫状況を第３図に
示す。従前の如くフエロシリコンの全量をクロー
ムの還元に使用する場合に比べ、還元後の％Ｓは
平均で０・001％低いことがわかる。 このことから溶鋼中のＳの一部がH2ガスによ
り還元されて脱硫したと考えられる。 本法を操業に利用した場合の諸原単位の変動を
第２表に示す 第２表 従来法 本法 FiSiKg／ｔ ベース −０・45 生石灰Kg／ｔ ベース −１・３ AγNm3／ｔ ３・０ − H2Ｎm3／ｔ − −3.0 Cr歩留％ ベース ±０ コスト指数 100 98・０ 第２表からFeSiの節減、塩基度調整用焼石灰
の節減などの効果が認められ、コストを２％削減
できることが判明した。 実施例 ２ 次に２重管底吹き羽口を備えた5t上底吹実験炉
を使用して高マンガン溶鋼をCOガスで還元した。
操業条件を第３表に示し、還元前後の成分変化を
第４表に示す。 第３表 還元時間 ６分 COガス流量 ２・5Nm3／mm 温 度 1650℃ 還元用FeSi 13・２Kg／ｔ 生石灰 25・０Kg／ｔ ドロマイト 10Kg／ｔ ほたる石 ５・０Kg／ｔ
【表】
COガスによる還元効率をH2ガスの場合と同様
に算出すると利用効率は約10％で、H2ガスによ
るCγの還元効率とほぼ同一の値であつた。・ｎ＝
10の平均でも９・５％となつた。 COガスによるMn還元の際の原単位は０・25
Kg／Ｎm3となり、３・0Nm3／ｔのCOガス使用に
よる還元用フエロシリコンの原単位の削除は０・
３Kg／ｔとなる。 発明の効果 以上説明した如く底部に外管と内管とからなり
内管と外管との間隙に羽口冷却ガスを吹込む２重
管底吹き羽口を備えた底吹転炉もしくは上吹ラン
スを有する上底吹転炉を使用して脱炭精錬期と引
き続き行われる還元精錬期とからなる高合金鋼の
精錬方法において、脱炭精錬後の還元精錬期に底
吹き羽口から還元性ガスを吹込むことによりスラ
グ中の酸化金属を還元回収することができ、これ
により還元用のSiならびに生石灰の添加量を節減
し製造コストの低減を図ることができる。
に算出すると利用効率は約10％で、H2ガスによ
るCγの還元効率とほぼ同一の値であつた。・ｎ＝
10の平均でも９・５％となつた。 COガスによるMn還元の際の原単位は０・25
Kg／Ｎm3となり、３・0Nm3／ｔのCOガス使用に
よる還元用フエロシリコンの原単位の削除は０・
３Kg／ｔとなる。 発明の効果 以上説明した如く底部に外管と内管とからなり
内管と外管との間隙に羽口冷却ガスを吹込む２重
管底吹き羽口を備えた底吹転炉もしくは上吹ラン
スを有する上底吹転炉を使用して脱炭精錬期と引
き続き行われる還元精錬期とからなる高合金鋼の
精錬方法において、脱炭精錬後の還元精錬期に底
吹き羽口から還元性ガスを吹込むことによりスラ
グ中の酸化金属を還元回収することができ、これ
により還元用のSiならびに生石灰の添加量を節減
し製造コストの低減を図ることができる。
第１図は本発明の還元操業フロー図、第２図は
還元後の還元物質のバランスを示す線図、第３図
は還元後の％Ｓについて本発明の方法と従前の方
法とを比較する線図である。
還元後の還元物質のバランスを示す線図、第３図
は還元後の％Ｓについて本発明の方法と従前の方
法とを比較する線図である。
Claims (1)
- １ 底部に外管と内管とからなり内管と外管との
間隙に羽口冷却ガスを吹込む２重管底吹き羽口を
備えた底吹転炉もしくは上吹ランスを有する上底
吹転炉を使用して脱炭精錬期と引き続き行われる
還元精錬期とからなる高合金鋼の精錬方法におい
て、脱炭精錬後の還元精錬期に底吹き羽口から還
元性ガスを吹込むことを特徴とする高合金鋼の精
錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26302784A JPS61143505A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 高合金鋼の精練方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26302784A JPS61143505A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 高合金鋼の精練方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61143505A JPS61143505A (ja) | 1986-07-01 |
| JPH0477045B2 true JPH0477045B2 (ja) | 1992-12-07 |
Family
ID=17383862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26302784A Granted JPS61143505A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 高合金鋼の精練方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61143505A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2754983B2 (ja) * | 1991-09-26 | 1998-05-20 | 住友金属工業株式会社 | 転炉精錬方法 |
| JP5338124B2 (ja) * | 2008-04-23 | 2013-11-13 | 新日鐵住金株式会社 | 溶鉄の脱硫精錬方法 |
| CN113355477B (zh) * | 2021-05-18 | 2022-07-05 | 北京科技大学 | 一种底吹氢气实现转炉高废钢比冶炼的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59145718A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融金属精錬用ノズルにおけるガスの吹込み方法 |
-
1984
- 1984-12-14 JP JP26302784A patent/JPS61143505A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59145718A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融金属精錬用ノズルにおけるガスの吹込み方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61143505A (ja) | 1986-07-01 |
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