JPH02278027A - 減衰力調整式油圧緩衝器 - Google Patents
減衰力調整式油圧緩衝器Info
- Publication number
- JPH02278027A JPH02278027A JP1100982A JP10098289A JPH02278027A JP H02278027 A JPH02278027 A JP H02278027A JP 1100982 A JP1100982 A JP 1100982A JP 10098289 A JP10098289 A JP 10098289A JP H02278027 A JPH02278027 A JP H02278027A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- damping force
- valve
- passage
- valve body
- plunger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000013016 damping Methods 0.000 title claims abstract description 129
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 title claims description 22
- 230000035939 shock Effects 0.000 title claims description 22
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims abstract description 55
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 13
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 13
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 8
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
- F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
- F16F9/466—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2202/00—Indexing codes relating to the type of spring, damper or actuator
- B60G2202/20—Type of damper
- B60G2202/24—Fluid damper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2500/00—Indexing codes relating to the regulated action or device
- B60G2500/10—Damping action or damper
- B60G2500/102—Damping action or damper stepwise
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2600/00—Indexing codes relating to particular elements, systems or processes used on suspension systems or suspension control systems
- B60G2600/22—Magnetic elements
- B60G2600/26—Electromagnets; Solenoids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/86928—Sequentially progressive opening or closing of plural valves
- Y10T137/86936—Pressure equalizing or auxiliary shunt flow
- Y10T137/86944—One valve seats against other valve [e.g., concentric valves]
- Y10T137/86976—First valve moves second valve
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、車両等に用いられ、走行時の路面状況に応じ
て減衰力を調整可能な油圧緩衝器に関する。
て減衰力を調整可能な油圧緩衝器に関する。
（従来の技術）
従来、車両等に使用される油圧緩衝器には、路面状況な
どに応じて乗り心地や操縦安定性を良くするために減衰
力を適宜調整できるようにしたものが提案されている。
どに応じて乗り心地や操縦安定性を良くするために減衰
力を適宜調整できるようにしたものが提案されている。
例えば、ピストンによって区画されたシリンダ内の２つ
の室を連通するバイパス通路をピストンロフト内に形成
し、このバイパス通路の途中に複数のオリフィスを設け
、外部から回転操作するシャッタによりオリフィスを選
択して開閉することによりオリフィス特性を変更して減
衰力を調整するようにした油圧緩衝器が提案されている
（例えば、実開昭６１−１７２９・号公報参照）。
の室を連通するバイパス通路をピストンロフト内に形成
し、このバイパス通路の途中に複数のオリフィスを設け
、外部から回転操作するシャッタによりオリフィスを選
択して開閉することによりオリフィス特性を変更して減
衰力を調整するようにした油圧緩衝器が提案されている
（例えば、実開昭６１−１７２９・号公報参照）。
また、区画された２つの室間を複数の通路で連通させ、
シリンダ内のピストンの摺動により前記通路内に生じる
油液の流動を制御して減衰力を発生させる減衰力発生機
構（例えばオリフィスなど）を設け、前記通路を電磁弁
のオン・オフにより開閉することによって減衰力を調整
するようにした油圧緩衝器が提案されている（例えば、
実公昭５９−２２３５９号公報、実公昭６０−３７４７
７号公報参照）。
シリンダ内のピストンの摺動により前記通路内に生じる
油液の流動を制御して減衰力を発生させる減衰力発生機
構（例えばオリフィスなど）を設け、前記通路を電磁弁
のオン・オフにより開閉することによって減衰力を調整
するようにした油圧緩衝器が提案されている（例えば、
実公昭５９−２２３５９号公報、実公昭６０−３７４７
７号公報参照）。
（発明が解決しようとする課題）
前記シャッタの回転操作によって複数のオリフィスを選
択して開閉することにより減衰力を調整する油圧緩衝器
では、３つ以上の減衰力特性を適宜選ぶことができるた
め、路面状況等に応じて細やかな制御が行なえるが、電
磁弁のオン・オフにより減衰力を調整するものては、２
つの減衰力特性を選択して調整するだけであるため、適
確に路面状況等に適した減衰力を得ることができないと
いう問題点があった。
択して開閉することにより減衰力を調整する油圧緩衝器
では、３つ以上の減衰力特性を適宜選ぶことができるた
め、路面状況等に応じて細やかな制御が行なえるが、電
磁弁のオン・オフにより減衰力を調整するものては、２
つの減衰力特性を選択して調整するだけであるため、適
確に路面状況等に適した減衰力を得ることができないと
いう問題点があった。
本発明は１以上の問題点に鑑みてなされたもので、その
目的とするところは、電磁弁を利用して３つ以上の減衰
力特性を選択できる油圧緩衝器を提供することにある。
目的とするところは、電磁弁を利用して３つ以上の減衰
力特性を選択できる油圧緩衝器を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明の減衰力調整式油圧緩衝器は１区画された２つの
室間な複数の通路で連通させ、シリンダ内のピストンの
摺動により前記通路内に生じる油液の流動を制御して減
衰力を発生させる減衰力発生機構を設け、前記通路を選
択的に開閉することにより減衰力を調整可能とした油圧
緩衝器において、 前記通路を開閉するための減衰力調整弁を、前記通路内
に設けた弁座に離着座して該通路を開閉する複数の弁体
と。
室間な複数の通路で連通させ、シリンダ内のピストンの
摺動により前記通路内に生じる油液の流動を制御して減
衰力を発生させる減衰力発生機構を設け、前記通路を選
択的に開閉することにより減衰力を調整可能とした油圧
緩衝器において、 前記通路を開閉するための減衰力調整弁を、前記通路内
に設けた弁座に離着座して該通路を開閉する複数の弁体
と。
該弁体ごとに設けられ、該弁体をそれぞれ前記弁座側に
付勢するばね部材と、 前記弁体に取付けられた磁性体材料からなるプランジャ
と、 該プランジャか挿入され１通電される電流値に応じた力
で該プランジャを移動させ、前記複数の弁体を順次開閉
するソレノイドと、から構成したことを特徴とする。
付勢するばね部材と、 前記弁体に取付けられた磁性体材料からなるプランジャ
と、 該プランジャか挿入され１通電される電流値に応じた力
で該プランジャを移動させ、前記複数の弁体を順次開閉
するソレノイドと、から構成したことを特徴とする。
（作用）
以上の構成とすると、ソレノイドに通電する電流値が小
さいとプランジャを小さな力で移動させるため、−の小
さなばね部材により弁座側に付勢されている弁体な−の
ばね部材の付勢力に抗して弁座から離すことができ、ま
た、ソレノイドに通電する電流値が大きいとプランジャ
を大きな力で移動させるため、−のばね部材と他のばね
部材により弁座側に付勢されている弁体な両ばね部材の
付勢力に抗して弁座から離すこ°とができる。これによ
り、電流値を制御することによって通路の開閉を制御す
ることが可ｆ距となり、弁体の移動により開けられた通
路内の油液の流動を制御する減衰力発生機構により減衰
力が発生するため、複数の減衰力特性を得ることができ
る。
さいとプランジャを小さな力で移動させるため、−の小
さなばね部材により弁座側に付勢されている弁体な−の
ばね部材の付勢力に抗して弁座から離すことができ、ま
た、ソレノイドに通電する電流値が大きいとプランジャ
を大きな力で移動させるため、−のばね部材と他のばね
部材により弁座側に付勢されている弁体な両ばね部材の
付勢力に抗して弁座から離すこ°とができる。これによ
り、電流値を制御することによって通路の開閉を制御す
ることが可ｆ距となり、弁体の移動により開けられた通
路内の油液の流動を制御する減衰力発生機構により減衰
力が発生するため、複数の減衰力特性を得ることができ
る。
（実施例）
つぎに、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。な
お、第１図は、本発明の第１の実施例の縦断面図、第２
図は、第１図の要部拡大図である。
お、第１図は、本発明の第１の実施例の縦断面図、第２
図は、第１図の要部拡大図である。
まず、第１図を用いて第１の実施例の油圧緩衝器１の構
成を説明すると、この油圧緩衝器ｌは複筒式のものであ
って、内筒（シリンダ）２には摺動自在にピストン３か
嵌合しており、内筒２内はピストン３により図中上側に
示す上室４と下側に示すド室５とに区画されている。ピ
ストン３は、大径の筒体６とこれに螺着された小径の筒
体７かうなる通路部材８の外周にナツト９を用いて取付
けられており、通路部材８の大径の筒体６は、一端か外
部に突出されたピストンロッドｌＯの他端に螺着されて
いる。また。
成を説明すると、この油圧緩衝器ｌは複筒式のものであ
って、内筒（シリンダ）２には摺動自在にピストン３か
嵌合しており、内筒２内はピストン３により図中上側に
示す上室４と下側に示すド室５とに区画されている。ピ
ストン３は、大径の筒体６とこれに螺着された小径の筒
体７かうなる通路部材８の外周にナツト９を用いて取付
けられており、通路部材８の大径の筒体６は、一端か外
部に突出されたピストンロッドｌＯの他端に螺着されて
いる。また。
ピストンロッド１０には、通路部材８の内部と前記−上
室４とを連通するための通路１１が形成されており、こ
の通路１１は後で詳述する減衰力調整弁１２により開閉
される。そして１通路部材８の内部およびピストンロッ
ドｌＯの通路１１により−Ｌ室４と下室５を連通するバ
イパス通路１３か構成される。
室４とを連通するための通路１１が形成されており、こ
の通路１１は後で詳述する減衰力調整弁１２により開閉
される。そして１通路部材８の内部およびピストンロッ
ドｌＯの通路１１により−Ｌ室４と下室５を連通するバ
イパス通路１３か構成される。
ピストン３には、上室４と下室５とを連通ずる第１の伸
び便通路１４と第１の縮み便通路１５とか形成されてお
り、第１の伸び便通路１４の下室５側には、油圧緩衝器
１の伸び行程のときに生じる油液の流動を制御して減衰
力を発生するためのディスクバルブ１６およびオリフィ
ス通路１７からなる第１の伸び側減衰力発生機構１８が
設けられていて、第１の縮み便通路１５の王室４側には
、縮み行程のときに生じる油液の流動を制御して減衰力
を発生するためのディスクバルブ１９からなる第１の縮
み側減衰力発生機構２０が設けられている。
び便通路１４と第１の縮み便通路１５とか形成されてお
り、第１の伸び便通路１４の下室５側には、油圧緩衝器
１の伸び行程のときに生じる油液の流動を制御して減衰
力を発生するためのディスクバルブ１６およびオリフィ
ス通路１７からなる第１の伸び側減衰力発生機構１８が
設けられていて、第１の縮み便通路１５の王室４側には
、縮み行程のときに生じる油液の流動を制御して減衰力
を発生するためのディスクバルブ１９からなる第１の縮
み側減衰力発生機構２０が設けられている。
通路部材８の内部には、バイパス通路Ｉ３を遮断する環
状部材２１が嵌め込まれており、環状部材２１には大径
の筒体６と小径の筒体７の内部を連通させる第２の伸び
便通路２ｚと、第２の縮み便通路２３とが形成されてい
る。そして、第２の伸び便通路２２の小径の筒体７の内
部側には伸び行程のときに生じる油液の流動を制御して
減衰力を発生するためのディスクバルブ２４およびオリ
フィス通路２５からなる第２の伸び側減衰力発生機構２
６が設けられており、第２の縮み便通路２ゴの大径の筒
体６の内部側には、小径の筒体７の内部から大径の筒体
６の内部への油液の流動を許容し、反対方向の油液の流
動を規制する逆止弁２７が設けられている。なお、第２
の伸び側減衰力発生機構２Ｇのディスクバルブ２４は、
ピストン３に設けられている第１の伸び側減衰力発生機
構１８のディスクバルブ１６よりも小さい圧力差で開く
ように設定されている。また、第２の伸び側減衰力発生
機構２６および逆止弁２７はボルト２８とナツト２ｇに
より環状部材２１に取付けられている。
状部材２１が嵌め込まれており、環状部材２１には大径
の筒体６と小径の筒体７の内部を連通させる第２の伸び
便通路２ｚと、第２の縮み便通路２３とが形成されてい
る。そして、第２の伸び便通路２２の小径の筒体７の内
部側には伸び行程のときに生じる油液の流動を制御して
減衰力を発生するためのディスクバルブ２４およびオリ
フィス通路２５からなる第２の伸び側減衰力発生機構２
６が設けられており、第２の縮み便通路２ゴの大径の筒
体６の内部側には、小径の筒体７の内部から大径の筒体
６の内部への油液の流動を許容し、反対方向の油液の流
動を規制する逆止弁２７が設けられている。なお、第２
の伸び側減衰力発生機構２Ｇのディスクバルブ２４は、
ピストン３に設けられている第１の伸び側減衰力発生機
構１８のディスクバルブ１６よりも小さい圧力差で開く
ように設定されている。また、第２の伸び側減衰力発生
機構２６および逆止弁２７はボルト２８とナツト２ｇに
より環状部材２１に取付けられている。
内筒２のボトム側（図中下側）には縮み行程のときに減
衰力を発生させるためのボディ部３０か設けられており
、このボディ部３０は、内ｔ１４２内と内外筒間（内筒
２と外筒３１との間）３２の連通を遮断する仕切部材３
３と、仕切部材３３に形成された第３の伸び便通路３４
および第３の縮み便通路３５と、第３の縮み便通路３５
の下側に設けられ縮み行程のときに生じる油液の流動を
ｒｆＡｌｆするためのディスクバルブ３６およびオリフ
ィス通路３７からなる第２の縮み側減衰力発生機構３８
と、第３の伸び便通路３４の下室５側に設けられ内外筒
間３２から内筒２への油液の流動を許容し、内筒２から
内外筒間３２への油液の流動を規制する逆上弁３９とか
ら構成されたものである。
衰力を発生させるためのボディ部３０か設けられており
、このボディ部３０は、内ｔ１４２内と内外筒間（内筒
２と外筒３１との間）３２の連通を遮断する仕切部材３
３と、仕切部材３３に形成された第３の伸び便通路３４
および第３の縮み便通路３５と、第３の縮み便通路３５
の下側に設けられ縮み行程のときに生じる油液の流動を
ｒｆＡｌｆするためのディスクバルブ３６およびオリフ
ィス通路３７からなる第２の縮み側減衰力発生機構３８
と、第３の伸び便通路３４の下室５側に設けられ内外筒
間３２から内筒２への油液の流動を許容し、内筒２から
内外筒間３２への油液の流動を規制する逆上弁３９とか
ら構成されたものである。
つぎに１本発明の要部である減衰力調整弁１２（電磁弁
）について第２図を用いて詳細に説明する。
）について第２図を用いて詳細に説明する。
前記ピストンロッド１０は磁性体材料から形成されてお
り、ピストンロッド１０の下側には弁座４０が形成され
た弁座部材４１が取付けられている。バイパス通路１３
内には、第１の弁体４２および第２の弁体４３が設けら
れており、第１の弁体４２は、ピストンロット１０の内
部に取付けられている磁性体材料からなる支持部材４４
に摺接してピストンロット１０の軸方向に移動自在に配
設され、第２の弁体４３は第１の弁体４２の内側でピス
トンロッド１０の軸方向に移動自在に配設されている。
り、ピストンロッド１０の下側には弁座４０が形成され
た弁座部材４１が取付けられている。バイパス通路１３
内には、第１の弁体４２および第２の弁体４３が設けら
れており、第１の弁体４２は、ピストンロット１０の内
部に取付けられている磁性体材料からなる支持部材４４
に摺接してピストンロット１０の軸方向に移動自在に配
設され、第２の弁体４３は第１の弁体４２の内側でピス
トンロッド１０の軸方向に移動自在に配設されている。
そして、各弁体４２，４３は前記弁座４０に着座してバ
イパス通路１３を遮断する。また、第１の弁体４２は、
各弁体４２，４３と支持部材４４とで画成される空間４
５内に配置された第１のばね部材４６により常時弁座４
０側へ付勢されており、同様に第２の弁体４３も第２の
ばね部材４７により常時弁座４０側に付勢されている。
イパス通路１３を遮断する。また、第１の弁体４２は、
各弁体４２，４３と支持部材４４とで画成される空間４
５内に配置された第１のばね部材４６により常時弁座４
０側へ付勢されており、同様に第２の弁体４３も第２の
ばね部材４７により常時弁座４０側に付勢されている。
第２の弁体４３にはシャフト４８が摺動自在に嵌合して
おり、シャフト４８の下端にワッシャ４９が取付けられ
ていて、シャフト４８の上昇に伴なって第２の弁体４３
が引き上げられるようになっている。さらに、第２の弁
体４３の外周にはフランジ５０が形成されていて、第２
の弁体４３が所定ストローク引き上げられると、このフ
ランジ５０が第１の弁体４２に掛合して第１の弁体４２
を引き上げられるようになっている。なお、第１の弁体
４２にはオリフィス通路５１が形成されていて、このオ
リフィス通路５１の流路面積Ｓ、は、通路部材８内に設
けられている第２の伸び側減衰力発生機構２！１のオリ
フィス通路２５の流路面積Ｓ、よりも小さく設定されて
いる（ Ｓ＋＜ Ｓｓ） −前記シャフト４８は支持部
材４４を貫通しピストンロット１０の軸方向上方へ伸び
ていてその上部には磁性体材料からなるプランジャ５２
が取付けられている。
おり、シャフト４８の下端にワッシャ４９が取付けられ
ていて、シャフト４８の上昇に伴なって第２の弁体４３
が引き上げられるようになっている。さらに、第２の弁
体４３の外周にはフランジ５０が形成されていて、第２
の弁体４３が所定ストローク引き上げられると、このフ
ランジ５０が第１の弁体４２に掛合して第１の弁体４２
を引き上げられるようになっている。なお、第１の弁体
４２にはオリフィス通路５１が形成されていて、このオ
リフィス通路５１の流路面積Ｓ、は、通路部材８内に設
けられている第２の伸び側減衰力発生機構２！１のオリ
フィス通路２５の流路面積Ｓ、よりも小さく設定されて
いる（ Ｓ＋＜ Ｓｓ） −前記シャフト４８は支持部
材４４を貫通しピストンロット１０の軸方向上方へ伸び
ていてその上部には磁性体材料からなるプランジャ５２
が取付けられている。
プランジャ５２は、１つのソレノイド５３およびその下
側に設けられている環状の永久磁石５４の内部に挿入さ
れている。永久磁石５４はプランジャ５２に面する内周
側がＳ極で外周側がＮ極となっている。ソレノイド５３
の上側には磁性体材料からなるベース５５がピストンロ
ッド１０に取付けられた磁性体材料からなるリテーナ５
６を介して配置されており、プランジャ５２は前記支持
部材４４とベース５５との間で移動するように規制され
ている。プランジャ５２とソレノイド５４Ｅよび永久磁
石５４との間には非磁性体材料からなるスリーブ５７が
介装され、スリーブ５７の両端が支持部材４４とベース
５５とに液密に嵌合している。ソレノイド５３に接続さ
れているリード線５３は前記リテーナ５６上面で樹脂モ
ールドされ、ピストンロッドｌＯ内を挿通して油圧緩衝
器ｌの外部で制御回路（第３図に図示）５８に接続され
ている。
側に設けられている環状の永久磁石５４の内部に挿入さ
れている。永久磁石５４はプランジャ５２に面する内周
側がＳ極で外周側がＮ極となっている。ソレノイド５３
の上側には磁性体材料からなるベース５５がピストンロ
ッド１０に取付けられた磁性体材料からなるリテーナ５
６を介して配置されており、プランジャ５２は前記支持
部材４４とベース５５との間で移動するように規制され
ている。プランジャ５２とソレノイド５４Ｅよび永久磁
石５４との間には非磁性体材料からなるスリーブ５７が
介装され、スリーブ５７の両端が支持部材４４とベース
５５とに液密に嵌合している。ソレノイド５３に接続さ
れているリード線５３は前記リテーナ５６上面で樹脂モ
ールドされ、ピストンロッドｌＯ内を挿通して油圧緩衝
器ｌの外部で制御回路（第３図に図示）５８に接続され
ている。
制御回路５ＦＳは、バッテリー（第３図に図示）５ｇか
らソレノイド５３に給電する電流値を適宜変更すること
ができるものである。
らソレノイド５３に給電する電流値を適宜変更すること
ができるものである。
なお、第２の弁体４３には、各弁体４２，４３と支持部
材４４とで画成される空間４５とバイパス通路Ｉ３とを
連通ずるための貫通孔６Ｇが形成されており、この貫通
孔６０を通って前記空間４５に油液が導入され各弁体４
２，４３の両端面にバイパス通路１３内と同一の圧力が
加わるようにすることによって、縮み行程のときにバイ
パス通路１３内の圧力が高くなっても各弁体４２，４３
か押し上げられて不要に開弁するのが防止される。
材４４とで画成される空間４５とバイパス通路Ｉ３とを
連通ずるための貫通孔６Ｇが形成されており、この貫通
孔６０を通って前記空間４５に油液が導入され各弁体４
２，４３の両端面にバイパス通路１３内と同一の圧力が
加わるようにすることによって、縮み行程のときにバイ
パス通路１３内の圧力が高くなっても各弁体４２，４３
か押し上げられて不要に開弁するのが防止される。
以りの構成に係る作用を第１図乃至第４図および第６図
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
まず、第１図に示すようにバイパス通路１３か各弁体４
２，４３により遮断された状態で、油圧緩衝器ｌの伸び
行程時には、ピストン３に設けられている第１の伸び側
減衰力発生機構１８のオリフィス通路１７によるオリフ
ィス特性の減衰力。
２，４３により遮断された状態で、油圧緩衝器ｌの伸び
行程時には、ピストン３に設けられている第１の伸び側
減衰力発生機構１８のオリフィス通路１７によるオリフ
ィス特性の減衰力。
およびディスクバルブ１６によるバルブ特性の減衰力が
発生される（第６図Ｈｏ−４１ｖ線に示すハード特性）
。
発生される（第６図Ｈｏ−４１ｖ線に示すハード特性）
。
また、縮み行程時には、ピストン３の第１の伸び側減衰
力発生機構１８のオリフィス通路１７およびボディ部３
０の第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス通路
３７によるオリフィス特性の減衰力、およびピストン３
の第１の縮み側減衰力発生機構２０のディスクバルブ１
９とボディ部３０の第２の縮み側減衰力発生機構３８の
ディスクバルブ３６のそれぞれにより生じる減衰力が加
算されたバルブ特性の減衰力が発生されるく第６図のｈ
ｏ−ｈｖ線に示すハード特性）、なお、伸び行程時には
ピストンロッド１０の内筒２内から出た容積分の油液が
不足するが、ボディ部３０に設けられている逆止弁３ｇ
が開いて内外筒間３２の油液が内筒２内に補充される。
力発生機構１８のオリフィス通路１７およびボディ部３
０の第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス通路
３７によるオリフィス特性の減衰力、およびピストン３
の第１の縮み側減衰力発生機構２０のディスクバルブ１
９とボディ部３０の第２の縮み側減衰力発生機構３８の
ディスクバルブ３６のそれぞれにより生じる減衰力が加
算されたバルブ特性の減衰力が発生されるく第６図のｈ
ｏ−ｈｖ線に示すハード特性）、なお、伸び行程時には
ピストンロッド１０の内筒２内から出た容積分の油液が
不足するが、ボディ部３０に設けられている逆止弁３ｇ
が開いて内外筒間３２の油液が内筒２内に補充される。
つぎに、ソレノイド５３に制御回路５８から第３ＩＡに
示す矢印ｌの方向から電流を流すと、ソレノイ）ｃ５３
は破線に示す方向の磁界を発生し、点鎖線で示す永久磁
石５４で発生されている磁界により強化されるため、プ
ランジャ５２がベース５５に吸引される。このとき、制
御回路５８によりプランジャ５２に流れる電流値を低く
設定しておき、ベース５５がプランジャ５２を吸引する
力か第２のばね部材４７の付勢力に抗して第２の弁体４
３を引き上げるが、第１のばね部材４６の付勢力に抗し
ては第１の弁体４２を引き上げないようにすると、第２
の弁体４３のみが開くこととなって、バイパス通路１コ
は第１の弁体４２に形成されているオリフィス通路５１
を介して連通される。
示す矢印ｌの方向から電流を流すと、ソレノイ）ｃ５３
は破線に示す方向の磁界を発生し、点鎖線で示す永久磁
石５４で発生されている磁界により強化されるため、プ
ランジャ５２がベース５５に吸引される。このとき、制
御回路５８によりプランジャ５２に流れる電流値を低く
設定しておき、ベース５５がプランジャ５２を吸引する
力か第２のばね部材４７の付勢力に抗して第２の弁体４
３を引き上げるが、第１のばね部材４６の付勢力に抗し
ては第１の弁体４２を引き上げないようにすると、第２
の弁体４３のみが開くこととなって、バイパス通路１コ
は第１の弁体４２に形成されているオリフィス通路５１
を介して連通される。
この状態での伸び行程時には、第１の弁体４２に形成さ
れているオリフィス通路５１の流路面積とピストン３に
設けられている第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリ
フィス通路１７の流路面積とを加算した流路面積に応じ
たオリフィス特性の減衰力、およびピストン３に設けら
れている第１の伸び側減衰力発生機構１８のディスクバ
ルブ１６によるバルブ特性の減衰力か発生される（第６
図の慧〇−補Ｖに示すミデイアム特性）。
れているオリフィス通路５１の流路面積とピストン３に
設けられている第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリ
フィス通路１７の流路面積とを加算した流路面積に応じ
たオリフィス特性の減衰力、およびピストン３に設けら
れている第１の伸び側減衰力発生機構１８のディスクバ
ルブ１６によるバルブ特性の減衰力か発生される（第６
図の慧〇−補Ｖに示すミデイアム特性）。
また縮み行程時にも、第１の弁体４２に形成されたオリ
フィス通路５１の流路面積とピストン３に設けられてい
る第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路１
７の流路面積とを加算した流路面積およびボディ部３０
の第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス通路３
７の流路面積に応じたオリフィス特性の減衰力、および
ピストン３の第１の縮み側減衰力発生機構２０のディス
クバルブ１９とボディ部３０の第２の縮み側減衰力発生
機構３８のディスクバルブ３６のそれぞれにより生じる
減衰力が加算されたバルブ特性の減衰力か発生される（
第６図の−ｏ−ｍｖに示すミデイアム特性）、なお、こ
の伸び行程時には、バイパス通路１３内の第１の弁体４
２下流側の油圧の上昇か第１の弁体４２に形成されてい
るオリフィス通路５１により絞られて低く抑えられるた
め、通路部材８内の第２の伸び側減衰力発生機構２６の
ディスクバルブ２４は開かず、ピストン３に設けられて
いる第１の伸び側減衰力発生機構１８のディスクバルブ
Ｘ６のみの減資力が得られる。
フィス通路５１の流路面積とピストン３に設けられてい
る第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路１
７の流路面積とを加算した流路面積およびボディ部３０
の第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス通路３
７の流路面積に応じたオリフィス特性の減衰力、および
ピストン３の第１の縮み側減衰力発生機構２０のディス
クバルブ１９とボディ部３０の第２の縮み側減衰力発生
機構３８のディスクバルブ３６のそれぞれにより生じる
減衰力が加算されたバルブ特性の減衰力か発生される（
第６図の−ｏ−ｍｖに示すミデイアム特性）、なお、こ
の伸び行程時には、バイパス通路１３内の第１の弁体４
２下流側の油圧の上昇か第１の弁体４２に形成されてい
るオリフィス通路５１により絞られて低く抑えられるた
め、通路部材８内の第２の伸び側減衰力発生機構２６の
ディスクバルブ２４は開かず、ピストン３に設けられて
いる第１の伸び側減衰力発生機構１８のディスクバルブ
Ｘ６のみの減資力が得られる。
つづいて、制御回路５８によってソレノイド５３に流す
電流値を大きくすると、ベース５５の吸引力が大きくな
り、第１のばね部材４６および第２のばね部材４７の付
勢力に抗して第１の弁体４２がベース５５に当接するま
で上方へ引きＥげられ、両方の弁体４２，４３が弁座４
０から離座してバイパス通路１３が開かれる。その後、
給電を止めると永久磁石５４の磁界によってプランジャ
５２がその位置て保持され各弁体４２，４３が弁座４０
から離座した状態が維持される。
電流値を大きくすると、ベース５５の吸引力が大きくな
り、第１のばね部材４６および第２のばね部材４７の付
勢力に抗して第１の弁体４２がベース５５に当接するま
で上方へ引きＥげられ、両方の弁体４２，４３が弁座４
０から離座してバイパス通路１３が開かれる。その後、
給電を止めると永久磁石５４の磁界によってプランジャ
５２がその位置て保持され各弁体４２，４３が弁座４０
から離座した状態が維持される。
この状態ての伸び行程時には、ピストン３に設けられて
いる第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路
１７の流路面積と通路部材８内の第２の伸び側減衰力発
生機構２６のオリフィス通路２５の流路面積とを加算し
た流路面積に応じたオリフィス特性の減衰力、および通
路部材８内の第２の伸び側減衰力発生機構２６のディス
クバルブ２４によるバルブ特性の減衰力が発生される（
ｗｌ）６図のＳ、ｏ−３ｖに示す’／７ト特性）。
いる第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路
１７の流路面積と通路部材８内の第２の伸び側減衰力発
生機構２６のオリフィス通路２５の流路面積とを加算し
た流路面積に応じたオリフィス特性の減衰力、および通
路部材８内の第２の伸び側減衰力発生機構２６のディス
クバルブ２４によるバルブ特性の減衰力が発生される（
ｗｌ）６図のＳ、ｏ−３ｖに示す’／７ト特性）。
また、縮み行程時には、ピストン３に設けられている第
１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路１７の
流路面積と通路部材８内の第２の伸び側減衰力発生機構
２６のオリフィス通路２５の流路面積とを加算した流路
面積およびボディ部３０の第２の縮み側減衰力発生機構
３８のオリフィス通路３７の流路面積に応じたオリフィ
ス特性の減衰力、およびボディ部３０の第２の縮み側減
衰力発生機構３８のディスクバルブ３Ｇによるバルブ特
性の減衰力が発生される（第６図のＳＯ−ｇｖに示すソ
フト特性）、なお、この縮み行程時において、ピストン
３の動作に応じて通路部材８内の逆止弁２７が開いて下
室５側の油液が上室４側に流動する。
１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路１７の
流路面積と通路部材８内の第２の伸び側減衰力発生機構
２６のオリフィス通路２５の流路面積とを加算した流路
面積およびボディ部３０の第２の縮み側減衰力発生機構
３８のオリフィス通路３７の流路面積に応じたオリフィ
ス特性の減衰力、およびボディ部３０の第２の縮み側減
衰力発生機構３８のディスクバルブ３Ｇによるバルブ特
性の減衰力が発生される（第６図のＳＯ−ｇｖに示すソ
フト特性）、なお、この縮み行程時において、ピストン
３の動作に応じて通路部材８内の逆止弁２７が開いて下
室５側の油液が上室４側に流動する。
つぎに、第４図に示すように、ソレノイド５３に先程と
逆向きの電流を供給すると、ソレノイド５コは破線に示
す方向の磁界を発生し、−点鎖線で示す永久磁石５４で
発生されている磁界と打ち消されるため、各ばね部材４
６．４７の付勢力の方が大きくなってプランジャ５２を
下降させ各弁体４２，４３が弁座４０に着座しバイパス
通路１３が遮断される。このとき、第２の弁体４３とシ
ャフト４８とは摺動自在となっていて、第２の弁体４３
が弁座４０に当接した後もシャフト４８は下降できるた
め、プランジャ５２を支持部材４４に当接または接近さ
せることができる。そのため、プランジャ５２と支持部
材４４が永久磁石５４の磁界によって引き合ってプラン
ジャ５２がその位とで強固に保持される。
逆向きの電流を供給すると、ソレノイド５コは破線に示
す方向の磁界を発生し、−点鎖線で示す永久磁石５４で
発生されている磁界と打ち消されるため、各ばね部材４
６．４７の付勢力の方が大きくなってプランジャ５２を
下降させ各弁体４２，４３が弁座４０に着座しバイパス
通路１３が遮断される。このとき、第２の弁体４３とシ
ャフト４８とは摺動自在となっていて、第２の弁体４３
が弁座４０に当接した後もシャフト４８は下降できるた
め、プランジャ５２を支持部材４４に当接または接近さ
せることができる。そのため、プランジャ５２と支持部
材４４が永久磁石５４の磁界によって引き合ってプラン
ジャ５２がその位とで強固に保持される。
その後、給電を停止すると永久磁石５４の磁界によって
プランジャ５２がその位置で保持され各弁体４２，４３
が弁座４０に着座している状態が保たれる。
プランジャ５２がその位置で保持され各弁体４２，４３
が弁座４０に着座している状態が保たれる。
つづいて、第５図に基づいて第２の実施例をの構成を説
明する。なお、第２の実施例の油圧緩衝器６１は第１の
実施例に対しバイパス通路１３１に内の減衰力発生機構
の構成のみ異なるため、異なる部材のみ詳細に説明し、
同一の部材は同一の符号を付して詳細な説明は省略する
。
明する。なお、第２の実施例の油圧緩衝器６１は第１の
実施例に対しバイパス通路１３１に内の減衰力発生機構
の構成のみ異なるため、異なる部材のみ詳細に説明し、
同一の部材は同一の符号を付して詳細な説明は省略する
。
ピストン３が取付けられている小径の筒体７ａは、直接
ピストンロッド１０に固定されており、この小径の筒体
７ａの内部とピストンロット１０の通路によりバイパス
通路１３ａが構成される。バイパス通路１３ａ内には、
弁座部材４１ａに形成されているオリフィス通路８２に
よって連通されており、このオリフィス通路６２の流路
面積Ｓ３は、第１の弁体４２に形成されているオリフィ
ス通路５１の流路面積Ｓｌよりも大きく設定されている
（Ｓｚ＞３＋）− 以上の構成の油圧緩衝器６１に係る作用を説明する。な
お、減衰力調整弁１２の作用は上記第１の実施例と同一
であるため説明は省略する。
ピストンロッド１０に固定されており、この小径の筒体
７ａの内部とピストンロット１０の通路によりバイパス
通路１３ａが構成される。バイパス通路１３ａ内には、
弁座部材４１ａに形成されているオリフィス通路８２に
よって連通されており、このオリフィス通路６２の流路
面積Ｓ３は、第１の弁体４２に形成されているオリフィ
ス通路５１の流路面積Ｓｌよりも大きく設定されている
（Ｓｚ＞３＋）− 以上の構成の油圧緩衝器６１に係る作用を説明する。な
お、減衰力調整弁１２の作用は上記第１の実施例と同一
であるため説明は省略する。
第１の弁体４２および第２の弁体４３が弁座４０ａに着
座してバイパス通路１３ａが遮断された状態での伸び行
程時には、ピストン３に設けられている第１の伸び側減
衰力発生機構Ｉ８のオリフィス通路１７によるオリフィ
ス特性の減衰力、およびディスクバルブ１６によるバル
ブ特性の減衰力が発生される（第７図のＨｏ−Ｈｖに示
すハート特性）。
座してバイパス通路１３ａが遮断された状態での伸び行
程時には、ピストン３に設けられている第１の伸び側減
衰力発生機構Ｉ８のオリフィス通路１７によるオリフィ
ス特性の減衰力、およびディスクバルブ１６によるバル
ブ特性の減衰力が発生される（第７図のＨｏ−Ｈｖに示
すハート特性）。
また、縮み行程時には、ピストン３の第１の伸び側減衰
力発生機構１８のオリフィス通路１７およびボディ部３
０の第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス通路
３７によるオリフィス特性の減衰力、およびピストン３
の第１の縮み側減衰力発生機構２０のディスクバルブ１
９とボディ部３０の第２の縮み側減衰力発生機構３８の
ディスクバルブ３６のそれぞれにより生じる減衰力が加
算されたバルブ特性の減衰力が発生される（第７図のｈ
ｏ−ｈｖに示すハード特性）。
力発生機構１８のオリフィス通路１７およびボディ部３
０の第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス通路
３７によるオリフィス特性の減衰力、およびピストン３
の第１の縮み側減衰力発生機構２０のディスクバルブ１
９とボディ部３０の第２の縮み側減衰力発生機構３８の
ディスクバルブ３６のそれぞれにより生じる減衰力が加
算されたバルブ特性の減衰力が発生される（第７図のｈ
ｏ−ｈｖに示すハード特性）。
つぎに、第２の弁体４３のみが開いた場合では、伸び行
程時には、第１の弁体４２に形成されているオリフィス
通路５１の流路面積とピストン３に設けられている第１
の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路１７の流
路面積とを加算した流路面積に応じたオリフィス特性の
減衰力、および第１の伸び側減衰力発生機構１８のディ
スクバルブ１６によるバルブ特性の減衰力とか発生され
る（第７図の緬〇−旙Ｖに示すミデイアム特性）。
程時には、第１の弁体４２に形成されているオリフィス
通路５１の流路面積とピストン３に設けられている第１
の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路１７の流
路面積とを加算した流路面積に応じたオリフィス特性の
減衰力、および第１の伸び側減衰力発生機構１８のディ
スクバルブ１６によるバルブ特性の減衰力とか発生され
る（第７図の緬〇−旙Ｖに示すミデイアム特性）。
また、ｍみ行程時には、第１の弁体４２に形成されたオ
リフィス通路５１の流路面積とピストン３に設けられて
いる第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路
１７の流路面積とを加算した流路面積およびボディ部ゴ
ロの第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス通路
コアの流路面積に応じたオリフィス特性の減衰力、およ
びピストン３の第１の縮み側減衰力発生機構２０のディ
スクバルブ１９とボディ部３０の第２の縮み側減衰力発
生機構３８のディスクバルブ３６のそれぞれにより生じ
る減衰力が加算されたバルブ特性の減衰力が発生される
（第７図のＳＯ−■Ｖに示すミデイアム特性）。
リフィス通路５１の流路面積とピストン３に設けられて
いる第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス通路
１７の流路面積とを加算した流路面積およびボディ部ゴ
ロの第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス通路
コアの流路面積に応じたオリフィス特性の減衰力、およ
びピストン３の第１の縮み側減衰力発生機構２０のディ
スクバルブ１９とボディ部３０の第２の縮み側減衰力発
生機構３８のディスクバルブ３６のそれぞれにより生じ
る減衰力が加算されたバルブ特性の減衰力が発生される
（第７図のＳＯ−■Ｖに示すミデイアム特性）。
つづいて、第１の弁体４２および第２の弁体４３が開い
た場合では、伸び行程時には、弁座部材４１ａに形成さ
れているオリフィス通路６２の流路面積とピストン３に
設けられている第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリ
フィス通路１７の流路面積とを加算した流路面積に応じ
たオリフィス特性の減衰力、および第１の伸び側減衰力
発生機構１８のディスクバルブＩＢによるバルブ特性の
減衰力とが発生される（第７図の５ｏ−８ｖに示すソフ
ト特性）。
た場合では、伸び行程時には、弁座部材４１ａに形成さ
れているオリフィス通路６２の流路面積とピストン３に
設けられている第１の伸び側減衰力発生機構１８のオリ
フィス通路１７の流路面積とを加算した流路面積に応じ
たオリフィス特性の減衰力、および第１の伸び側減衰力
発生機構１８のディスクバルブＩＢによるバルブ特性の
減衰力とが発生される（第７図の５ｏ−８ｖに示すソフ
ト特性）。
また、縮み行程時には、弁座部材４１ａに形成されてい
るオリフィス通路６２の流路面積とピストン３に設けら
れている＠１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス
通路１７の流路面積とを加算した流路面積およびボディ
部３０の第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス
通路３７の流路面積に応じたオリフィス特性の減衰力、
およびピストン３の第１の縮み側減衰力発生機構２０の
ディスクバルブ１６とボディ部３０の第２の縮み側減衰
力発生機構３８のディスクバルブ３６のそれぞれにより
生じる減衰力が加算されたバルブ特性の減衰力が発生さ
れる（第７図の５ｏ−ｓｖに示すソフト特性）。
るオリフィス通路６２の流路面積とピストン３に設けら
れている＠１の伸び側減衰力発生機構１８のオリフィス
通路１７の流路面積とを加算した流路面積およびボディ
部３０の第２の縮み側減衰力発生機構３８のオリフィス
通路３７の流路面積に応じたオリフィス特性の減衰力、
およびピストン３の第１の縮み側減衰力発生機構２０の
ディスクバルブ１６とボディ部３０の第２の縮み側減衰
力発生機構３８のディスクバルブ３６のそれぞれにより
生じる減衰力が加算されたバルブ特性の減衰力が発生さ
れる（第７図の５ｏ−ｓｖに示すソフト特性）。
なお、上記各実施例では、ピストン３に設けたバイパス
通路１３．１３ａを開閉させるために木発明の減衰力調
整弁を用いたが、ボディ部の通路を選択的に開閉させて
減衰力を調整する形式のもの（例えば、上記実公昭５ト
２２］５！１号公報で開示されたもの）などに本発明の
減衰力調整弁を適用してもよい。
通路１３．１３ａを開閉させるために木発明の減衰力調
整弁を用いたが、ボディ部の通路を選択的に開閉させて
減衰力を調整する形式のもの（例えば、上記実公昭５ト
２２］５！１号公報で開示されたもの）などに本発明の
減衰力調整弁を適用してもよい。
また、上記各実施例では、ソレノイド５３によフてブラ
ジャを移動させ、プランジャ５２の上下位置では永久磁
石５４を利用することにより。
ジャを移動させ、プランジャ５２の上下位置では永久磁
石５４を利用することにより。
ソレノイド５３に電流を流さなくてもプランジャ５２を
停止させておくようにしてエネルギーの省力化を図った
電磁弁を用いたが、本発明はこれに限定されるものでは
なく、ソレノイドに常時通電しておくことによりプラン
ジャの位置な旙持する形式の電磁弁に適用してもよい。
停止させておくようにしてエネルギーの省力化を図った
電磁弁を用いたが、本発明はこれに限定されるものでは
なく、ソレノイドに常時通電しておくことによりプラン
ジャの位置な旙持する形式の電磁弁に適用してもよい。
さらに、上記各実施例では、１つのバイパス通路１．３
．１３ａに２つの弁体４２，４３を設は各弁体４２．４
３の開閉を制御して３つの減衰力特性の切り換えが行な
えるようにしたが、弁体の数を増やすことにより４つ以
上の減衰力の切り換えも１■能となり、さらに、バイパ
ス通路の数を増やし、各バイパス通路に設ける弁体を１
つのソレノイドで開閉制御することにより減衰力特性の
切り換えを行なうようにしてもよい、この場合、各バイ
パス通路にバルブ特性の異なるディスクバルブからなる
減衰力発生機構を設けることにより、弁体を順次開閉さ
せることによって、バルブ特性のみの切り換えが行なえ
て多彩な減衰力特性を得ることができる。
．１３ａに２つの弁体４２，４３を設は各弁体４２．４
３の開閉を制御して３つの減衰力特性の切り換えが行な
えるようにしたが、弁体の数を増やすことにより４つ以
上の減衰力の切り換えも１■能となり、さらに、バイパ
ス通路の数を増やし、各バイパス通路に設ける弁体を１
つのソレノイドで開閉制御することにより減衰力特性の
切り換えを行なうようにしてもよい、この場合、各バイ
パス通路にバルブ特性の異なるディスクバルブからなる
減衰力発生機構を設けることにより、弁体を順次開閉さ
せることによって、バルブ特性のみの切り換えが行なえ
て多彩な減衰力特性を得ることができる。
さらに、上記実施例の減衰力調整弁１２では、内側の第
２の弁体４３が外側の第１の弁体４２よりも先に開く構
成となっているが、逆に、外側の弁体が先に開いて、そ
の後、内側の弁体を引き上げるような構成としてもよい
。
２の弁体４３が外側の第１の弁体４２よりも先に開く構
成となっているが、逆に、外側の弁体が先に開いて、そ
の後、内側の弁体を引き上げるような構成としてもよい
。
また、上記実施例の減衰力調整弁ｉｚでは、第１の弁体
が第２の弁体に形成されているフランジにより引き上げ
られて開弁する構成となっているが、シャフト４８の下
端ににフランジのような係合部を形成し、一方の弁体と
この７ランジとの間に隙間を設けて、他方の弁体がこの
フランジにより先に開いた後、一方の弁体が開くよう構
成してもよい。
が第２の弁体に形成されているフランジにより引き上げ
られて開弁する構成となっているが、シャフト４８の下
端ににフランジのような係合部を形成し、一方の弁体と
この７ランジとの間に隙間を設けて、他方の弁体がこの
フランジにより先に開いた後、一方の弁体が開くよう構
成してもよい。
（発明の効果）
以を一詳細に説明したように本発明は、通路を開閉する
弁体ごとに設けられた弾性力の異なるばね部材により弁
体な弁座側に付勢し、ソレノイドに給電される電流値に
応じた力で移動するプランジャに弁体な取付け、電流値
を制御することにより弁体を開閉して、弁体によって開
けられた通路の油液の流動を制御する減衰力発生機構に
より減衰力を発生させるようにしたため、電磁弁を用い
た減衰力調整式油圧緩衝器においても３つ以上の減衰力
特性の切り換えを行なうことができる。
弁体ごとに設けられた弾性力の異なるばね部材により弁
体な弁座側に付勢し、ソレノイドに給電される電流値に
応じた力で移動するプランジャに弁体な取付け、電流値
を制御することにより弁体を開閉して、弁体によって開
けられた通路の油液の流動を制御する減衰力発生機構に
より減衰力を発生させるようにしたため、電磁弁を用い
た減衰力調整式油圧緩衝器においても３つ以上の減衰力
特性の切り換えを行なうことができる。
それによって２細やかな減衰力調整が行なえ、路面状況
に応じただ最適な減衰力が得られるため、車両の操縦安
定性および乗り心地性を向」二させることができる。
に応じただ最適な減衰力が得られるため、車両の操縦安
定性および乗り心地性を向」二させることができる。
ｗ４１図は１本発明の第１の実施例の油圧緩衝器の縦断
面図、 第２図は、第１図の要部拡大図、 第３図および第４図は、第１図に示した減衰力調整弁Ｉ
２の動作を説明するための模式図、第５図は、本発明の
第２の実施例の油圧緩衝器の縦断面図、 第６図は、第１の実施例の油圧緩衝器の減衰力特性を示
す図、 第７図は、第２の実施例の油圧緩衝器の減衰力特性を示
す図である。 ２・・・ 内情（シリンダ） ３・・・ ピストン １３．１４，１５，３４．３５・・・ 通路１８．２０
．２６ 、３８ 、５１−・・ 減衰力発生機構４２
．４．３・・・ 弁体 ４５、．４７−・・ ばね部材 ５２・・・ プランジャ ５コ・・・ ソレノイド （ばか２名）− 第２図 月５ 図 明
面図、 第２図は、第１図の要部拡大図、 第３図および第４図は、第１図に示した減衰力調整弁Ｉ
２の動作を説明するための模式図、第５図は、本発明の
第２の実施例の油圧緩衝器の縦断面図、 第６図は、第１の実施例の油圧緩衝器の減衰力特性を示
す図、 第７図は、第２の実施例の油圧緩衝器の減衰力特性を示
す図である。 ２・・・ 内情（シリンダ） ３・・・ ピストン １３．１４，１５，３４．３５・・・ 通路１８．２０
．２６ 、３８ 、５１−・・ 減衰力発生機構４２
．４．３・・・ 弁体 ４５、．４７−・・ ばね部材 ５２・・・ プランジャ ５コ・・・ ソレノイド （ばか２名）− 第２図 月５ 図 明
Claims (1)
- （１）区画された２つの室間を複数の通路で連通させ、
シリンダ内のピストンの摺動により前記通路内に生じる
油液の流動を制御して減衰力を発生させる減衰力発生機
構を設け、前記通路を選択的に開閉することにより減衰
力を調整可能とした油圧緩衝器において、 前記通路を開閉するための減衰力調整弁を、前記通路内
に設けた弁座に離着座して該通路を開閉する複数の弁体
と、 該弁体ごとに設けられ、該弁体をそれぞれ前記弁座側に
付勢するばね部材と、 前記弁体に取付けられ磁性体材料からなるプランジャと
、 該プランジャが挿入され、通電される電流値に応じた力
で該プランジャを移動させ、前記複数の弁体を順次開閉
するソレノイドと、 から構成したことを特徴とする減衰力調整式油圧緩衝器
。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1100982A JP2964148B2 (ja) | 1989-04-20 | 1989-04-20 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| GB9006008A GB2231122B (en) | 1989-04-20 | 1990-03-16 | Damping force adjusting hydraulic shock absorber |
| US07/496,205 US5064032A (en) | 1989-04-20 | 1990-03-20 | Damping force adjusting hydraulic shock absorber |
| KR1019900003803A KR930001976B1 (ko) | 1989-04-20 | 1990-03-21 | 감쇠력 조정 유압 완충기 |
| BR909001476A BR9001476A (pt) | 1989-04-20 | 1990-03-30 | Amortecedor hidraulico ajustavel ao esforco de amortecimento |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1100982A JP2964148B2 (ja) | 1989-04-20 | 1989-04-20 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02278027A true JPH02278027A (ja) | 1990-11-14 |
| JP2964148B2 JP2964148B2 (ja) | 1999-10-18 |
Family
ID=14288543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1100982A Expired - Fee Related JP2964148B2 (ja) | 1989-04-20 | 1989-04-20 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5064032A (ja) |
| JP (1) | JP2964148B2 (ja) |
| KR (1) | KR930001976B1 (ja) |
| BR (1) | BR9001476A (ja) |
| GB (1) | GB2231122B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015108403A (ja) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | 株式会社ショーワ | 圧力緩衝装置 |
| JP2017044240A (ja) * | 2015-08-25 | 2017-03-02 | 株式会社ショーワ | 圧力緩衝装置 |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3041534B2 (ja) * | 1990-07-20 | 2000-05-15 | トキコ株式会社 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| DE4033190C1 (ja) * | 1990-10-19 | 1992-01-02 | Mercedes-Benz Aktiengesellschaft, 7000 Stuttgart, De | |
| US5409088A (en) * | 1991-04-12 | 1995-04-25 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Shock absorber |
| FR2702529B1 (fr) * | 1993-03-11 | 1995-06-09 | Peugeot | Amortisseur à tarage réglable. |
| ES2106667B1 (es) * | 1994-01-15 | 1998-05-16 | Fichtel & Sachs Ag | Instalacion de accionamiento de valvula, en particular para un amortiguador de vibraciones. |
| WO1996015390A1 (de) * | 1994-11-14 | 1996-05-23 | Industrieanlagen-Betriebsgesellschaft Mbh | Schwingungsdämpfer, insbesondere für fahrzeuge |
| US5638927A (en) * | 1995-09-18 | 1997-06-17 | General Motors Corporation | Suspension damper |
| JP3855209B2 (ja) * | 1996-12-09 | 2006-12-06 | 株式会社日立製作所 | サスペンション制御装置 |
| DE19836286A1 (de) * | 1998-08-11 | 2000-02-24 | Krupp Bilstein Gmbh | Hydraulischer Schwingungsdämpfer für Kraftfahrzeuge |
| US6382372B1 (en) * | 2000-01-03 | 2002-05-07 | Tenneco Automotive Inc. | Ported disc variable bleed orifice |
| US6672436B1 (en) * | 2000-04-19 | 2004-01-06 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Variable bleed orifice valving |
| JP2001311448A (ja) | 2000-04-28 | 2001-11-09 | Tokico Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| US6460664B1 (en) | 2000-05-22 | 2002-10-08 | Tenneco Automotive Inc. | Independently tunable variable bleed orifice |
| CN1656325A (zh) * | 2002-05-29 | 2005-08-17 | 进取悬浮公司 | 具有压力调节控制阀和远程压力调整的液压阻尼器 |
| DE10309743B3 (de) * | 2003-03-06 | 2004-05-27 | Thyssenkrupp Bilstein Gmbh | Hydraulischer Schwingungsdämpfer für Kraftfahrzeuge |
| US7124865B2 (en) * | 2004-02-13 | 2006-10-24 | Progressive Suspension, Inc. | Pressure regulating dampers |
| WO2008070932A1 (en) * | 2006-12-14 | 2008-06-19 | Hot Shocks Pty Ltd | Vehicle shock absorber improvements |
| US8651250B2 (en) * | 2008-10-15 | 2014-02-18 | Thomas Wolfgang Nehl | Magnetorheological devices with permanent magnet field bias |
| US8950558B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-02-10 | Fox Factory, Inc. | Dampers with thermal expansion compensation |
| US9682602B2 (en) * | 2015-01-26 | 2017-06-20 | Showa Corporation | Control apparatus for damping force varying damper and damping force varying damper system |
| CN108180245A (zh) * | 2018-01-26 | 2018-06-19 | 华南理工大学 | 一种涡轮回收能量的串并联r式汽车减振器与方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1807970A (en) * | 1928-12-17 | 1931-06-02 | Davis And Gant Mfg Co | Faucet |
| US2592656A (en) * | 1948-11-19 | 1952-04-15 | John G Catranis | Piston and valve assembly for hydraulic control devices |
| DE910494C (de) * | 1951-06-29 | 1954-05-03 | Gen Motors Corp | Hydraulischer Stossdaempfer |
| US3154285A (en) * | 1962-06-07 | 1964-10-27 | Houie Omer | Fuel derichment valve |
| JPS5922359A (ja) * | 1982-07-29 | 1984-02-04 | Nec Corp | 集積化半導体記憶装置 |
| JPS6037477A (ja) * | 1983-08-10 | 1985-02-26 | Ikeda Denki:Kk | 太陽熱温水器用の切替弁装置 |
| GB2147683B (en) * | 1983-09-24 | 1986-10-01 | Bilstein August Gmbh Co Kg | Shock absorber, with electromagnetically biased pressure responsive valve |
| JPS611729A (ja) * | 1984-06-15 | 1986-01-07 | Fujita Corp | 構造物の基礎施工方法 |
| DE3446133A1 (de) * | 1984-12-18 | 1986-06-19 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Schwingungsdaempfer mit veraenderbarer daempfkraft |
| EP0186167B1 (en) * | 1984-12-27 | 1991-09-18 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Electromagnetic directional control valve |
| DE3518327A1 (de) * | 1985-05-22 | 1986-11-27 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Hydraulischer, verstellbarer schwingungsdaempfer |
| DE3605182C2 (de) * | 1986-02-19 | 1995-02-23 | Hauni Werke Koerber & Co Kg | Stoßdämpfer mit veränderbarer Dämpfungscharakteristik |
| US4821851A (en) * | 1987-08-21 | 1989-04-18 | General Motors Corporation | Damper with optimized adjustable valving for vehicle ride control |
-
1989
- 1989-04-20 JP JP1100982A patent/JP2964148B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-03-16 GB GB9006008A patent/GB2231122B/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-20 US US07/496,205 patent/US5064032A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-21 KR KR1019900003803A patent/KR930001976B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1990-03-30 BR BR909001476A patent/BR9001476A/pt not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015108403A (ja) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | 株式会社ショーワ | 圧力緩衝装置 |
| JP2017044240A (ja) * | 2015-08-25 | 2017-03-02 | 株式会社ショーワ | 圧力緩衝装置 |
| US10295008B2 (en) | 2015-08-25 | 2019-05-21 | Showa Corporation | Pressure damping device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR9001476A (pt) | 1991-04-16 |
| US5064032A (en) | 1991-11-12 |
| GB2231122B (en) | 1992-12-23 |
| KR900015960A (ko) | 1990-11-12 |
| GB9006008D0 (en) | 1990-05-09 |
| GB2231122A (en) | 1990-11-07 |
| JP2964148B2 (ja) | 1999-10-18 |
| KR930001976B1 (ko) | 1993-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH02278027A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JPH04203540A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP3060078B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| US9163694B2 (en) | Bi-stable shock absorber assembly | |
| US11721464B2 (en) | Solenoid, solenoid valve, and damper | |
| JP3041534B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| US5035306A (en) | Adjustable damping force hydraulic shock absorber | |
| JP2003166584A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JPH10110766A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP2003184936A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JPH07501604A (ja) | 比例的圧力制御弁 | |
| US20010035317A1 (en) | Solenoid-operated driving apparatus and damping force control type hydraulic shock absorber using the same | |
| KR102587418B1 (ko) | 감쇠력 조정식 완충기 | |
| JP4449022B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器及び減衰力調整機構 | |
| JP3864352B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| US20010002639A1 (en) | Solenoid apparatus for use in hydraulic shock absorber | |
| JP2002013579A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP2003194133A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP4129755B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| US20220252128A1 (en) | Solenoid, solenoid valve, and shock absorber | |
| JPH109327A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JPH10252804A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP2001241484A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP2003322195A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JPH0492138A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |