JPH02275175A - 自動変速機の変速制御装置 - Google Patents
自動変速機の変速制御装置Info
- Publication number
- JPH02275175A JPH02275175A JP1095236A JP9523689A JPH02275175A JP H02275175 A JPH02275175 A JP H02275175A JP 1095236 A JP1095236 A JP 1095236A JP 9523689 A JP9523689 A JP 9523689A JP H02275175 A JPH02275175 A JP H02275175A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- speed
- oil
- pressure
- engine brake
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims abstract description 22
- 230000004044 response Effects 0.000 abstract description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 98
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000012208 gear oil Substances 0.000 description 4
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000000881 depressing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- XDDAORKBJWWYJS-UHFFFAOYSA-N glyphosate Chemical compound OC(=O)CNCP(O)(O)=O XDDAORKBJWWYJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- MEFOUWRMVYJCQC-UHFFFAOYSA-N rimsulfuron Chemical compound CCS(=O)(=O)C1=CC=CN=C1S(=O)(=O)NC(=O)NC1=NC(OC)=CC(OC)=N1 MEFOUWRMVYJCQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/04—Smoothing ratio shift
- F16H61/06—Smoothing ratio shift by controlling rate of change of fluid pressure
- F16H61/065—Smoothing ratio shift by controlling rate of change of fluid pressure using fluid control means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/21—Providing engine brake control
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/04—Smoothing ratio shift
- F16H2061/044—Smoothing ratio shift when a freewheel device is disengaged or bridged
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/04—Smoothing ratio shift
- F16H2061/0444—Smoothing ratio shift during fast shifting over two gearsteps, e.g. jumping from fourth to second gear
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(イ)産業上の利用分野
本発明は、自動変速機の変速制御装置に関するものであ
る。
る。
(ロ)従来の技術
従来の自動変速機の変速制御装置として、特開昭62−
62047号公報に示されるものかある。これに示され
る自動変速機の変速制御装置は、4−2シーケンスバル
ブを有している。
62047号公報に示されるものかある。これに示され
る自動変速機の変速制御装置は、4−2シーケンスバル
ブを有している。
4−2シーケンスバルブは第4速から第2速への変速の
際に第3速を介在させない機能、すなわち直接第4速か
ら第2速へ変速させる機能を有している。4−2シーケ
ンスバルブは、第3及び4速時に出力される油圧により
切換わる切換弁として構成されており、第3及び4速の
油圧が作用している場合には第4速用の油室の油圧を排
出する油路に第2速用の油圧を送り込むように切換えら
れ、−〜方、第3及び4速時の油圧が作用していない場
合には、上記第4速用の油室の油圧を排出する油路をド
レーン状態とする。こうすることによって、シフトバル
ブが第4速状態から第2速状態に切換ねった場合に、第
3速用油室の油圧が低ドするまでの間は第4速用油室へ
4−2シーケンスバルブを通して油圧が供給され、第4
速状態が保持される。第3速用油室の油圧が低ド1−る
と、4−2シーケンスバルブが切換わり、第4速用油¥
の油圧もドレーンされる。これにより、F記のように直
接第4速から第2連への変速が行なわわる。
際に第3速を介在させない機能、すなわち直接第4速か
ら第2速へ変速させる機能を有している。4−2シーケ
ンスバルブは、第3及び4速時に出力される油圧により
切換わる切換弁として構成されており、第3及び4速の
油圧が作用している場合には第4速用の油室の油圧を排
出する油路に第2速用の油圧を送り込むように切換えら
れ、−〜方、第3及び4速時の油圧が作用していない場
合には、上記第4速用の油室の油圧を排出する油路をド
レーン状態とする。こうすることによって、シフトバル
ブが第4速状態から第2速状態に切換ねった場合に、第
3速用油室の油圧が低ドするまでの間は第4速用油室へ
4−2シーケンスバルブを通して油圧が供給され、第4
速状態が保持される。第3速用油室の油圧が低ド1−る
と、4−2シーケンスバルブが切換わり、第4速用油¥
の油圧もドレーンされる。これにより、F記のように直
接第4速から第2連への変速が行なわわる。
(ハ)発明が解決しようとする課題
しかしながら、上記のような従来の自動変速機の変速制
御装置には、エンジンブレーキレンジでの4−2変速に
時間遅れが発生するという問題点がある。すなわち、上
記公報に示される自動変速機では、エンジンブレーキ状
態、すなわち出力軸側からの逆駆動状態を”J能とする
ためには、エンジンブレーキ用摩擦要素であるオーバー
ランクラッチを締結させる必要がある。迅速にエンジン
ブレーキを得るためには、エンジンブレーキレンジへの
セレクト操作と同時にオーバーランクラッチを締結させ
れば良い。しかし、オーバーランクラッチと第4速用ブ
レーキとが同時に締結状態となると、自動変速機がイン
ターロックされた状態となり、大きいシソツクを発生す
る。第4速用ブレーキは、上述の4−2シーケンスバル
ブの作用により、第3速用油室の油圧が低下するまでは
締結状態が保持される。このため、−rンターロツタの
発生を防止するために、オーバーランクラッチの締結に
時間遅れを与えざるを得ない。この結果、エンジンブレ
ーキレンジへのセレクト操作を行なった際にオーバーラ
ンクラッチの締結が遅れ、エンジンブレーキが直ちに効
かないという問題が発生する。本発明はこのような課題
を解決することを目的としている。
御装置には、エンジンブレーキレンジでの4−2変速に
時間遅れが発生するという問題点がある。すなわち、上
記公報に示される自動変速機では、エンジンブレーキ状
態、すなわち出力軸側からの逆駆動状態を”J能とする
ためには、エンジンブレーキ用摩擦要素であるオーバー
ランクラッチを締結させる必要がある。迅速にエンジン
ブレーキを得るためには、エンジンブレーキレンジへの
セレクト操作と同時にオーバーランクラッチを締結させ
れば良い。しかし、オーバーランクラッチと第4速用ブ
レーキとが同時に締結状態となると、自動変速機がイン
ターロックされた状態となり、大きいシソツクを発生す
る。第4速用ブレーキは、上述の4−2シーケンスバル
ブの作用により、第3速用油室の油圧が低下するまでは
締結状態が保持される。このため、−rンターロツタの
発生を防止するために、オーバーランクラッチの締結に
時間遅れを与えざるを得ない。この結果、エンジンブレ
ーキレンジへのセレクト操作を行なった際にオーバーラ
ンクラッチの締結が遅れ、エンジンブレーキが直ちに効
かないという問題が発生する。本発明はこのような課題
を解決することを目的としている。
(ニ)課題を解決するための手段
本発明は、エンジンブレーキレンジではシーケンスバル
ブの機能を停止させることにより、上記課題を解決する
。すなわち、本発明は、シフトバルブ(66,68)が
第m+n速(mは自然数、nは2以上の自然数であり、
後述の実施例ではm=2、n=2としである)の状態か
ら第m速の状態へ切換えられた際、第m+l速用〜第m
+n−1速用の油室(3R)に作用していた油圧が所定
値まで低下するまでの間、シフトバルブが第m速状態に
切換わっているにもかかわらず第m + n速用油室(
4a)への油圧の供給を保持して、第m + n速から
直接第m速への変速を実現するシーケンスバルブ(72
)が設けられており、また出力軸側からの逆駆動を可能
にするためにはエンジンブレーキ用JtJfi要素(0
/C)を締結させる必要がある自動変速機の変速制御装
置を対象としたものであり、エンジンブレーキレンジに
おいてエンジンブレーキ圧が出力されるエンジンブレー
キ油路(116)がシーケンスバルブに接続されており
、エンジンブレーキ圧が出力されたときシーケンスバル
ブは第m+n速用油室の油圧を排出する側に強制的に固
定されるように構成され、エンジンブレーキ用摩擦要素
が第m+n速用油室の油圧排出直後に締結状態とされる
ようにエンジンブレーキ用摩擦要素の締結タイミングが
設定されていることを特徴としている。
ブの機能を停止させることにより、上記課題を解決する
。すなわち、本発明は、シフトバルブ(66,68)が
第m+n速(mは自然数、nは2以上の自然数であり、
後述の実施例ではm=2、n=2としである)の状態か
ら第m速の状態へ切換えられた際、第m+l速用〜第m
+n−1速用の油室(3R)に作用していた油圧が所定
値まで低下するまでの間、シフトバルブが第m速状態に
切換わっているにもかかわらず第m + n速用油室(
4a)への油圧の供給を保持して、第m + n速から
直接第m速への変速を実現するシーケンスバルブ(72
)が設けられており、また出力軸側からの逆駆動を可能
にするためにはエンジンブレーキ用JtJfi要素(0
/C)を締結させる必要がある自動変速機の変速制御装
置を対象としたものであり、エンジンブレーキレンジに
おいてエンジンブレーキ圧が出力されるエンジンブレー
キ油路(116)がシーケンスバルブに接続されており
、エンジンブレーキ圧が出力されたときシーケンスバル
ブは第m+n速用油室の油圧を排出する側に強制的に固
定されるように構成され、エンジンブレーキ用摩擦要素
が第m+n速用油室の油圧排出直後に締結状態とされる
ようにエンジンブレーキ用摩擦要素の締結タイミングが
設定されていることを特徴としている。
(ホ)作用
エンジンブレーキ圧が出力されていない状態では、シー
ケンスバルブは従来どおりの作用をする。すなわち、第
m+1速用〜第m+n−1速用油室の油圧が低下するま
では第m+n速用油室への油圧供給状態を保持する。こ
れにより、第m+n速から第m速へ直接変速か行なわれ
ることになる。一方、エンジンブレーキ圧が出力される
と、シーケンスバルブは、第m速側へ切換わったシフト
バルブを通して第m+n速用油室と接続された油路をド
レーンする状態とする。従って、第m+n速用油室の油
圧はシフトバルブの第m+n速状態から第m速状態への
切換わりと同時に低下を開始する。従りて、エンジンブ
レーキ11の出力後、直ちにエンジンブレーキ用摩擦要
素を締結させてもインターロックは発生しない。これに
より、エンジンブレーキレンジにセレクト操作した際に
迅速にエンジンブレーキ効果を得ることかできる。
ケンスバルブは従来どおりの作用をする。すなわち、第
m+1速用〜第m+n−1速用油室の油圧が低下するま
では第m+n速用油室への油圧供給状態を保持する。こ
れにより、第m+n速から第m速へ直接変速か行なわれ
ることになる。一方、エンジンブレーキ圧が出力される
と、シーケンスバルブは、第m速側へ切換わったシフト
バルブを通して第m+n速用油室と接続された油路をド
レーンする状態とする。従って、第m+n速用油室の油
圧はシフトバルブの第m+n速状態から第m速状態への
切換わりと同時に低下を開始する。従りて、エンジンブ
レーキ11の出力後、直ちにエンジンブレーキ用摩擦要
素を締結させてもインターロックは発生しない。これに
より、エンジンブレーキレンジにセレクト操作した際に
迅速にエンジンブレーキ効果を得ることかできる。
(へ)実施例
第2図に自動変速機(オートマチックトランスアクスル
)の骨組図を示す。重両に対して横向き、すなわち車両
面後力向に直交する向きに搭載されたエンジン10に連
結される自動変速機は、トルクコンバータ12、遊星?
A IIL変速機構14、差動機構16などを有してい
る。エンジンlOからの回転が人力されるトルクコンバ
ータ12はポンプインペラー18、タービンランナー2
0、ステータ22及びロックアツプクラッチ24をイ1
している。タービンランナー20は人力軸26と連結さ
れており、ロックアツプクラッチ24が解放された状態
ではポンプインペラー18から人力軸26へ流体を介し
て回転力が伝達され、またロックアツプクラッチ24が
締結されると機械的に人力軸26へ回転力が人力される
。ロックアツプクラッチ24はアプライ室T / A及
びレリーズ室T/Rの差圧により作動する。なお、トル
クコンバータ12はオイルポンプ28を駆動するように
構成されている。遊星歯車変速機構14は第1遊星歯I
IL組G1及び第2遊星歯車組G2を有しており、第1
遊星爾ル組G、は、第1サンギアS、と、第1インター
ナルギアR,と、両ギアSI及びR1と同時にかみ合う
第1ビニオンギアPlを支持する第1ビニオンキヤリア
PC盲とから構成されており、また第2遊星歯重組G2
は、第2サンキアS2と、第2インターナルギアR2と
、両ギアS2及びR2と同時にかみ合う第2ビニオンギ
アP2を支持する第2ピニオンキヤリアPC2とから構
成されている。第1サンギアS1は人力軸26と常時連
結されており、また第1ピニオンキヤリアPC1及び第
2インターナルギアR2は出力軸30と常に連結されて
いる。第1インターナルギアR,は、直列に配置された
フォワードワンウェイクラッチF10及びフォワードク
ラッチF/Cを介して、またこれらに並列に配置された
オーバランクラッチO/Cを介して第2ピニオンキヤリ
アPC2と連結可能である。第2サンギアS2はリバー
スクラッチR/Cを介して人力@26と連結11T能で
あり、また第2ピニオンキヤリアPC2はハイクラッチ
H/Cを介して人力軸26と連結Ii[能である。
)の骨組図を示す。重両に対して横向き、すなわち車両
面後力向に直交する向きに搭載されたエンジン10に連
結される自動変速機は、トルクコンバータ12、遊星?
A IIL変速機構14、差動機構16などを有してい
る。エンジンlOからの回転が人力されるトルクコンバ
ータ12はポンプインペラー18、タービンランナー2
0、ステータ22及びロックアツプクラッチ24をイ1
している。タービンランナー20は人力軸26と連結さ
れており、ロックアツプクラッチ24が解放された状態
ではポンプインペラー18から人力軸26へ流体を介し
て回転力が伝達され、またロックアツプクラッチ24が
締結されると機械的に人力軸26へ回転力が人力される
。ロックアツプクラッチ24はアプライ室T / A及
びレリーズ室T/Rの差圧により作動する。なお、トル
クコンバータ12はオイルポンプ28を駆動するように
構成されている。遊星歯車変速機構14は第1遊星歯I
IL組G1及び第2遊星歯車組G2を有しており、第1
遊星爾ル組G、は、第1サンギアS、と、第1インター
ナルギアR,と、両ギアSI及びR1と同時にかみ合う
第1ビニオンギアPlを支持する第1ビニオンキヤリア
PC盲とから構成されており、また第2遊星歯重組G2
は、第2サンキアS2と、第2インターナルギアR2と
、両ギアS2及びR2と同時にかみ合う第2ビニオンギ
アP2を支持する第2ピニオンキヤリアPC2とから構
成されている。第1サンギアS1は人力軸26と常時連
結されており、また第1ピニオンキヤリアPC1及び第
2インターナルギアR2は出力軸30と常に連結されて
いる。第1インターナルギアR,は、直列に配置された
フォワードワンウェイクラッチF10及びフォワードク
ラッチF/Cを介して、またこれらに並列に配置された
オーバランクラッチO/Cを介して第2ピニオンキヤリ
アPC2と連結可能である。第2サンギアS2はリバー
スクラッチR/Cを介して人力@26と連結11T能で
あり、また第2ピニオンキヤリアPC2はハイクラッチ
H/Cを介して人力軸26と連結Ii[能である。
第2サンギアS2はバンドブレーキB/Bによって静止
部に対して固定可能であり、また第2ピニオンキャリア
PC,は互いに1■列に配置されたローワンウェイクラ
ッチL10とローアンドリバースブレーキL&R/Bと
を介して静止部に対してトド1定可能である。出力軸3
0と−・体に出力ギア32が設けられている。出力ギア
32とかみ合うようにアイドラギア34か設けられてお
り、アイドラギア34にはアイドラ1th35を介して
リダクションギア36が−・体に回転するように連結さ
れCいる。リダクションギア36は差動機構16のリン
グギア38とかみ合っている。差動機構16から左右に
駆動軸40及び42が突出しており、これに左右の前輪
か連結される。
部に対して固定可能であり、また第2ピニオンキャリア
PC,は互いに1■列に配置されたローワンウェイクラ
ッチL10とローアンドリバースブレーキL&R/Bと
を介して静止部に対してトド1定可能である。出力軸3
0と−・体に出力ギア32が設けられている。出力ギア
32とかみ合うようにアイドラギア34か設けられてお
り、アイドラギア34にはアイドラ1th35を介して
リダクションギア36が−・体に回転するように連結さ
れCいる。リダクションギア36は差動機構16のリン
グギア38とかみ合っている。差動機構16から左右に
駆動軸40及び42が突出しており、これに左右の前輪
か連結される。
この遊星歯車変速機構14は、クラッチF/C,H/C
10/C及びR/C、ブレーキB/B及びL&R/B、
及びワンウェイクラッチF10及びLloを種々の組合
せで作動させることによって遊星歯型組G1及びG2の
各要素(S+ 、S2 、R+ 、R2、Pct及びP
C2)の回転状態を変えることができ、これによって人
力軸26に対する出力軸30の回転速度を種々変えるこ
とができる。すなわち、各クラッチ、ブレーキなどを第
3図に示すような組合わせで作動させることによりOη
進4速後退1速を得ることができる。なお、第3図中で
O印はクラッチ及びブレーキが締結していることを示し
、またワンウェイクラッチの場合は保合状態を示す。ま
た、バンドブレーキB/B欄に2A、3R及び4Aとあ
るのはそれぞれ、バンドブレーキB/Bを作動させる油
圧サーボ装置の2速用アプライ室2A、3速用レリーズ
’43R及び4速用アプライ室4Aを示し、O印は油圧
が供給されていることを示す。また、α1及びα2はぞ
れぞれインターナルギアR5及びR2の歯数の対するサ
ンギアS及びSlの歯数の比であり、またギア比は出力
軸30の回転数に対する人力軸26の回転数の比である
。
10/C及びR/C、ブレーキB/B及びL&R/B、
及びワンウェイクラッチF10及びLloを種々の組合
せで作動させることによって遊星歯型組G1及びG2の
各要素(S+ 、S2 、R+ 、R2、Pct及びP
C2)の回転状態を変えることができ、これによって人
力軸26に対する出力軸30の回転速度を種々変えるこ
とができる。すなわち、各クラッチ、ブレーキなどを第
3図に示すような組合わせで作動させることによりOη
進4速後退1速を得ることができる。なお、第3図中で
O印はクラッチ及びブレーキが締結していることを示し
、またワンウェイクラッチの場合は保合状態を示す。ま
た、バンドブレーキB/B欄に2A、3R及び4Aとあ
るのはそれぞれ、バンドブレーキB/Bを作動させる油
圧サーボ装置の2速用アプライ室2A、3速用レリーズ
’43R及び4速用アプライ室4Aを示し、O印は油圧
が供給されていることを示す。また、α1及びα2はぞ
れぞれインターナルギアR5及びR2の歯数の対するサ
ンギアS及びSlの歯数の比であり、またギア比は出力
軸30の回転数に対する人力軸26の回転数の比である
。
上記のような遊星歯車変速機構14の作動により、人力
軸26の回転は所定の変速をされ出力l1ii 30へ
出力される。出力軸30の回転力は出力ギア32、アイ
ドラギア34及びリダクションギア36を介して差動機
構16のリングギア38に伝達される。これにより駆動
軸40及び42を介して左右の面幅を駆動することかで
きる。こうすることによってオーバドライブ付き前進4
速の自動変速を行わせることができる。
軸26の回転は所定の変速をされ出力l1ii 30へ
出力される。出力軸30の回転力は出力ギア32、アイ
ドラギア34及びリダクションギア36を介して差動機
構16のリングギア38に伝達される。これにより駆動
軸40及び42を介して左右の面幅を駆動することかで
きる。こうすることによってオーバドライブ付き前進4
速の自動変速を行わせることができる。
なお、第3図からも分かるように、エンジンブレーキ状
態とするためには、エンジンブレーキ用Jf、擦要素で
あるオーバランクラッチ0/Cを締結させる必要がある
。
態とするためには、エンジンブレーキ用Jf、擦要素で
あるオーバランクラッチ0/Cを締結させる必要がある
。
第4図に上記動力伝達機構を制御するための油圧制御装
置の油圧回路を示す。
置の油圧回路を示す。
この油圧制御装置は、プレッシャーレギュレータバルブ
50、マニアルバルブ52、スロットルバルブ54、ス
ロットルモディファーrアバルブ56、プレッシャモデ
ィファイアバルブ58、ロックアツプコントロールバル
ブ60、ガバナバルブ62.1−2シフトバルブ64.
2−3シフトバルブ66.3−4シフトバルブ68.3
−2タイミングバルブ70.4−2シーケンスバルブ7
2、l速固定レンジ減圧バルブ74.スピードカットバ
ルブ76、オーバランクラッチコントロールバルブ78
.1−2アキユムレータバルブ80、キックダウンモデ
ィファイアバルブ82゜オーバドライブインヒビタソレ
ノイド84、ロックアツプソレノイド86、N−Dアキ
ュムレータ88、及びサーボレリーズアキュムレータ9
0を有しており、これらの各バルブなどは互いに第4図
に示すように接続され、またオーrルボンプO/P、ト
ルクコンバータ12のアプライ室T/A及びレリーズ室
T/R、クラッチR/C,H/C%O/C及びF/C,
ブレーキL&R/B、及びバンドブレーキB/Bの3つ
の字2A、3R及び4Aとも図示のように接続されてい
る。このような構成によって、沖″連及びエンジンのス
ロットル開度に応じて、クラッチR/C,H/C1O/
C及びF/C1及びブレーキL&R/B及びB/Bが前
述の表のように作動するが、本発明に直接関連する部分
以外のバルブなどについては詳細な説明を省略する。な
お、以ド、本発明と直接関連する部分を取り出して示し
た第1図をも参照して説明する。
50、マニアルバルブ52、スロットルバルブ54、ス
ロットルモディファーrアバルブ56、プレッシャモデ
ィファイアバルブ58、ロックアツプコントロールバル
ブ60、ガバナバルブ62.1−2シフトバルブ64.
2−3シフトバルブ66.3−4シフトバルブ68.3
−2タイミングバルブ70.4−2シーケンスバルブ7
2、l速固定レンジ減圧バルブ74.スピードカットバ
ルブ76、オーバランクラッチコントロールバルブ78
.1−2アキユムレータバルブ80、キックダウンモデ
ィファイアバルブ82゜オーバドライブインヒビタソレ
ノイド84、ロックアツプソレノイド86、N−Dアキ
ュムレータ88、及びサーボレリーズアキュムレータ9
0を有しており、これらの各バルブなどは互いに第4図
に示すように接続され、またオーrルボンプO/P、ト
ルクコンバータ12のアプライ室T/A及びレリーズ室
T/R、クラッチR/C,H/C%O/C及びF/C,
ブレーキL&R/B、及びバンドブレーキB/Bの3つ
の字2A、3R及び4Aとも図示のように接続されてい
る。このような構成によって、沖″連及びエンジンのス
ロットル開度に応じて、クラッチR/C,H/C1O/
C及びF/C1及びブレーキL&R/B及びB/Bが前
述の表のように作動するが、本発明に直接関連する部分
以外のバルブなどについては詳細な説明を省略する。な
お、以ド、本発明と直接関連する部分を取り出して示し
た第1図をも参照して説明する。
第1図に4−2シーケンスバルブ72を拡大して示−4
−04−2シーケンスバルブ72はスプール100及び
スプリング102を有しており、スプール100の位置
に応して、油路104と油路106とを連通させる状態
と、油路104を遮断すると共に油路106をドレーン
ボート108に連通させる状態(第1図に示す状!!3
)を切換わりi+7能である。油圧が作用したときスプ
ール100に対してスプリング102に抗する向きに力
を作用するボート110には油路112が接続されてお
り、また油圧が作用したときスプリング102と同じ向
きの力を作用するボート114には油路116が接続さ
れている。またボート150には油路126か接続され
、またボート152には油路131が接続されている。
−04−2シーケンスバルブ72はスプール100及び
スプリング102を有しており、スプール100の位置
に応して、油路104と油路106とを連通させる状態
と、油路104を遮断すると共に油路106をドレーン
ボート108に連通させる状態(第1図に示す状!!3
)を切換わりi+7能である。油圧が作用したときスプ
ール100に対してスプリング102に抗する向きに力
を作用するボート110には油路112が接続されてお
り、また油圧が作用したときスプリング102と同じ向
きの力を作用するボート114には油路116が接続さ
れている。またボート150には油路126か接続され
、またボート152には油路131が接続されている。
ボート150及びボート152に作用する油圧はスプー
ル100に互いに逆向きの力を作用する。スプール10
0のポート150反びボート152の油ノモからの受圧
面積は〃いに等しくしである。油路112はハイクラッ
チH/C及び3速用レリーズ室3Rと接続されており、
第3速及び第4速時に油圧が供給される。油路116は
マニアルバルブ52のボート118と接続されており、
マニアルバルブ52が2レンジの場合に油圧が供給され
る。油路104は2−3シフトバルブ66のボート12
0と接続されており、このボート120には、2−3シ
フトバルブ66かダウン位置(第2速位置)にあり、■
−2シフトバルブ64がアップ位置(第2速位置)にあ
るとき油路122からライン圧(第2速圧)が供給され
る。
ル100に互いに逆向きの力を作用する。スプール10
0のポート150反びボート152の油ノモからの受圧
面積は〃いに等しくしである。油路112はハイクラッ
チH/C及び3速用レリーズ室3Rと接続されており、
第3速及び第4速時に油圧が供給される。油路116は
マニアルバルブ52のボート118と接続されており、
マニアルバルブ52が2レンジの場合に油圧が供給され
る。油路104は2−3シフトバルブ66のボート12
0と接続されており、このボート120には、2−3シ
フトバルブ66かダウン位置(第2速位置)にあり、■
−2シフトバルブ64がアップ位置(第2速位置)にあ
るとき油路122からライン圧(第2速圧)が供給され
る。
油路106は3−4シフトバルブ68のボート124と
接続されでおり、このボート124は3−4シフトバル
ブ6Bがアップ位16(第4速位置)にあるとき封30
され、ダウン位置(第3速位置)にあるとき油路126
と連通ずる。油路126は4速用アプライ室4 aと接
続されている。油路131にはDレンジの際にライン圧
が供給される。
接続されでおり、このボート124は3−4シフトバル
ブ6Bがアップ位16(第4速位置)にあるとき封30
され、ダウン位置(第3速位置)にあるとき油路126
と連通ずる。油路126は4速用アプライ室4 aと接
続されている。油路131にはDレンジの際にライン圧
が供給される。
次に、この実施例の動作について説明する。
まず、Dレンジの場合の4−2変速について説明する。
Dレンジの場合には油路116に油圧が供給されていな
い。従って、ボート110の油圧、ボート150の油圧
、及びボート152の油圧に応じて4−2シーケンスバ
ルブ72のスプール100が切換わる。第4速状態にお
いては、3−4シフトバルブ68及び2〜・3シフトバ
ルブ66は共にアップ位置にあり、油路112に油In
か供給されている。また、油路126及び油路131に
も油圧が供給されている。従って、4−2シーケンスバ
ルブ72のスプール100は第1図中で右方向へ移動し
た状態となっている。
い。従って、ボート110の油圧、ボート150の油圧
、及びボート152の油圧に応じて4−2シーケンスバ
ルブ72のスプール100が切換わる。第4速状態にお
いては、3−4シフトバルブ68及び2〜・3シフトバ
ルブ66は共にアップ位置にあり、油路112に油In
か供給されている。また、油路126及び油路131に
も油圧が供給されている。従って、4−2シーケンスバ
ルブ72のスプール100は第1図中で右方向へ移動し
た状態となっている。
この状態でアクセルペダルを踏み込むことにより4−2
変速が指令される運転条件になると、3−4シフトバル
ブ68及び2−3シフトバルブ66が共にアップ位置か
らダウン位置に切換わる。このため、3速用レリーズ室
3R(及びハイクラッチH/C)の油圧が低下を開始す
る。油路112の油圧が所定値まで低下するまでの間は
4−2シーケンスバルブ72のスプール100は上記状
態に保持される。従って、油路104と油路106とは
連通しており、また3−4シフトバルブ68がダウン位
置となっているので、油路106と油路126とが連通
している。このため、油路104の油圧が4−2シーケ
ンスバルブ72、油路106.3−4シフトバルブ68
及び油路126を介して4速用アプライ室4aに供給さ
れ、これの締結状態が保持される。従って、3−4シフ
トバルブ68及び2−3シフトバルブ66がダウン位置
に切換ねったにもかかわらず第4速状態が保持される。
変速が指令される運転条件になると、3−4シフトバル
ブ68及び2−3シフトバルブ66が共にアップ位置か
らダウン位置に切換わる。このため、3速用レリーズ室
3R(及びハイクラッチH/C)の油圧が低下を開始す
る。油路112の油圧が所定値まで低下するまでの間は
4−2シーケンスバルブ72のスプール100は上記状
態に保持される。従って、油路104と油路106とは
連通しており、また3−4シフトバルブ68がダウン位
置となっているので、油路106と油路126とが連通
している。このため、油路104の油圧が4−2シーケ
ンスバルブ72、油路106.3−4シフトバルブ68
及び油路126を介して4速用アプライ室4aに供給さ
れ、これの締結状態が保持される。従って、3−4シフ
トバルブ68及び2−3シフトバルブ66がダウン位置
に切換ねったにもかかわらず第4速状態が保持される。
この状態から3速用レリーズ室3R(及びハイクラッチ
H/C)の油圧(油路112の油圧)かしだいに低ドし
ていく。
H/C)の油圧(油路112の油圧)かしだいに低ドし
ていく。
油路112の油圧が所定値まで低下すると、4−2シー
ケンスバルブ72のスプール100が第1図にボす状態
に切換ねる。こむにより、油路106かドレーンボート
108と連通し、油路106がドレーン状態となる。従
つ゛C24速用アブラーr室4aの油圧が急速に排出さ
ねていく。この時点では3速用レリーズ室3Rの油圧は
低ドしており、バンドブレーキB/Bは2速用アプライ
室2Aの油圧によって締結状態か保持される。
ケンスバルブ72のスプール100が第1図にボす状態
に切換ねる。こむにより、油路106かドレーンボート
108と連通し、油路106がドレーン状態となる。従
つ゛C24速用アブラーr室4aの油圧が急速に排出さ
ねていく。この時点では3速用レリーズ室3Rの油圧は
低ドしており、バンドブレーキB/Bは2速用アプライ
室2Aの油圧によって締結状態か保持される。
またハイクラッチH/Cが解放され、これにより第2速
の状態となる。すなわち、第4速の状態から直接第2速
の状態へ変化し、途中に第3速か介在することはない。
の状態となる。すなわち、第4速の状態から直接第2速
の状態へ変化し、途中に第3速か介在することはない。
これにより、変速中に2回の変速ショックが発生するこ
とが防止される。この場合の油圧の変化などを第5図に
示す。
とが防止される。この場合の油圧の変化などを第5図に
示す。
次に、Dレンジで第4速走行中にマニアルパルへ
ブ52を2レンジにセレクト1−ることにより4−2変
速させた場合の動作について説明する。
速させた場合の動作について説明する。
Dレンジ第4速状態については上述の場合と同様であり
、4−2シーケンスバルブ72のスプール100は第1
図中で右方向に移動した状態にあり、また3−4シフト
バルブ68及び2−3シフトバルブ66はアップ位置に
ある。この状態でハイクラッチH/C14速用アプライ
室4a、3速用レリーズ室3R及び2速用アプライ室2
aに油圧が供給されている。この状態からマニアルバル
ブ52を2レンジにセレクトすると、ボート11Bに油
圧が発生、し、これか油路116を介して4−2シーケ
ンスバルブ72のボート114に作用する。このため、
4−2シーケンスバルブ72のスプール100はボート
110に作用する油圧にかかわらず第1図に示す状態に
切換えられる。従って、油路106はドレーンボート1
08ヘトレーンされる状態となる。油路116の2レン
ジ圧は3−4シフトバルブ68及び2−3シフトバルブ
66にも作用し、これらをアップ位置からダウン位置へ
強IJ的に切換える。従って。
、4−2シーケンスバルブ72のスプール100は第1
図中で右方向に移動した状態にあり、また3−4シフト
バルブ68及び2−3シフトバルブ66はアップ位置に
ある。この状態でハイクラッチH/C14速用アプライ
室4a、3速用レリーズ室3R及び2速用アプライ室2
aに油圧が供給されている。この状態からマニアルバル
ブ52を2レンジにセレクトすると、ボート11Bに油
圧が発生、し、これか油路116を介して4−2シーケ
ンスバルブ72のボート114に作用する。このため、
4−2シーケンスバルブ72のスプール100はボート
110に作用する油圧にかかわらず第1図に示す状態に
切換えられる。従って、油路106はドレーンボート1
08ヘトレーンされる状態となる。油路116の2レン
ジ圧は3−4シフトバルブ68及び2−3シフトバルブ
66にも作用し、これらをアップ位置からダウン位置へ
強IJ的に切換える。従って。
第4速用アプライ室4aの油圧は油路126、3−4シ
フトバルブ68、油路106及び4−2シーケンスバル
ブ72を介してドレーンボート108ヘトレーンされる
。これにより、4速用アプライ室4aの油圧は直ちに低
ド1−ることになる。また、マニアルバルブ52の2レ
ンジへのセレクトにより出力される油路116の2レン
ジ圧によりオーバランクラッチコントロールバルブ78
が切換えられ、オーバランクラッチO/Cに油圧が供給
される。この際、2レンジへのセレクトのほぼ直後にオ
ーバ−ランクラッチ0/Cに油圧が供給されて締結され
るようにこれに油圧を供給する油路のオリフィス130
の径は大きく設定しである。これにより、エンジンブレ
ーキか直ちに作動iiJ能な状態となる。上述のように
、4速用アプライ室4aの油圧は2レンジへセレクト後
直ちに低下するので、オーバーランクラッチ0/Cの油
圧も2レンジへセレクト後直ちに一ヒ昇させてもインタ
ーロックを発生することはない。
フトバルブ68、油路106及び4−2シーケンスバル
ブ72を介してドレーンボート108ヘトレーンされる
。これにより、4速用アプライ室4aの油圧は直ちに低
ド1−ることになる。また、マニアルバルブ52の2レ
ンジへのセレクトにより出力される油路116の2レン
ジ圧によりオーバランクラッチコントロールバルブ78
が切換えられ、オーバランクラッチO/Cに油圧が供給
される。この際、2レンジへのセレクトのほぼ直後にオ
ーバ−ランクラッチ0/Cに油圧が供給されて締結され
るようにこれに油圧を供給する油路のオリフィス130
の径は大きく設定しである。これにより、エンジンブレ
ーキか直ちに作動iiJ能な状態となる。上述のように
、4速用アプライ室4aの油圧は2レンジへセレクト後
直ちに低下するので、オーバーランクラッチ0/Cの油
圧も2レンジへセレクト後直ちに一ヒ昇させてもインタ
ーロックを発生することはない。
従って、2レンジへのセレクト後直ちにエンジンブレー
キが作動する状態となる。なお、この場合には上述のよ
うに4速用アプライ室4aの油圧が直ちに低−ドするの
で4−2変速時に第3速状態が介在することになるが、
2レンジへのセレクト時の変速は運転者の操作によって
意図的に行なわれるものであるから、変速が2段階に発
生しても運転フィーリングに対してはほとんど影背かな
い。
キが作動する状態となる。なお、この場合には上述のよ
うに4速用アプライ室4aの油圧が直ちに低−ドするの
で4−2変速時に第3速状態が介在することになるが、
2レンジへのセレクト時の変速は運転者の操作によって
意図的に行なわれるものであるから、変速が2段階に発
生しても運転フィーリングに対してはほとんど影背かな
い。
2レンジセレクト時の油圧の変化などを第6図に示す。
なあ、第6図中で破線で示したオーバランクラッチO/
Cの圧力の変化が、従来例のものである。
Cの圧力の変化が、従来例のものである。
なお、ボート150には油路126の油圧(4速用アプ
ライ室4aの油圧)が作用し、またボート152には油
路131の油圧(Dレンジのライン圧)が作用している
が、これらのボートに対応するスプール100の受圧面
積は等しくしであるので、上記のような4−2変速の際
には実質的影響を与えない。ボート150及びボート1
52にそれぞれ油路126及び油路131を接続したの
は、3−2変速時に3−4−2変速が行なわれるのを防
止するためである。すなわち、3−2変速時にスプール
100がスプリング102を圧縮する側に移動している
と、瞬間的に4速用アプライ室4aに油圧が供給される
ことになるため、油路126に油圧が作用したときにの
みスプール100がスプリング102圧縮方向に移動1
’lT能としたものである。
ライ室4aの油圧)が作用し、またボート152には油
路131の油圧(Dレンジのライン圧)が作用している
が、これらのボートに対応するスプール100の受圧面
積は等しくしであるので、上記のような4−2変速の際
には実質的影響を与えない。ボート150及びボート1
52にそれぞれ油路126及び油路131を接続したの
は、3−2変速時に3−4−2変速が行なわれるのを防
止するためである。すなわち、3−2変速時にスプール
100がスプリング102を圧縮する側に移動している
と、瞬間的に4速用アプライ室4aに油圧が供給される
ことになるため、油路126に油圧が作用したときにの
みスプール100がスプリング102圧縮方向に移動1
’lT能としたものである。
(1・)発明の詳細
な説明してきたように、本発明によると、エンジンブレ
ーキレンジへのセレクト時にはシーケンスバルブの機能
を停+Lさせて直ちにエンジンブレーキ用摩擦要素を作
動可能にしたので、エンジンブレーキレンジへのセレク
ト後直ちにエンジンブレーキか作動し、変速応答性が向
トする。
ーキレンジへのセレクト時にはシーケンスバルブの機能
を停+Lさせて直ちにエンジンブレーキ用摩擦要素を作
動可能にしたので、エンジンブレーキレンジへのセレク
ト後直ちにエンジンブレーキか作動し、変速応答性が向
トする。
第1図は本発明の実施例を示す図、第2図は自動変速機
の骨組図、第3図は各変速段で作動する要素の組合わせ
を示す図、第4図は油圧回路全体を示す図(第4図(a
)に油圧回路の半分を示し、第4図(b)に残りを示す
)、第51′Aは通常の4−2変速時の油圧の変化など
を示す図、第6図は2レンジでの4−2変速における油
圧の変化などを示す図である。 66・ ・2−3シフトバルブ、68・3−4シフトバ
ルブ、72・・・4−2シーケンスバルブ、116・・
・エンジンブレーキ油路、2A・・・2速用アプライ室
、3R・・・3速用レリーズ室、4A・・・4速用アプ
ライ室。 0/C・・・オーバランクラッチ。 特許出願人 [」産自動車株式会社 代 理 人 弁理士 宮内利行 第 図 第 図 第 図 吟間呻
の骨組図、第3図は各変速段で作動する要素の組合わせ
を示す図、第4図は油圧回路全体を示す図(第4図(a
)に油圧回路の半分を示し、第4図(b)に残りを示す
)、第51′Aは通常の4−2変速時の油圧の変化など
を示す図、第6図は2レンジでの4−2変速における油
圧の変化などを示す図である。 66・ ・2−3シフトバルブ、68・3−4シフトバ
ルブ、72・・・4−2シーケンスバルブ、116・・
・エンジンブレーキ油路、2A・・・2速用アプライ室
、3R・・・3速用レリーズ室、4A・・・4速用アプ
ライ室。 0/C・・・オーバランクラッチ。 特許出願人 [」産自動車株式会社 代 理 人 弁理士 宮内利行 第 図 第 図 第 図 吟間呻
Claims (1)
- シフトバルブが第m+n速(mは自然数、nは2以上の
自然数)の状態から第m速の状態へ切換えられた際、第
m+1速用〜第m+n−1速用の油室に作用していた油
圧が所定値まで低下するまでの間、シフトバルブが第m
速状態に切換わっているにもかかわらず第m+n速用油
室への油圧の供給を保持して、第m+n速から直接第m
速への変速を実現するシーケンスバルブが設けられてお
り、また出力軸側からの逆駆動を可能にするためにはエ
ンジンブレーキ用摩擦要素を締結させる必要がある自動
変速機の変速制御装置において、エンジンブレーキレン
ジにおいてエンジンブレーキ圧が出力されるエンジンブ
レーキ油路がシーケンスバルブに接続されており、エン
ジンブレーキ圧が出力されたときシーケンスバルブは第
m+n速用油室の油圧を排出する側に強制的に固定され
るように構成され、エンジンブレーキ用摩擦要素が第m
+n速用油室の油圧の排出直後に締結状態とされるよう
にエンジンブレーキ用摩擦要素の締結タイミングが設定
されている自動変速機の変速制御装置。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1095236A JP2615995B2 (ja) | 1989-04-17 | 1989-04-17 | 自動変速機の変速制御装置 |
US07/505,265 US5010788A (en) | 1989-04-17 | 1990-04-06 | Automatic automotive transmission having 4-2 downshift sequence valve |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1095236A JP2615995B2 (ja) | 1989-04-17 | 1989-04-17 | 自動変速機の変速制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02275175A true JPH02275175A (ja) | 1990-11-09 |
JP2615995B2 JP2615995B2 (ja) | 1997-06-04 |
Family
ID=14132128
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1095236A Expired - Fee Related JP2615995B2 (ja) | 1989-04-17 | 1989-04-17 | 自動変速機の変速制御装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5010788A (ja) |
JP (1) | JP2615995B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5113725A (en) * | 1989-09-22 | 1992-05-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Hydraulic control device of automatic transmission more smooth in low coast upshifting under under-D manual shift range |
US5415056A (en) * | 1992-09-21 | 1995-05-16 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Shift control system for manually shiftable automatic transmission |
DE69402402T2 (de) * | 1993-06-22 | 1997-10-23 | Hyundai Motor Co Ltd | Hydraulische steuereinrichtung eines automatikgetriebes für ein kraftfahrzeug |
JP3110004B2 (ja) * | 1996-11-19 | 2000-11-20 | ヒュンダイ モーター カンパニー | 車両用自動変速機の液圧制御システム |
FR2765652B1 (fr) * | 1997-07-02 | 1999-09-03 | Renault | Procede de controle des phases de retrogradage des transmissions automatiques |
DE10321281A1 (de) * | 2003-05-13 | 2004-12-02 | Zf Friedrichshafen Ag | Steuerungsverfahren zur Verbesserung der Schaltgeschwindigkeit und des Schaltkomforts eines Automatgetriebes |
CN113124148B (zh) * | 2021-04-20 | 2022-08-23 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种换档控制方法及设备 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58193955A (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-11 | Nissan Motor Co Ltd | 自動変速機の変速応答性向上装置 |
JPS6262047A (ja) * | 1985-09-11 | 1987-03-18 | Nissan Motor Co Ltd | 自動変速機のショック軽減装置 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3142999A (en) * | 1961-09-22 | 1964-08-04 | Ford Motor Co | Downshift control mechanism |
JPS5536633A (en) * | 1978-09-04 | 1980-03-14 | Aisin Warner Ltd | Speed change controller for automatic speed change gear |
EP0318062B1 (en) * | 1985-08-05 | 1992-08-05 | Nissan Motor Co., Ltd. | Hydraulic system in an electro-hydraulic control for an automatic transmission for an automotive vehicle |
JPH0730832B2 (ja) * | 1986-04-01 | 1995-04-10 | マツダ株式会社 | 自動変速機の制御装置 |
JP2797299B2 (ja) * | 1987-10-30 | 1998-09-17 | 日産自動車株式会社 | 自動変速機の変速制御装置 |
-
1989
- 1989-04-17 JP JP1095236A patent/JP2615995B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-04-06 US US07/505,265 patent/US5010788A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58193955A (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-11 | Nissan Motor Co Ltd | 自動変速機の変速応答性向上装置 |
JPS6262047A (ja) * | 1985-09-11 | 1987-03-18 | Nissan Motor Co Ltd | 自動変速機のショック軽減装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2615995B2 (ja) | 1997-06-04 |
US5010788A (en) | 1991-04-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2895238B2 (ja) | 車両用自動変速機の液圧制御システム | |
JPH0474575B2 (ja) | ||
US4617841A (en) | Hydraulic control system for automatic transmission with shockless 4-2 shifting | |
US4858498A (en) | Automatic transmission system for a vehicle | |
JPH02275175A (ja) | 自動変速機の変速制御装置 | |
JPH0478868B2 (ja) | ||
JPH07122460B2 (ja) | 自動変速機の油圧制御装置 | |
JPH01116373A (ja) | 自動変速機のロックアップ制御装置 | |
US5095775A (en) | Hydraulic pressure control system for automatic transmission | |
JPH0820014B2 (ja) | 自動変速機の変速制御装置 | |
JPS6120748B2 (ja) | ||
JPH02229960A (ja) | 自動変速機の液圧制御装置 | |
JPH0820013B2 (ja) | 自動変速機の変速制御装置 | |
JPH0235259A (ja) | 自動変速機の変速制御装置 | |
JP2550392B2 (ja) | 自動変速機の油圧制御装置 | |
JPH01116337A (ja) | 自動変速機の変速制御装置 | |
JP2958957B2 (ja) | 自動変速機におけるエンジンブレーキ用摩擦要素の締結制御装置 | |
JP2777177B2 (ja) | 自動変速機の変速制御装置 | |
JPH01116376A (ja) | ロックアップクラッチ付きトルクコンバータの油圧制御装置 | |
JPH01116350A (ja) | 自動変速機の変速制御装置 | |
JPS6361541B2 (ja) | ||
JP2846505B2 (ja) | 自動変速機の油圧制御装置 | |
JPH06313476A (ja) | 自動変速機の油圧制御装置 | |
JPH02118268A (ja) | 自動変速機の制御装置 | |
JPH01116375A (ja) | 自動変速機のロックアップ制御装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090311 Year of fee payment: 12 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |