JPH02236014A - 繊維強化プラスチック製駆動軸 - Google Patents
繊維強化プラスチック製駆動軸Info
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- JPH02236014A JPH02236014A JP5734889A JP5734889A JPH02236014A JP H02236014 A JPH02236014 A JP H02236014A JP 5734889 A JP5734889 A JP 5734889A JP 5734889 A JP5734889 A JP 5734889A JP H02236014 A JPH02236014 A JP H02236014A
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Landscapes
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- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、例えば自動車用のプロペラシャフトとして使
用される繊維強化プラスチック(以下rFRPJと略す
)製駆動軸に関するものである。
用される繊維強化プラスチック(以下rFRPJと略す
)製駆動軸に関するものである。
(従来の技術)
近年、省エネルギーの観点から自動車の軽量化が強く望
まれており、さらには低騒音・低振動といった乗心地性
向上の要求が非常に高くなっている。
まれており、さらには低騒音・低振動といった乗心地性
向上の要求が非常に高くなっている。
その一つの手段として、プロペラシャフト(エンジンの
回転を車輪に伝達する駆動軸)を鋼製のものからFRP
製へかえる試みがなされている。
回転を車輪に伝達する駆動軸)を鋼製のものからFRP
製へかえる試みがなされている。
プロペラシャフトは回転を伝達するためのねじり強度と
高速回転時の共振を防止するための曲げ強度が要求され
る。特に駆動軸の一次曲げ危険速度NCは次の■式であ
らわされる。
高速回転時の共振を防止するための曲げ強度が要求され
る。特に駆動軸の一次曲げ危険速度NCは次の■式であ
らわされる。
N C 一(30π/lり× ・ ρ・A ・・・
■ここで、!!.:シャフト長さ、ρ:密度、A:シ
ャフト断面積、E:軸方向弾性率、I:断面二次モーメ
ント 上記■式より明らかな如く、密度ρの大きい金属材料に
較べ、密度の低いFRP材料は共振の点からも有利であ
る。勿論車体重量の軽減による燃費向上のメリットも大
きい。
■ここで、!!.:シャフト長さ、ρ:密度、A:シ
ャフト断面積、E:軸方向弾性率、I:断面二次モーメ
ント 上記■式より明らかな如く、密度ρの大きい金属材料に
較べ、密度の低いFRP材料は共振の点からも有利であ
る。勿論車体重量の軽減による燃費向上のメリットも大
きい。
この様な観点から既にFRP製プロペラシャフトに関す
る発明が数多く提案されている。これ等の発明の多くは
、特公昭61−487号公報に代表される様にシャフト
の巻付成形条件として、繊維を軸方向に対して±30°
〜±60″、通常は±45”に配向させてねじりに対し
て強化した層1と、軸方向にO°〜±20″に配向さセ
て曲げに対して強化した層2の積層繰返し数が1から形
成されるのが通常であった(第4図参照)。なお、第4
図中3は最外層のガラス繊維層を示す。
る発明が数多く提案されている。これ等の発明の多くは
、特公昭61−487号公報に代表される様にシャフト
の巻付成形条件として、繊維を軸方向に対して±30°
〜±60″、通常は±45”に配向させてねじりに対し
て強化した層1と、軸方向にO°〜±20″に配向さセ
て曲げに対して強化した層2の積層繰返し数が1から形
成されるのが通常であった(第4図参照)。なお、第4
図中3は最外層のガラス繊維層を示す。
さらには0°〜±20゜の曲げ強化層2は高い弾性率を
必要とするところから炭素繊維が使用され、±30°〜
±60゜のねしり強化層1についてはコストの点からガ
ラス繊維が使用されるのが通常であった。
必要とするところから炭素繊維が使用され、±30°〜
±60゜のねしり強化層1についてはコストの点からガ
ラス繊維が使用されるのが通常であった。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、従来の方法では、異なった角度で異なっ
た繊維が積層されると、加熱硬化から冷却時に熱膨張係
数の違いによって境界層で剥離を生じ易いという問題点
があった。
た繊維が積層されると、加熱硬化から冷却時に熱膨張係
数の違いによって境界層で剥離を生じ易いという問題点
があった。
これは、シャフトの径及び各層の厚みによっても変化す
るが、径が小さいほど、又層厚が厚いほどその問題を生
じ易いものであった。
るが、径が小さいほど、又層厚が厚いほどその問題を生
じ易いものであった。
また、ねじり強化層(±30〜±60゜の層)が内側に
配置される場合は、外側に配置される場合に較べてねじ
り強度が低下し、特に高いねしり強度が要求される用途
に対しては不適当であった。
配置される場合は、外側に配置される場合に較べてねじ
り強度が低下し、特に高いねしり強度が要求される用途
に対しては不適当であった。
本発明は、上記した従来技術の問題点を解消し、各境界
層での剥離の可能性を減じ、かつ高いねじり強度を有す
るFRP製駆動軸を提供することを目的としている。
層での剥離の可能性を減じ、かつ高いねじり強度を有す
るFRP製駆動軸を提供することを目的としている。
(課題を解決するための手段)
上記問題点を解消するために本発明者が種々検討した結
果、次の方法によって良好な特性を有するFRP製駆動
軸を得ることが明らかとなった。
果、次の方法によって良好な特性を有するFRP製駆動
軸を得ることが明らかとなった。
すなわち、本発明は中空円筒状のシャフトであって、管
軸方向に対して±30°〜±60゜の角度で巻付成形さ
れたねじり強化層と、0°〜±20゜の角度で巻付成形
された曲げ強化層とが交互に2以上の繰返し数で積層形
成された補強繊維を使用したことを要旨とするFRP製
駆動軸である。
軸方向に対して±30°〜±60゜の角度で巻付成形さ
れたねじり強化層と、0°〜±20゜の角度で巻付成形
された曲げ強化層とが交互に2以上の繰返し数で積層形
成された補強繊維を使用したことを要旨とするFRP製
駆動軸である。
(作 用)
本発明において使用するねしり強化層を管軸方向に対し
て±30’〜±60゜の角度の範囲内としたのは、第2
図に示すように、この範囲内であれば十分なねじり強さ
が得られるためである。なお、±45°の角度の場合に
ねじり強度は最大となるため、±45°の角度が最も望
ましい。
て±30’〜±60゜の角度の範囲内としたのは、第2
図に示すように、この範囲内であれば十分なねじり強さ
が得られるためである。なお、±45°の角度の場合に
ねじり強度は最大となるため、±45°の角度が最も望
ましい。
また曲げ強化層は、第3図に示すように、0〜±20゜
の範囲内のとぎに駆動軸とした場合に十分な高い弾性率
が得られるため0°〜±20゜0′:・範囲とした。
の範囲内のとぎに駆動軸とした場合に十分な高い弾性率
が得られるため0°〜±20゜0′:・範囲とした。
なお、本発明にあってはこれら各層の厚さについては何
等限定されないが、本発明者の実験では0.5mm−t
l−越えると境界層で剥離が生じ易くなるため、0.5
mm以下が望ましい。最小の膜厚値は成形法にもよるが
0.1mm以上が通常である。
等限定されないが、本発明者の実験では0.5mm−t
l−越えると境界層で剥離が生じ易くなるため、0.5
mm以下が望ましい。最小の膜厚値は成形法にもよるが
0.1mm以上が通常である。
本発明はこれらの層を内面側から交互に積層するわけで
あるが、その積層の繰返し数nは2以上である必要があ
る。
あるが、その積層の繰返し数nは2以上である必要があ
る。
この様に積層することにより、各層毎の膜厚を滅ずるこ
とが可能となり、各層間で発生する加熱硬化から冷却過
程で発生する剥離応力を減少させることが可能となるか
らである。
とが可能となり、各層間で発生する加熱硬化から冷却過
程で発生する剥離応力を減少させることが可能となるか
らである。
また、ねじり強化層が従来の内面側のみから、外面側へ
も配向するためにトータル厚みが同一であってもねじり
強度は向上するのである。
も配向するためにトータル厚みが同一であってもねじり
強度は向上するのである。
ここで使用される材料としては、マトリックス樹脂とし
てエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエス
テル樹脂、フェノール樹脂などが適用出来、また補強繊
維としては、ガラス繊維(Eガラス、Sガラス)、炭素
繊維、アラミド繊維などの連続繊維が使用できる。
てエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエス
テル樹脂、フェノール樹脂などが適用出来、また補強繊
維としては、ガラス繊維(Eガラス、Sガラス)、炭素
繊維、アラミド繊維などの連続繊維が使用できる。
製造方法としては、通常のフィラメンI・ワインデング
(FW)法のほか、ブリプレグシートを積層する方法、
ブリプレグテーブにてワインデングするテープワインデ
ング法などが適用される。
(FW)法のほか、ブリプレグシートを積層する方法、
ブリプレグテーブにてワインデングするテープワインデ
ング法などが適用される。
成形されるシャフトの径は用途・特性にもよるが、径が
φ50mm〜φ120mm程度、肉厚で5mm〜15m
m程度のものである。
φ50mm〜φ120mm程度、肉厚で5mm〜15m
m程度のものである。
なお、最外層には耐衝撃性向上のためにガラス繊維層を
配向させることが望ましく、その角度は±80°〜±9
0°が適当である。
配向させることが望ましく、その角度は±80°〜±9
0°が適当である。
(実 施 例)
以下本発明を第1図に示す一実施例に基づいて説明する
。なお、第1図中第4図と同一番号は同一部分あるいは
相当部分を示す。
。なお、第1図中第4図と同一番号は同一部分あるいは
相当部分を示す。
すなわち、本発明は第1図に示すように管軸方向に対し
て例えば45゜の角度で巻付形成されたねしり補強層1
と例えば10゜の角度で巻付成形された曲げ補強層2を
例えば2回繰返して形成し、その最外層に、耐衝撃性を
向上するためのガラス繊維層3(±80゜)を形成した
ものである。
て例えば45゜の角度で巻付形成されたねしり補強層1
と例えば10゜の角度で巻付成形された曲げ補強層2を
例えば2回繰返して形成し、その最外層に、耐衝撃性を
向上するためのガラス繊維層3(±80゜)を形成した
ものである。
次に本発明の効果を確認するために行った実施結果につ
いて説明する。
いて説明する。
その1)
外径がφ76mmの鋼製マンドレルにフィラメントワイ
ンデング法にてシャフトを成形した。マトリックス樹脂
はエポキシ樹脂(商品名[エビコート828J :油
化シェルエポキシ株式会社製)と酸無水物硬化剤(商品
名r l{N − 2200 J :日立化成株式会社
製)とを100:80 (重量比)で混合したものを用
いた。
ンデング法にてシャフトを成形した。マトリックス樹脂
はエポキシ樹脂(商品名[エビコート828J :油
化シェルエポキシ株式会社製)と酸無水物硬化剤(商品
名r l{N − 2200 J :日立化成株式会社
製)とを100:80 (重量比)で混合したものを用
いた。
繊維は±45″のねじり強化層並びに最外層の±85゜
層にガラス繊維(商品名「グラスロンR1150J ;
旭ファイハーグラス株式会社製)を使用し、±10゜の
曲げ強化層には炭素繊維(商品名「1・レカT−300
」;東レ株式会社製)を使用した。
層にガラス繊維(商品名「グラスロンR1150J ;
旭ファイハーグラス株式会社製)を使用し、±10゜の
曲げ強化層には炭素繊維(商品名「1・レカT−300
」;東レ株式会社製)を使用した。
±45゜のねしり強化層は一層当たりの厚みが0.5m
m、±10゜の曲げ強化層は一層当たりの厚みが0.2
3mmとし、内側からねじり強化層、曲げ強化層・・・
といった様に交互に積層を13回繰返した後、最外層と
して±85゜のガラス繊維層を0.5mm成形した全体
の厚みが10mmのシャフ1・を形成し、160゜Cオ
ーブン中で4時間加熱硬化を行い、冷却した後マンドレ
ルを引抜きFRP製プロペラシャフトを得た。
m、±10゜の曲げ強化層は一層当たりの厚みが0.2
3mmとし、内側からねじり強化層、曲げ強化層・・・
といった様に交互に積層を13回繰返した後、最外層と
して±85゜のガラス繊維層を0.5mm成形した全体
の厚みが10mmのシャフ1・を形成し、160゜Cオ
ーブン中で4時間加熱硬化を行い、冷却した後マンドレ
ルを引抜きFRP製プロペラシャフトを得た。
次に、上記その1)と同じ径のマンドレルで、同一の材
料を用いてまず±45゜のねしり強化層を6.5n+m
、±10゜の曲げ強化層を3mm、±85゜のガラス繊
維層を0.5 mm形成した。その他はそのl)と同様
である(比較例)。
料を用いてまず±45゜のねしり強化層を6.5n+m
、±10゜の曲げ強化層を3mm、±85゜のガラス繊
維層を0.5 mm形成した。その他はそのl)と同様
である(比較例)。
その2)
その1)と同じ径のマンドレルで、同一の材料を用いて
、まず±45゜のねしり強化層を2+nn+形成した後
、1層当たりの厚みが0.5mmの±10’の曲げ強化
層と1層当たりの厚みが同じ<0.5mmの±45゜の
ねしり強化層とを6回繰返した後、±45゜のねしり強
化層を1.5mm、最後に±85゜のガラス繊維層を0
.5mm形成した。その他はその1)と同様である。
、まず±45゜のねしり強化層を2+nn+形成した後
、1層当たりの厚みが0.5mmの±10’の曲げ強化
層と1層当たりの厚みが同じ<0.5mmの±45゜の
ねしり強化層とを6回繰返した後、±45゜のねしり強
化層を1.5mm、最後に±85゜のガラス繊維層を0
.5mm形成した。その他はその1)と同様である。
以上で得たシャフトについて超音波測定により層間剥離
の有無について検査を行い、さらにねじり破壊トルク並
びに軸方向の弾性率を求めた。その結果を第1表に示す
。
の有無について検査を行い、さらにねじり破壊トルク並
びに軸方向の弾性率を求めた。その結果を第1表に示す
。
第1表強度試験結果
(発明の効果)
以上説明したように本発明によって層間剥離のない高ね
じり強度を有する自動車用プロペラシャフトを得ること
が可能となった。
じり強度を有する自動車用プロペラシャフトを得ること
が可能となった。
第1図は本発明の一実施例を示す部分断面図、第2図は
FRP円筒のねしり強さと巻き角度の関係図、第3図は
積層角と弾性係数の関係図、第4図は従来のシャフトの
構造図である。 1はねじり強化層、2は曲げ強化層。 」=記表より本発明のFRP製駆動軸の優秀ざが判る。 積眉 亀 (り 第4図 l
FRP円筒のねしり強さと巻き角度の関係図、第3図は
積層角と弾性係数の関係図、第4図は従来のシャフトの
構造図である。 1はねじり強化層、2は曲げ強化層。 」=記表より本発明のFRP製駆動軸の優秀ざが判る。 積眉 亀 (り 第4図 l
Claims (1)
- (1)中空円筒状のシャフトであって、管軸方向に対し
て±30°〜±60°の角度で巻付成形されたねじり強
化層と、0°〜±20°の角度で巻付成形された曲げ強
化層とが交互に2以上の繰返し数で積層形成された補強
繊維を使用したことを特徴とする繊維強化プラスチック
製駆動軸。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5734889A JPH02236014A (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 繊維強化プラスチック製駆動軸 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5734889A JPH02236014A (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 繊維強化プラスチック製駆動軸 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02236014A true JPH02236014A (ja) | 1990-09-18 |
Family
ID=13053070
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5734889A Pending JPH02236014A (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 繊維強化プラスチック製駆動軸 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02236014A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04124196U (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-11 | リヨービ株式会社 | 回転力伝達用積層管 |
EP0531055A2 (en) * | 1991-08-31 | 1993-03-10 | Nec Corporation | Thrust tube capable of sufficiently damping a vibration |
EP0812673A2 (en) * | 1996-06-13 | 1997-12-17 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Cylindrical article made of fiber reinforced plastic material and method for its manufacture |
-
1989
- 1989-03-09 JP JP5734889A patent/JPH02236014A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04124196U (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-11 | リヨービ株式会社 | 回転力伝達用積層管 |
EP0531055A2 (en) * | 1991-08-31 | 1993-03-10 | Nec Corporation | Thrust tube capable of sufficiently damping a vibration |
EP0531055A3 (en) * | 1991-08-31 | 1993-12-22 | Nec Corp | Thrust tube capable of sufficiently damping a vibration |
EP0812673A2 (en) * | 1996-06-13 | 1997-12-17 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Cylindrical article made of fiber reinforced plastic material and method for its manufacture |
EP0812673A3 (en) * | 1996-06-13 | 1999-05-12 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Cylindrical article made of fiber reinforced plastic material and method for its manufacturing |
US6299718B1 (en) * | 1996-06-13 | 2001-10-09 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing a cylindrical part by fiber reinforced plastic composite material |
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