JPH02216603A - 複合型磁気ヘッドおよびその製造方法 - Google Patents
複合型磁気ヘッドおよびその製造方法Info
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- JPH02216603A JPH02216603A JP3884589A JP3884589A JPH02216603A JP H02216603 A JPH02216603 A JP H02216603A JP 3884589 A JP3884589 A JP 3884589A JP 3884589 A JP3884589 A JP 3884589A JP H02216603 A JPH02216603 A JP H02216603A
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- Magnetic Heads (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、高密度磁気記録に適した磁気ヘッド、特に
高保磁力媒体に記録再生するのに適した性能を有する複
合型磁気ヘッドに関する。
高保磁力媒体に記録再生するのに適した性能を有する複
合型磁気ヘッドに関する。
［従来の技術］
第６図および第７図は例えば特開昭５８−１８２０号公
報に示された従来の磁気ヘッドを示す。
報に示された従来の磁気ヘッドを示す。
この従来例では、高透磁率磁性体よりなる一対の磁気コ
ア半体の一方（磁性媒体流出側）にスパッタなどの方法
で高飽和磁束密度を有する金属磁性膜を形成し、この金
属磁性膜と他方の磁気コア半体の高透磁率磁性体とを、
非磁性のギャップ材を介して接合して動作磁気ギャップ
を形成する。かくして形成された磁気ヘッドは複合型磁
気ヘッド（Ｍｅｔａｌ−Ｉｎ−Ｇａｐ Ｈｅａｄｓ：以
下ＭＩＧヘッドと記す）と称せられる。第６図はその側
面図である。第７図はその動作磁気ギャップ近傍部を拡
大して示す上面図である。これらの図において、（１）
は動作磁気ギャップ、（２）は高飽和磁束密度を有する
金属磁性膜、（３）はＭｎ−Ｚｎフェライトなどの高透
磁率磁性体の磁気コア半体、（４）は磁性媒体流出側の
磁気コア半体（３）と金属磁性膜（２）との界面、（５
）は溶着ガラス、（７）はコイル巻線溝、（２２）は磁
性媒体摺動面である。
ア半体の一方（磁性媒体流出側）にスパッタなどの方法
で高飽和磁束密度を有する金属磁性膜を形成し、この金
属磁性膜と他方の磁気コア半体の高透磁率磁性体とを、
非磁性のギャップ材を介して接合して動作磁気ギャップ
を形成する。かくして形成された磁気ヘッドは複合型磁
気ヘッド（Ｍｅｔａｌ−Ｉｎ−Ｇａｐ Ｈｅａｄｓ：以
下ＭＩＧヘッドと記す）と称せられる。第６図はその側
面図である。第７図はその動作磁気ギャップ近傍部を拡
大して示す上面図である。これらの図において、（１）
は動作磁気ギャップ、（２）は高飽和磁束密度を有する
金属磁性膜、（３）はＭｎ−Ｚｎフェライトなどの高透
磁率磁性体の磁気コア半体、（４）は磁性媒体流出側の
磁気コア半体（３）と金属磁性膜（２）との界面、（５
）は溶着ガラス、（７）はコイル巻線溝、（２２）は磁
性媒体摺動面である。
ＭＩＧヘッドは記録時に磁気飽和の起りやすい動作磁気
ギャップ部近傍を高飽和磁束密度を有する金属磁性膜例
えばセンダストやＧｏ系アモルファス磁性合金の膜で構
成し、その他の部分（磁気コア）を高透磁率を有する磁
性体例えばＭｎ−Ｚｎフェライトで構成しており、保磁
力の大きいメタルテープなどにも記録が可能であり、高
保磁力媒体に記録再生するのに適した性能を有する磁気
ヘッドである。
ギャップ部近傍を高飽和磁束密度を有する金属磁性膜例
えばセンダストやＧｏ系アモルファス磁性合金の膜で構
成し、その他の部分（磁気コア）を高透磁率を有する磁
性体例えばＭｎ−Ｚｎフェライトで構成しており、保磁
力の大きいメタルテープなどにも記録が可能であり、高
保磁力媒体に記録再生するのに適した性能を有する磁気
ヘッドである。
第７図に示す如く、界面（４）と動作磁気ギャップ（１
）とが平行である構造のＭＩＧヘッドにおいては、界面
（４）が擬似磁気ギャップとして動作し、再生時に周波
数特性にうねりが現われるという電磁変換特性上極めて
望ましくない効果が現われていた。第８図にうねりが現
われた再生出力の周波数特性と、そのうねりの程度を示
す「うねりの大きさ」 （Ｗ）の定義を示す、また、擬
似磁気ギャップのため磁気コアの磁気抵抗が増加し再生
効率が低下するという問題点もあった。
）とが平行である構造のＭＩＧヘッドにおいては、界面
（４）が擬似磁気ギャップとして動作し、再生時に周波
数特性にうねりが現われるという電磁変換特性上極めて
望ましくない効果が現われていた。第８図にうねりが現
われた再生出力の周波数特性と、そのうねりの程度を示
す「うねりの大きさ」 （Ｗ）の定義を示す、また、擬
似磁気ギャップのため磁気コアの磁気抵抗が増加し再生
効率が低下するという問題点もあった。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、擬似磁気ギャップの発生を抑えかつ高い再生
効率を得ることを目的とする。
たもので、擬似磁気ギャップの発生を抑えかつ高い再生
効率を得ることを目的とする。
［課題を解決するための手段］
この発明のＭＩＧヘッドはイ）金属磁性膜を形成する側
の磁気コア半体のＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の面方位
を擬似磁気ギャップが発生しにくい面方位にし、かつ金
属磁性膜を形成しない側の磁気コア半体のＭｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶の面方位を、再生効率上もっとも有利な
面方位に選ぶか、口）あるいは、擬似磁気ギャップが発
生しにくい温度で一対の磁気コア半体をガラス溶着する
か、ハ）あるいはイ）口）の両方共の手段を用いたもの
である。
の磁気コア半体のＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の面方位
を擬似磁気ギャップが発生しにくい面方位にし、かつ金
属磁性膜を形成しない側の磁気コア半体のＭｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶の面方位を、再生効率上もっとも有利な
面方位に選ぶか、口）あるいは、擬似磁気ギャップが発
生しにくい温度で一対の磁気コア半体をガラス溶着する
か、ハ）あるいはイ）口）の両方共の手段を用いたもの
である。
［作用１
我々は擬似磁気ギャップの発生について研究を行った結
果、以下のような結論を得た。擬似磁気ギャップは金属
磁性膜の磁気的な初期劣化層と、一対の磁気コア半体の
ガラス溶着時にＭｎ−Ｚｎフェライトと金属磁性膜との
拡散およびＭｎ−Ｚｎフェライトの表面劣化層により発
生する。これを防ぐ手段として、金属磁性膜の磁気的な
初期劣化層に対しては、この金属磁性膜が形成されるＭ
ｎ−Ｚｎフェライト単結晶の面方位の最適化を図る。Ｍ
ｎ−Ｚｎフェライトと金属磁性膜との拡散に対しては、
ガラス溶着温度の最適化と、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結
晶の面方位の最適化を図る。但し、擬似磁気ギャップの
発生に対して有効なＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の面方
位はかならずしもヘッド再生効率上望ましいものではな
いが、ヘッド再生効率は動作磁気ギャップ近傍のコア磁
気特性に大きく依存するため、金属磁性膜が形成された
側（通常磁性媒体流出側）の磁気コア半体の面方位はヘ
ッド再生効率にはあまり影響を与えない、しかし、金属
磁性膜が形成されない側（通常磁性媒体流入側）では、
ヘッド再生効率はＭｎ−Ｚｎフェライトの面方位に大き
く依存するので、もっともヘッド再生効率のよい面方位
を用いる事によって、フェライトヘッドと同程度の高い
再生効率を得ることができる。
果、以下のような結論を得た。擬似磁気ギャップは金属
磁性膜の磁気的な初期劣化層と、一対の磁気コア半体の
ガラス溶着時にＭｎ−Ｚｎフェライトと金属磁性膜との
拡散およびＭｎ−Ｚｎフェライトの表面劣化層により発
生する。これを防ぐ手段として、金属磁性膜の磁気的な
初期劣化層に対しては、この金属磁性膜が形成されるＭ
ｎ−Ｚｎフェライト単結晶の面方位の最適化を図る。Ｍ
ｎ−Ｚｎフェライトと金属磁性膜との拡散に対しては、
ガラス溶着温度の最適化と、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結
晶の面方位の最適化を図る。但し、擬似磁気ギャップの
発生に対して有効なＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の面方
位はかならずしもヘッド再生効率上望ましいものではな
いが、ヘッド再生効率は動作磁気ギャップ近傍のコア磁
気特性に大きく依存するため、金属磁性膜が形成された
側（通常磁性媒体流出側）の磁気コア半体の面方位はヘ
ッド再生効率にはあまり影響を与えない、しかし、金属
磁性膜が形成されない側（通常磁性媒体流入側）では、
ヘッド再生効率はＭｎ−Ｚｎフェライトの面方位に大き
く依存するので、もっともヘッド再生効率のよい面方位
を用いる事によって、フェライトヘッドと同程度の高い
再生効率を得ることができる。
〔実施例１
以下、この発明を第１図乃至第４図について説明する。
第１図において、（１）は動作磁気ギャップ、（２）は
膜厚３μｍのセンダストの金属磁性膜、（１３）は金属
磁性膜（２）が付与されるＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶
の磁気コア半体である。
膜厚３μｍのセンダストの金属磁性膜、（１３）は金属
磁性膜（２）が付与されるＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶
の磁気コア半体である。
この磁気コア半体（１３）はその突合せ面（動作磁気ギ
ャップ（１）に対向する面）が（１１０）面、磁性媒体
摺動面（磁性媒体が摺動する面）が（ｉｏｏ）面、磁路
面が（１１０）面となるような面方位を有している。（
１４）はＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の他方の磁気コア
半体である。この磁気コア半体（１４）はその突合せ面
が（１１１）面、磁性媒体摺動面が（２１１）面、磁路
面が（１１０）面である。
ャップ（１）に対向する面）が（１１０）面、磁性媒体
摺動面（磁性媒体が摺動する面）が（ｉｏｏ）面、磁路
面が（１１０）面となるような面方位を有している。（
１４）はＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の他方の磁気コア
半体である。この磁気コア半体（１４）はその突合せ面
が（１１１）面、磁性媒体摺動面が（２１１）面、磁路
面が（１１０）面である。
我々は磁路面を（１１０）面に固定し、磁気コア半体（
１３）の突合せ面の面方位を変えて擬似磁気ギャップの
効果について調べた（なお、磁気コア半体（１４）の面
方位は第１図に示されたものに固定し、センダスト膜厚
も３μｍとした）。
１３）の突合せ面の面方位を変えて擬似磁気ギャップの
効果について調べた（なお、磁気コア半体（１４）の面
方位は第１図に示されたものに固定し、センダスト膜厚
も３μｍとした）。
その結果を第２図に示す、即ち第１図に示したＭｎ−Ｚ
ｎフェライト単結晶の面方位（１１０）が溶着温度（Ｏ
印は５６０℃、Δ印は５１０℃）に依存せずもっとも擬
似磁気ギャップが発生しにくい方位であることがわかる
。また第３図にガラス溶着温度と擬似磁気ギャップの関
係を示す（これは第２図における実験において磁気コア
半体（１３）の突合せ面の面方位を（１１０）面と（１
１１３面とに特定して行ったものであり、第３図におけ
る、Ｏ印は（１１１）面のものであり、Δ印は（１１０
）面のものである）、なお、第２図、第３図のうねりの
大きさは第８図の定義による。この第３図より、突合せ
面が（１１１）面の場合、ガラスの溶着温度を５１０℃
以下にすると擬似磁気ギャップの発生を・急激にかなり
抑えることができ、突合せ面が（１１０）面の場合、少
なくともガラス溶着温度が５６０℃以下でも擬似磁気ギ
ャップの発生をかなり抑えていることがわかる。
ｎフェライト単結晶の面方位（１１０）が溶着温度（Ｏ
印は５６０℃、Δ印は５１０℃）に依存せずもっとも擬
似磁気ギャップが発生しにくい方位であることがわかる
。また第３図にガラス溶着温度と擬似磁気ギャップの関
係を示す（これは第２図における実験において磁気コア
半体（１３）の突合せ面の面方位を（１１０）面と（１
１１３面とに特定して行ったものであり、第３図におけ
る、Ｏ印は（１１１）面のものであり、Δ印は（１１０
）面のものである）、なお、第２図、第３図のうねりの
大きさは第８図の定義による。この第３図より、突合せ
面が（１１１）面の場合、ガラスの溶着温度を５１０℃
以下にすると擬似磁気ギャップの発生を・急激にかなり
抑えることができ、突合せ面が（１１０）面の場合、少
なくともガラス溶着温度が５６０℃以下でも擬似磁気ギ
ャップの発生をかなり抑えていることがわかる。
このように、擬似磁気ギャップに対しては、突合せ面に
（１１０）面を使うのが製作上かなり有利であることが
わかる。しかしヘッド再生効率つまりヘッド再生出力に
関しては突合せ面が（１１１）面（いずれの場合も磁路
面は（１１０）面で固定）がかなり有利であることが次
に説明する第４図から判る。
（１１０）面を使うのが製作上かなり有利であることが
わかる。しかしヘッド再生効率つまりヘッド再生出力に
関しては突合せ面が（１１１）面（いずれの場合も磁路
面は（１１０）面で固定）がかなり有利であることが次
に説明する第４図から判る。
第４図にＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の突合せ面の面方
位と再生出力の関係を示す、この図より、センダストを
形成しない側の磁気コア半体（１４）の面方位を（１１
１）面が突合せ面、（２１１）面が磁気媒体摺動面とな
るようにすれば、センダストを形成した側の磁気コア半
体（１３）の面方位が擬似磁気ギャップに対し有利な面
方位である（１１０）面を突合せ面に、（１１０）面を
媒体摺動面になるのりようにしても十分に再生出力が得
られることがわかる。但しＱ印は、センダスト形成側の
磁気コア半体（１３）とセンダスト非形成側の磁気コア
半体（１４）を両方共に突合せ面の面方位を変えたもの
で、Δ印はセンダスト形成側の磁気コア半体（１３）だ
け突合せ面の面方位を変え、センダスト非形成側の磁気
コア半体（１４）は、突合せ面を（１１１）面としたも
のである。また、磁路面は、第２図、第３図と同様（１
１０）面である。
位と再生出力の関係を示す、この図より、センダストを
形成しない側の磁気コア半体（１４）の面方位を（１１
１）面が突合せ面、（２１１）面が磁気媒体摺動面とな
るようにすれば、センダストを形成した側の磁気コア半
体（１３）の面方位が擬似磁気ギャップに対し有利な面
方位である（１１０）面を突合せ面に、（１１０）面を
媒体摺動面になるのりようにしても十分に再生出力が得
られることがわかる。但しＱ印は、センダスト形成側の
磁気コア半体（１３）とセンダスト非形成側の磁気コア
半体（１４）を両方共に突合せ面の面方位を変えたもの
で、Δ印はセンダスト形成側の磁気コア半体（１３）だ
け突合せ面の面方位を変え、センダスト非形成側の磁気
コア半体（１４）は、突合せ面を（１１１）面としたも
のである。また、磁路面は、第２図、第３図と同様（１
１０）面である。
次いで、第４図と第３図とから判ることであるが、第５
図に示す如き本発明の複合型磁気ヘッドが得られる。つ
まり第５図に示す複合型磁気ヘッドは第４図に示すＯ印
のうちの約３０”付近（すなわち両面とも（１１１）面
であるとき）のものであり、かつ第３図のＯ印のうちの
５１０℃以下でガラス溶着されたものである。かくして
、この複合型磁気ヘッドも疑似磁気ギャップの発生を抑
え、かつ高い再生効率を有している。
図に示す如き本発明の複合型磁気ヘッドが得られる。つ
まり第５図に示す複合型磁気ヘッドは第４図に示すＯ印
のうちの約３０”付近（すなわち両面とも（１１１）面
であるとき）のものであり、かつ第３図のＯ印のうちの
５１０℃以下でガラス溶着されたものである。かくして
、この複合型磁気ヘッドも疑似磁気ギャップの発生を抑
え、かつ高い再生効率を有している。
なお、上記実施例では、特定の面方位だけ言及したが、
その面の性質を損なわない程度であれば特定の面方位よ
り多少ずれても、すなわち２０”以内の範囲であれば同
様の効果を奏する。
その面の性質を損なわない程度であれば特定の面方位よ
り多少ずれても、すなわち２０”以内の範囲であれば同
様の効果を奏する。
［発明の効果］
以上のように、この発明によれば、ＭＩＧヘッドの電磁
変換特性上最大の欠点であった疑似ギヤッブの効果を大
幅に減少させしかも、再生効率の高い、つまり再生出力
の大きいヘッドを得られる効果がある。
変換特性上最大の欠点であった疑似ギヤッブの効果を大
幅に減少させしかも、再生効率の高い、つまり再生出力
の大きいヘッドを得られる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例によるＭＩＧヘッドを示す
斜視図、第２図はＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の磁気コ
ア半体の突合せ面の面方位と疑似磁気ギャップの効果の
程度を表わすうねりの大きさの関係を表した実験データ
によるグラフ、第３図はガラス溶着温度とうねりの大き
さの関係を表した実験データによるグラフ、第４図は第
２図と同様の突合せ面の面方位と、相対出力の関係を表
した実験データによるグラフ、第５図はこの発明の他の
実施例によるＭＩＧヘッドを示す斜視図、第６図は従来
のＭＩＧヘッドを示す側面図、第７図は第６図のＭＩＧ
ヘッドのギャップ近傍の磁性媒体摺動面である上面図、
第８図はうねりの大きさの定義を表す図である。 図において、（１）は動作磁気ギャップ、（２）は高飽
和磁束密度を有する金属磁性膜、（３）はＭｎ−Ｚｎフ
ェライトなどの高透磁率磁性体の磁気コア半体、（４）
は金属磁性膜（２）と磁気コア半体（３）との界面、（
５）は溶着ガラス、（７）はコイル巻線溝、（１３）は
突合せ面が（１１０）面、磁性媒体摺動面が（１００）
面、磁路面が（１１０）面であるＭｎ−Ｚｎフェライト
単結晶コア、（１４）は突合せ面（１１１）が面、磁性
媒体摺動面が（２１１）面、磁路面が（１１０）面であ
るＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶コア、（２２）は磁性媒
体摺動面である。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。 代理人 弁理士 大 岩 増 雄第１図 第２図 ２２０已１生涜派ド省］辺印 第 図 溶域；凪度 ｒ０Ｃノ 第 図 第 図 突合＋！：面の面方位ｒ度ノ 第 図 第 図
斜視図、第２図はＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の磁気コ
ア半体の突合せ面の面方位と疑似磁気ギャップの効果の
程度を表わすうねりの大きさの関係を表した実験データ
によるグラフ、第３図はガラス溶着温度とうねりの大き
さの関係を表した実験データによるグラフ、第４図は第
２図と同様の突合せ面の面方位と、相対出力の関係を表
した実験データによるグラフ、第５図はこの発明の他の
実施例によるＭＩＧヘッドを示す斜視図、第６図は従来
のＭＩＧヘッドを示す側面図、第７図は第６図のＭＩＧ
ヘッドのギャップ近傍の磁性媒体摺動面である上面図、
第８図はうねりの大きさの定義を表す図である。 図において、（１）は動作磁気ギャップ、（２）は高飽
和磁束密度を有する金属磁性膜、（３）はＭｎ−Ｚｎフ
ェライトなどの高透磁率磁性体の磁気コア半体、（４）
は金属磁性膜（２）と磁気コア半体（３）との界面、（
５）は溶着ガラス、（７）はコイル巻線溝、（１３）は
突合せ面が（１１０）面、磁性媒体摺動面が（１００）
面、磁路面が（１１０）面であるＭｎ−Ｚｎフェライト
単結晶コア、（１４）は突合せ面（１１１）が面、磁性
媒体摺動面が（２１１）面、磁路面が（１１０）面であ
るＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶コア、（２２）は磁性媒
体摺動面である。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。 代理人 弁理士 大 岩 増 雄第１図 第２図 ２２０已１生涜派ド省］辺印 第 図 溶域；凪度 ｒ０Ｃノ 第 図 第 図 突合＋！：面の面方位ｒ度ノ 第 図 第 図
Claims (4)
- （１）磁性媒体流入側に酸化物磁性体を、磁性媒体流出
側に高飽和磁束密度を有する金属磁性膜が動作磁気ギャ
ップとほぼ平行に形成された酸化物磁性体を配した一対
の磁気コア半体を非磁性のギャップ材を介して接合して
なる複合型磁気ヘッドにおいて 上記酸化物磁性体が前者、後者ともＭｎ−Ｚｎフェライ
ト単結晶でありしかも磁性媒体流入側の磁気コア半体の
突合せ面の面方位が｛１１１｝面若しくはその面を中心
として２０°以内の範囲内であり、磁性媒体流出側の磁
気コア半体の突合せ面の面方位が｛１１０｝面若しくは
その面を中心として２０°以内の範囲内であることを特
徴とする複合型磁気ヘッド。 - （２）請求項１記載の複合型磁気ヘッドを製造する方法
において磁気コア半体の接合にガラスを用いしかもその
接合温度が５６０℃以下であることを特徴とする複合型
磁気ヘッドの製造方法。 - （３）磁性媒体流入側に酸化物磁性体を、磁性媒体流出
側に高飽和磁束密度を有する金属磁性膜が動作磁気ギャ
ップとほぼ平行に形成された酸化物磁性体を配した一対
の磁気コア半体を非磁性のギャップ材を介して接合して
なる複合型磁気ヘッドにおいて 上記酸化物磁性体が前者、後者ともＭｎ−Ｚｎフェライ
ト単結晶で、ありしかも磁性媒体流入側並びに磁性媒体
流出側の磁気コア半体の突合せ面の面方位が共に｛１１
１｝面若しくはその面を中心として２０°以内の範囲内
であることを特徴とする複合型磁気ヘッド。 - （４）請求項３記載の複合型磁気ヘッドを製造する方法
において磁気コア半体の接合にガラスを用いしかもその
接合温度が５１０℃以下であることを特徴とする複合型
磁気ヘッドの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3884589A JPH02216603A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 複合型磁気ヘッドおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3884589A JPH02216603A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 複合型磁気ヘッドおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02216603A true JPH02216603A (ja) | 1990-08-29 |
Family
ID=12536535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3884589A Pending JPH02216603A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 複合型磁気ヘッドおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02216603A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS581820A (ja) * | 1981-06-26 | 1983-01-07 | Sony Corp | 磁気ヘツド |
| JPS6199908A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-19 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘツド |
| JPS61190706A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-25 | Sanyo Electric Co Ltd | 磁気ヘツドチツプの製造方法 |
| JPS62102409A (ja) * | 1985-10-30 | 1987-05-12 | Canon Inc | 磁気ヘツドコア |
| JPH0289203A (ja) * | 1988-09-27 | 1990-03-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気ヘッド |
-
1989
- 1989-02-16 JP JP3884589A patent/JPH02216603A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS581820A (ja) * | 1981-06-26 | 1983-01-07 | Sony Corp | 磁気ヘツド |
| JPS6199908A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-19 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘツド |
| JPS61190706A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-25 | Sanyo Electric Co Ltd | 磁気ヘツドチツプの製造方法 |
| JPS62102409A (ja) * | 1985-10-30 | 1987-05-12 | Canon Inc | 磁気ヘツドコア |
| JPH0289203A (ja) * | 1988-09-27 | 1990-03-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気ヘッド |
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