JPH02216234A - スパンライクポリエステル縫糸およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、ポリエステル短繊維からなる縫糸の品質改良
および生産の合理化に関する。

さらに詳しくは家庭、テーラ−および工業縫製に使用さ
れる地縫糸、まつり糸、ボタン穴かがり糸、飾りステッ
チ糸等の衣料縫製用、さらにはベルト、鞄等の身の回り
小物や産業資材縫製用の手縫糸やミシン糸として使用す
る縫糸に関するものである。

〈従来の技術〉 短繊維からなる縫糸は嵩高性を有するため、縫目形成時
に生地に添い易（、さらにスナール吸収性があるため、
取扱い易い特徴を有するが、他面紡績に伴う形態、即ち
、太さむらやネップ、スラブあるいは紡績糸の継ぎ節等
の欠点を有し、均整性が求められる縫糸にとって、致命
的な欠点となっている。

ネップ、スラブあるいは継ぎ節がある縫糸は、目立ち易
い備装部位即ち飾りステッチやボタン穴かがりの用途で
は、美観を損うため実用できず、また縫針の目とに縫糸
がひっかかって、糸切れや折針を伴い好ましくない。さ
らにミシン糸の上糸として使用した場合、ミシン針に張
力変動を与えて、針の横振れを生じせしめ、縫目は千鳥
って直線状にならず、縫目の外観品位を損ねる結果とな
っている。

さらに紡績の際発生する細糸部分で撚数は過多となり、
太糸部分やネップ、スラブの部分ではせ撚となり、紡績
糸の不均整性は、同時に撚数むらとなっている。このた
め紡績糸を下撚糸として複数本を引揃え、下撚糸の撚方
向に対して反対方向に撚回してなる撚糸は、長さ方向に
沿って撚の釣合が一定せず、嵩高性があってスナール吸
収性があるものの、限界を越えた撚の不均衡があると、
やはりスナールを発生する。この傾向は縫製速度が速い
ミシン縫製で顕著であり、目飛びや上糸切断を発生して
いる。

一方過去においては、マルチフィラメントに毛羽加工を
施して、スパンライク縫糸とする試みもあったが、それ
は単にフィラメントに傷を付けて切断するのみで、縫糸
を構成するマルチフィラメントは並列に配列されたまま
であり、嵩高性に乏しく、スナール吸収性に欠けるもの
であった。

即ち、縫糸は予め下撚糸と撚糸との間に、釣合のとれた
撚数が付加されて形成されるものである。しかし縫製に
伴う撚回で撚数変化を生じると、下撚糸と撚糸との間に
トルク差を生じて、スナールを発生する。ミシン縫製に
おける針糸（以下単に上糸と云う）として使用した場合
、スナールによって上糸ループは定位置から偏りを生じ
、ミシン下糸を収納した釜の剣先、または環線ミシンに
あっては下糸ルーバーが運動する軌道から外れ上糸ルー
プの捕捉が困難となり、縫製中に目飛びや上糸切断を発
生する。

〈発明が解決しようとする課題〉 本発明は従来の紡績技術に伴う形態上の上記諸問題を解
消して、均整性に優れた縫糸を提供することのみならず
、小規模設備で多種類少量生産を可能ならしめ、縫糸の
高品質化および生産の合理化を図るものである。

〈課題を解決するための手段〉 この発明に使用されるスパンライクポリエステル縫糸は
フィラメントの繊度が２．９２デニール以下で、かつフ
ィラメントの数が１８本以上であるポリエステル系合成
繊維のマルチフィラメントで構成した縫糸において嵩高
度が２．５０ｃｃ／ｇ以上であって、縫糸長さ１０ｃｍ
当たりにつき、長さ１ｍｍ以上の毛羽数が１２本以上で
、かつ長さ１２ｍｍ以上の毛羽数が１０本以下であるこ
とを特徴とする縫糸である。

ここで言う縫糸とは、カット毛羽（Ｏｐｅｎ　ｅｎｄ毛
羽）を有する交絡繊維束を撚回して下撚糸を作製し、該
下撚糸を複数本引き揃え、下撚糸の撚方向と反対方向に
撚回してなる撚糸を作製し、通常行なわれる熱処理、染
色、油剤処理、仕上げ巻工程を経た製品である。

上記したような特性を具えた縫糸を得るためには、マル
チフィラメントの繊度は２．９２デニール以下のもので
１８本以上とし、これを圧搾空気ノズル方式の交絡法に
より前交絡を行なった後、一定の張力をかけ、Ｘ状にク
ロスさせて走行させ乍ら毛羽出しを行い、該毛羽発生交
絡繊維束を圧搾空気ノズル方式で後交絡処理を施し、得
られた毛羽加工糸を通常の縫糸加工手段により縫糸とす
る。

く作用〉 上記のように構成された本発明縫糸は、実質的にマルチ
フィラメントから構成されるため、特別な工夫を必要と
する。

即ち、毛羽加工前の準備工程として、前交絡を必要どし
、毛羽加工の後処理工程として、後交絡を必要とするも
のである。

バーン巻またはドラム巻の巻姿で、原糸メーカーから供
給されるマルチフィラメントは、個々のフィラメントは
並列に配列され嵩張りは小さい。

前交絡ではこの並列に配列されたマルチフィラメントを
ランダムな方向に配列し、さらに長平方向のランダムな
部分で、マルチフィラメント相互間で、マルチフィラメ
ント自体を固縛すると同時に、マルチフィラメントの糸
長差を生じせしめるものである。糸長差はマルチフィラ
メントの交絡処理において、フィラメントによる大小の
ループ状の毛羽を形成せしめて、交絡繊維束の中に包含
させることにより達成するものである。

引き続き毛羽加工のため該交絡繊維束に張力を付与する
と、糸脚の短いフィラメントはど先に長手方向に伸展さ
れ、ループ状の毛羽の大きいものほど、後から遅れて伸
展され、交絡繊維束全体に一括して、一定張力を付与す
ると、交絡繊維束を構成する個々のフィラメントに加わ
る張力の大きさに不同を生じ、張力に抗し切れない一部
のマルチフィラメントのみが選択的に切断されてカット
毛羽を発生する。

また毛羽加工に際して付与された張力によって交絡繊維
束の大部分は長手方向に伸展され、マルチフィラメント
は並列に再配列されるものの、マルチフィラメント相互
間でマルチフィラメントを固縛した部分では、フィラメ
ントの交叉状態を留める。このため毛羽発生部分のマル
チフィラメントもやはりランダムな交絡繊維束に保持さ
れる。

該毛羽発生交絡繊維束を再び後交絡処理すると、マルチ
フィラメントは再びランダムに配列され、マルチフィラ
メント相互間によるマルチフィラメントの固縛が増大し
、より強固な集束繊維となる。しかし毛羽発生交絡繊維
束は、すでにマルチフィラメントの交叉部分を保有する
ため、後交絡時にはマルチフィラメント相互のずれは、
前交絡時に比較して抑制され、ループ状の毛羽は発生し
難い。しかし毛羽加工により発生する毛羽の内、毛脚の
長い毛羽は、後交絡により毛羽の尖端が交絡繊維束を形
成するマルチフィラメント間に入り組んだり、或は巻付
繊維となって、毛脚の短い毛羽に変化する。かくして得
られるカット毛羽加工糸を撚回し、以後通常の縫糸加工
工程を経て縫糸にされる。

本発明において、マルチフィラメントの構成本数は少な
（とも１８本以上であることが必要である。マルチフィ
ラメントの構成本数が１８本未満では、空気交絡ノズル
における空気の流失が多くなり、マルチフィラメントを
撹拌する効果が減退し、マルチフィラメントの長手方向
に−様な交絡が得られず、毛羽の長さに不同を生じ好ま
しくない。

また良好な交絡を得るためには、特別の工夫を要し、圧
搾空気ノズルによる前後２回の交絡によってマルチフィ
ラメントは絡まる程度に柔軟であることが必要であり、
このためにはフィラメントの繊度は２．９２デニール以
下であることが必要でフィラメントの繊度が２．９２デ
ニ一ル以上では剛直性が強くなり、圧搾空気による絡ま
りが悪く長周期交絡となり、マルチフィラメント相互に
よるマルチフィラメントの拘束力が弱まり、毛羽加工時
に集束フィラメントから滑脱して、毛脚の長い毛羽とな
り、目標とする品質の縫糸になり得ない。

更に縫糸の長さｌｏｃｍ当りの長さｌ　ｍｍ以上の毛羽
数が１２本未満では、縫糸の外観はフィラメント縫糸間
を呈し、短繊維から成る縫糸との類似性に欠ける。また
長さ１２ｍｍ以上の毛羽数が１１本以上、もしくは長さ
］、３ｍｍ以上の毛脚の長い毛羽があると、縫製中に毛
羽が切れ易く、切れな毛羽はフライとなって、周辺に飛
散し、ミシン縫製にあっては釜の周辺にけ着し、ミシン
油を吸着してミシン糸の油汚れを発生させ好ましくない
。

〈実施例〉 以下、本発明を実施例により更に詳細に説明する。実施
例中の各特性値の測定方法は、次のとおりである。

（嵩高度） 嵩高度Ｆは（１）で表わす。即ち Ｆ　（ｃｃ／ｇ）　＝　−−一（１） 但し■；平行に集束した縫糸の見掛上の体積（ｃｃ）Ｊ
・平行に集束した縫糸の総重量（ｇ）さらに詳細に説明
すると次のとおりである。

縫糸の合計繊度が５０〜８０万デニールになるように、
縫糸の各１本を平行に並べて集束し、第３図に示すよう
に、集束した縫糸５の周長を測定するためのテープ６が
、自在に移動できるように、２本のスリット７．７′を
、３ｍｍの間隔で設けて切り込んだ平板８上に、巾２．
５ｃｍの該テープ内に挿入して乗せ、次にテープ尖端に
５０ｇ荷重９を付けて徐々に負荷し、集束した縫糸５を
、周辺から均一に締め付ける。締め付後、荷重９に予め
取り付けた指針ｌＯが、目盛板ｌｌ上で指す位１を読み
取る。

この測定を３ケ所について、それぞれ１回づつ行ない、
その平均値βを以って、集束した縫糸５の半径ｒを、近
似的に■式により算出する。

一方集束した縫糸の長さ２．５ｃｍ当りの重量Ｊは（４
）式により算出する。

但しＤ：油分抽出後の繊度 ｎ：集束した縫糸に含まれる糸本数 故にｆ３）、（イ）式より嵩高度Ｆは なお目盛板上の目盛の単位はｃｍとするものであり、縫
糸をテープ内に挿入しない場合に、指針が０になるよう
にすると便利である。また使用するテープは５０ｇ荷重
で、はとんど伸びることがなくかつ厚みも無視できる程
度に薄い、巾２．５ｃｍの織物を使用するものである。

然るに、集束した縫糸の長さ２．５ｃｍ当りの見掛上の
体積■は０式で求められる。

Ｖ　（ｃｃ）　＝　πＳ　Ｘ　２．５　−Ｏ）となる。

（５）式から明らかなように、予め設定したテープの巾
２．５ｃ＋ｎは消去され、テープの巾自体は、測定が容
易な任意の巾に設定すれば良いことがわかる。

（繊度） 嵩高度算出のために使用する縫糸の繊度は、油分抽出後
の繊度りを使用するものである。油分抽出後の繊度りは
、見掛繊度Ｄ′より（６）式を用いて算出する。

Ｄ＝Ｄ’（１−−”二）　−■ ０Ｑ 但しσ：油剤付着率（％） 縫糸の見掛繊度りは、一般の紡績糸やフィラメント糸と
同様に、油剤処理後の縫糸長さ９０００ｍ当りの重さに
相当するグラム数を以って表わす。なお油剤抽出方法は
ＪＩＳ−Ｌ１０７３　　ｒ合成繊維フィラメント糸試験
方法」に記載の６．１９ｒ溶剤抽出分」に準拠する。

（毛羽数） 日本光学製万能投影機を用いて毛羽数を読み取る。

第４図Ａに示すように対物レンズ側の試料架台１５に縫
糸１２を直線状に取付け、縫糸１２と並行に設けた電極
１４．１４’に電圧５ＫＶを印加して縫糸１２表面の毛
羽１３を電極１４．１４′側に立毛させスクリーン１９
に投影する。スクリーン１９は、予め第４図Ｂに示すよ
うに縫糸１２の中心線と一致するようにして設けた中心
線１６と、毛羽の長さを読み取るため該中心線１６から
１ｍｍおよび１２ｍｍの間隔を設けて、該中心線１６の
両サイドにそれぞれ平行２直線１７．１７′１８．１ｇ
’　を描き使用するものである。平行２直線１７．１７
′　は１　ｍｍ間隔線を、平行２直線１８．１８′　は
１２ｍｍ間隔線を示す。なおスクリーン１９上の中心線
１６と１ｍｍおよび１２ｎ＋ｍの間隔線１７．１７′１
８．１８′の間隔は、万能投影機の倍率に応じて、拡大
して示される。

毛羽数および毛羽の長さは間隔線と交叉する毛羽の数を
、縫糸長さ１ｃｍについて読取り、これを１０ケ所につ
いて反復し、１０回の合計数を以って表わす。

実施例１ フィラメント数を２４本に固定し、繊度を３０．４０．
５０．７０，１００デニールに変更したポリエステル系
合成繊維のマルチフィラメントを、それぞれ空気交絡ノ
ズルを用いて、毛羽加工前の前交絡処理を行ない、交絡
繊維束を作製した。交絡に際しオーバーフィード率をフ
リー　空気圧力を３　ｋｇ／ｃｍ”、引取ローラーの表
面速度を４００ｍ／ｍｉｎと設定した。

次に第２図に示す毛羽加工装置を用い交絡繊維束を毛羽
加工した。

上記の毛羽加工装置は温度１７０℃に保持された曲率を
持った平型熱板４の面上で交絡繊維束を加熱しながら、
糸導ガイド３．３′、γ、３の順に通過させ、Ｐ点にお
いてＸ字状にクロスさせ、延伸率５％を付与して糸速４
２０ｍ／ｍｉｎで走行させた。

なお延伸率はフィードローラー（図示せず）と弓取ロー
ラー（図示せず）の表面速度を調整することにより実施
した。また曲率を持った平型熱板４は、走行中の交絡繊
維束の受熱効果を高めるために使用した。

引き続き該毛羽発生交絡繊維束を空気交絡ノズルを用い
て毛羽加工後の後交絡処理を行い毛羽加工糸とした。後
交絡処理に際し、オーバーフィード率を５％、空気圧力
を３　ｋｇ／ｃｍ２、引き取りローラの表面速度を３９
９ｍ／ｍｉｎに設定した。

なお前交絡、毛羽加工、後交絡はそれぞれ独立した工程
で実施することもできれば、前交絡と毛羽加工または毛
羽加工と後交絡、或は３工程を連結して実施することも
できる。

次に、該毛羽加工糸を撚係数Ｋ　＝　１０８００でＳ方
向に撚回し、下撚糸を作製した。但し撚係数にと撚数Ｍ
の関係は次式で示される。

Ｍ　（Ｔ／ｍ）　＝　Ｋ　ｆＴ７Ｔｆ 但しＤ＝繊度 引続き該下撚糸３本を引揃えて、Ｚ撚方向に下撚数の７
６％に相当する撚数をかけ、それぞれ３００／ＩＸ３．
４００／Ｉ　Ｘ３．５００／Ｉ　Ｘ３　、７００／Ｉ　
Ｘ３．１０００／Ｉ　Ｘ　３の３子撚糸に加工した。３
子撚糸作製後、金属製ドラムに繊度当り０．２ｇ／ｄの
張力で巻取り、続いてドラム巻取りのまま、それぞれの
３子撚糸を１７０℃×１００分間、熱風乾燥機で熱処理
を行なった。熱処理後ソフトワイングーを使って、該熱
処理系を染色チーズに、巻密度０．３４〜０．３７の範
囲で巻返し、引続き高圧チーズ染色機と分散染料を用い
、温度１３０℃、時間４０分で白色に染色した。染色浸
油剤を施して、巻長さ３００ｍのコーン巻に仕上げた。

第１表に本発明の実施例１の縫糸（試料１〜４）と比較
例として繊度を１００デニールとした試料５の製品特性
を示す。

なお試料６に試料４と撚数を同じくして作製した従来法
によるポリエステルフィラメントミシン糸＃　５０　（
７０Ｄ／Ｉ　Ｘ　３）の特性値を併記した。同試料６は
本発明に係る試料４に比べ毛羽の有無が相違し、製造上
に前交絡、毛羽加工、後交絡の各工程を割愛している点
で異なる。その他の製造条件は、両者同一である。

第１図Ａは従来法、第１図Ｂは本発明縫糸の加工工程を
示す。

さらに、毛羽加工を低張力下で実施するのは、フィラメ
ントの強力低下を防ぐのに有効である。

低張力で毛羽発生を可能ならしめるには、交絡繊維束を
Ｘ字状にクロスさせる部分で、熱板に接触させ、交絡繊
維束を繊維のガラス転移点以上、軟化点以下の範囲に保
つことが好ましい。

本発明縫糸作製後、長さ１ｍｍ以上の毛羽数および長さ
１２ｍｍ以上の毛羽数を、綴糸長さ１ｃｍ毎に１０回測
定し、合計毛羽数を算出した。その結果フィラメント繊
度２，９２デニール以下の範囲（試料１〜４）にあって
は、毛羽数は１２本／１０ｃｍ以上であり、かつ長さ１
２ｍｍ以上の毛羽数は１０本７１０ｃｍ以下であって、
外観は短繊維からなる縫糸様を呈す。

実施例２ 繊度を５０デニールに固定し、フィラメント数を１８．
２４．３６．４８本に変更した以外は、実施例１と同様
にして、５００／ｌ　ｘ　３のスパンライクポリエステ
ル縫糸を作製した。

本発明縫糸作製後、実施例１と同様に毛羽数、嵩高度を
測定した。全試料（試料７〜９）ともフィラメント繊度
は２．７８デニール以下、フィラメント数は１８本以上
であり、このため縫糸長さ１０ｃｍ当りの長さｌｌｌｌ
Ｉｎ以上の毛羽数は１４本以上、長さ１２ｍｍ以下の毛
羽数は８本以下、嵩高度は２．５０ｃｃ／ｇ以上である
。

〈発明の効果〉 フィラメント繊度２．９２デニール以下の範囲にあって
は、嵩高度は２．５０ｃｃ／ｇ以上あって、短繊維から
なる綴糸様にソフトな風合を呈し、スナール吸収性が良
くなる。

しかしながら、試料５のようにフィラメント数が２４本
あって、１８本以上を満足するものの、フィラメント繊
度が４．１７デニールと太い場合は前交絡、毛羽加工、
後交絡における加工性が劣り、毛羽数は少なく、嵩高性
に劣り、短繊維からなる縫糸としては違和感がある。加
えてフィラメントの交絡周期が長いためと、毛羽数が少
ないことと相俟って、相対的に毛脚の長い毛羽が目立つ
ようになる。

一方試料６に示す比較例は従来法によるフィラメント縫
糸であるため毛羽はな（、毛羽加工に伴う嵩高性向上も
ないため、嵩高度は２．２８ｃｃ／ｇと小さく粗硬な風
合を呈し、糸切れを発生し易く、高速縫製に適さない。

この発明に係る縫糸は上記に説明したように、従来法に
よる縫糸に比較して、嵩高性が高く、加えて縫糸表面に
長さおよび数を特定した毛羽な有することから縫製性に
も優れる。即ち、試料４に示す本発明縫糸について、本
縫ミシン、シンガー２８１−１を使い、ポリエステル６
５％、綿３５％の混紡ブロード＃４０を４枚重ね、ミシ
ン回転数５５０Ｏｒｐｍで、連続１０ｍ縫製を３回反復
した。比較対応品として試料６に示す従来法によるフィ
ラメント縫糸を用いた。

本発明縫糸は縫製中に目飛びや糸切れを発生することな
（、良好な縫目で３回とも連続１０ｍ縫製をすることが
できた。

比較例６は嵩高性が小さく、このためスナール吸収性が
悪く、２回糸切れを発生し、高速縫製では実用性に乏し
い。

また、毛羽出しに際し、前交絡が行なわれた前交絡繊維
束に一定張力を付与しても、交絡繊維束を構成する個々
のフィラメントには不揃の大きさの張力が加わり、その
張力に抗し切れない一部のマルチフィラメントがＸ状交
叉部を切断点として確実に切断されるため、発生毛羽数
を常に安定した状態に保つことができる。

本発明の縫糸のフィラメントは前後２回の交絡処理によ
りランダムに配列され、フィラメント間に間隙を包含す
ることができ、トルクの伝達効率が下がり、縫製に伴な
う撚回で撚数変化を生じても、スナールの発生は軽微と
なり上糸ループは安定する。そのため可縫性も向上する
。従って、本発明縫糸はスナール吸収性を有する点にお
いても、過去に試みられたスパンライク縫糸とは異なる
ものである。

なお本発明に係わる発生毛羽数、毛脚の長さおよび嵩高
度は、フィランメトの繊度、フィラメント数、前交絡、
後交絡における交絡ノズルの形状、圧搾空気の圧力、毛
羽加工処理時の張力や糸速の調整によって、任意に設定
する。

更に、この発明の方法によれば、毛羽出し加工を挟み圧
搾空気ノズルによる前交絡処理と、後交絡処理を行なう
簡単な手段によって優れた縫糸を製造することができる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は縫糸加工工程の概要を示すブロックダイヤグラ
ムで、第１図Ａは従来のマルチフィラメント縫糸の加工
工程、第１図Ｂは本発明のスパンライク縫糸の加工工程
を示す。第２図は毛羽加工要部の概要を示す正面図、第
３図は嵩高度測定装置の概要を示す縦断面図、第４図は
毛羽の長さおよび毛羽数読取り方法の概要を示し、第４
図Ａは試料取付は方法を示す平面図、第４図Ｂはスクリ
ーン上に投影された縫糸および毛羽を示す平面図である
。 １・・・交絡繊維束　　　　２・・・毛羽発生交絡繊維
束３．３’、３”、３・・・糸導ガイド １２−・・縫糸　　　　　　　　　　　　　１３・・・
毛羽出願人代理人　　弁理士　　和　　１）　　昭第２
図 第３図 第 図 第４図 手続補正書 （自発） １、事件の表示 平成１年特許願第３４７２７号 ２、発明の名称 スパンライクポリエステル縫糸およびその製造法３、補
正をする者 事件との関係

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）フィラメントの繊度が２．９２デニール以下であ
   って、かつフィラメント数が１８本以上であるポリエス
   テル系合成繊維のマルチフィラメントで構成した縫糸に
   おいて、嵩高度が
2. ２．５０ｃｃ／ｇ以上であって、長さ１ｍｍ以上の毛羽
   数が、縫糸長さ１０ｃｍ当り１２本以上で、かつ長さ１
   ２ｍｍ以上の毛羽数が１０本以下であることを特徴とす
   るスパンライクポリエステル縫糸。 （２）繊度が２．９２デニール以下でフィラメント数が
   １８本以上のマルチフィラメントを圧搾空気ノズル方式
   による前交絡処理を行ない該交絡繊維束に張力をかけ、
   Ｘ状にクロスさせて走行させ乍ら毛羽出しを行ない、該
   毛羽発生交絡繊維束を圧搾空気ノズル方式で後交絡処理
   を施し、得られた毛羽加工糸を通常の縫糸製造工程によ
   り加工することを特徴とするスパンライクポリエステル
   縫糸の製造法。