JPH0218816A - 高臨界電流密度を有する超電導線材およびコイルの製造法 - Google Patents
高臨界電流密度を有する超電導線材およびコイルの製造法Info
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- JPH0218816A JPH0218816A JP63168335A JP16833588A JPH0218816A JP H0218816 A JPH0218816 A JP H0218816A JP 63168335 A JP63168335 A JP 63168335A JP 16833588 A JP16833588 A JP 16833588A JP H0218816 A JPH0218816 A JP H0218816A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、安定した高臨界電流密度を有する超電導線
材およびコイルの製造法に関するものである。
材およびコイルの製造法に関するものである。
一般に、Ｙを含む希土類元素（以下、この元素をＲで示
す）、アルカリ土類金属、Ｃｕおよび酸素からなるペロ
ブスカイト構造を有する化合物（以下、この化合物を超
電導セラミックスという）は、液体窒素で冷却可能な７
７’Ｋにおいて超電導現象を示すことが知られている。
す）、アルカリ土類金属、Ｃｕおよび酸素からなるペロ
ブスカイト構造を有する化合物（以下、この化合物を超
電導セラミックスという）は、液体窒素で冷却可能な７
７’Ｋにおいて超電導現象を示すことが知られている。
上記超電導セラミックスの粉末を用いて超電導セラミッ
クス線材またはコイルを製造する方法としては、原料粉
末として、いずれも平均粒径：ｌＯ庫以下のＲ２Ｏ３粉
末、アルカリ土類金属の炭酸塩粉末、およびＣｕＯ粉末
を用意し、これら原料粉末を所定の配合組成に配合し、
混合し、大気中または酸素雰囲気中で、温度：８５０〜
９５０”Ｃにて焼成し、ペロブスカイト構造を有する超
電導セラミックスを製造し、これ を平均粒径：１０−
以下に粉砕して超電導セラミックス粉末とし、この超電
導セラミックス粉末をＡｇチューブに充填し、このチュ
ーブの両端を封じたのち、スェージング加工、溝ロール
加工、またはダイス加工等の伸線加工を施して、直径：
５龍以下のＡｇ複合ワイヤとし、さらに上記Ａｇ複合ワ
イヤを巻いてコイルとし、最終的に上記伸線加工したＡ
ｇ複合ワイヤまたはコイルを大気中または酸素雰囲気中
で、温度＝９００〜９３０℃で熱処理し、ついで徐冷す
ることにより超電導線材およびコイルを製造していた。
クス線材またはコイルを製造する方法としては、原料粉
末として、いずれも平均粒径：ｌＯ庫以下のＲ２Ｏ３粉
末、アルカリ土類金属の炭酸塩粉末、およびＣｕＯ粉末
を用意し、これら原料粉末を所定の配合組成に配合し、
混合し、大気中または酸素雰囲気中で、温度：８５０〜
９５０”Ｃにて焼成し、ペロブスカイト構造を有する超
電導セラミックスを製造し、これ を平均粒径：１０−
以下に粉砕して超電導セラミックス粉末とし、この超電
導セラミックス粉末をＡｇチューブに充填し、このチュ
ーブの両端を封じたのち、スェージング加工、溝ロール
加工、またはダイス加工等の伸線加工を施して、直径：
５龍以下のＡｇ複合ワイヤとし、さらに上記Ａｇ複合ワ
イヤを巻いてコイルとし、最終的に上記伸線加工したＡ
ｇ複合ワイヤまたはコイルを大気中または酸素雰囲気中
で、温度＝９００〜９３０℃で熱処理し、ついで徐冷す
ることにより超電導線材およびコイルを製造していた。
ところが、上記伸線加工して得られたＡｇ複合ワイヤま
たはコイルを大気中または酸素雰囲気中において温度＝
９００〜９３０℃の熱処理を施すと、上記Ａｇ複合ワイ
ヤまたはコイルの外被のＡｇチューブは収縮しないが、
充填されている超電導セラミックス粉末は焼結収縮し、
得られた超電導線材またはコイルの外被のＡｇチューブ
と上記焼結収縮した充填超電導セラミックスの間に間隙
が生じ、さらに焼結収縮した充填超電導セラミックスに
も亀裂が発生することがあった。そのために、上記従来
法で得られた超電導線材は、臨界電流密度も低く同時に
電流の流れが安定しないという問題点が生じていた。上
記問題点を従来法により作成した超電導線材の一部断面
図である第２図にもとづいて一層具体的に説明する。伸
線加工されたＡｇ複合ワイヤを大気中または酸素雰囲気
中、温度：９００〜９３０℃で熱処理すると、上記Ａｇ
チューブに充填されている超電導セラミックス粉末は焼
結収縮し、第２図に示されているように、Ａｇチューブ
１と焼結収縮した超電導セラミックス２の間に間隙３が
発生する。上記間隙３はＡｇチューブ１から超電導セラ
ミックス２への電流の流れを不安定化させ、さらに上記
超電導セラミックス２の焼結収縮時に発生した亀裂４は
超電導セラミックス２における超電導電流の電流密度を
低下させる。すなわち、上記第２図の如き間隙３および
亀裂４を有する超電導線材は、安定した高臨界電流密度
が得られないという問題点があった。
たはコイルを大気中または酸素雰囲気中において温度＝
９００〜９３０℃の熱処理を施すと、上記Ａｇ複合ワイ
ヤまたはコイルの外被のＡｇチューブは収縮しないが、
充填されている超電導セラミックス粉末は焼結収縮し、
得られた超電導線材またはコイルの外被のＡｇチューブ
と上記焼結収縮した充填超電導セラミックスの間に間隙
が生じ、さらに焼結収縮した充填超電導セラミックスに
も亀裂が発生することがあった。そのために、上記従来
法で得られた超電導線材は、臨界電流密度も低く同時に
電流の流れが安定しないという問題点が生じていた。上
記問題点を従来法により作成した超電導線材の一部断面
図である第２図にもとづいて一層具体的に説明する。伸
線加工されたＡｇ複合ワイヤを大気中または酸素雰囲気
中、温度：９００〜９３０℃で熱処理すると、上記Ａｇ
チューブに充填されている超電導セラミックス粉末は焼
結収縮し、第２図に示されているように、Ａｇチューブ
１と焼結収縮した超電導セラミックス２の間に間隙３が
発生する。上記間隙３はＡｇチューブ１から超電導セラ
ミックス２への電流の流れを不安定化させ、さらに上記
超電導セラミックス２の焼結収縮時に発生した亀裂４は
超電導セラミックス２における超電導電流の電流密度を
低下させる。すなわち、上記第２図の如き間隙３および
亀裂４を有する超電導線材は、安定した高臨界電流密度
が得られないという問題点があった。
そこで、本発明者等は、かかる問題点を解決すべく研究
を行なった結果、 上記伸線加工して得られたＡｇ複合ワイヤまたは上記Ａ
ｇ複合ワイヤを巻いて得られたコイルを、酸素分圧：
１０’ａｔｔｓ以下の不活性ガス雰囲気中で温度＝９３
０〜９５０℃に保持したのち、温度：９３０”Ｃまで降
温し、ついで温度：９３０℃から大気中または酸素雰囲
気中にて徐冷すると、 上記Ａｇ複合ワイヤまたはコイルに充填されている超電
導セラミックス粉末は焼結されて超電導セラミックスと
なり、上記超電導セラミックスに亀裂が発生せず、また
Ａｇチューブと超電導セラミックスの間に間隙が生じる
ことがなく、安定した高臨界電流密度を有する超電導線
材またはコイルを得ることができるという知見を得たの
である。
を行なった結果、 上記伸線加工して得られたＡｇ複合ワイヤまたは上記Ａ
ｇ複合ワイヤを巻いて得られたコイルを、酸素分圧：
１０’ａｔｔｓ以下の不活性ガス雰囲気中で温度＝９３
０〜９５０℃に保持したのち、温度：９３０”Ｃまで降
温し、ついで温度：９３０℃から大気中または酸素雰囲
気中にて徐冷すると、 上記Ａｇ複合ワイヤまたはコイルに充填されている超電
導セラミックス粉末は焼結されて超電導セラミックスと
なり、上記超電導セラミックスに亀裂が発生せず、また
Ａｇチューブと超電導セラミックスの間に間隙が生じる
ことがなく、安定した高臨界電流密度を有する超電導線
材またはコイルを得ることができるという知見を得たの
である。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 超電導セラミックス粉末を充填してなるＡｇ複合ワイヤ
またはそのコイルを、 酸素分圧： ｌＯ’ａｔｍ以下の不活性ガス雰囲気中で
温度：９３０〜９５０℃に保持したのち、温度：９３０
℃まで降温し、 ついで、温度：９３０℃から大気中または酸素雰囲気中
にて徐冷する高臨界電流密度を有する超電導線材および
コイルの製造法に特徴を有するものである。
って、 超電導セラミックス粉末を充填してなるＡｇ複合ワイヤ
またはそのコイルを、 酸素分圧： ｌＯ’ａｔｍ以下の不活性ガス雰囲気中で
温度：９３０〜９５０℃に保持したのち、温度：９３０
℃まで降温し、 ついで、温度：９３０℃から大気中または酸素雰囲気中
にて徐冷する高臨界電流密度を有する超電導線材および
コイルの製造法に特徴を有するものである。
この発明の製造法により得られた超電導線材は第１図の
一部断面図に示されるように、Ａｇチューブ１内の超電
導セラミックス２には球状ボア５が発生するが、亀裂は
発生せず、さらにＡｇチューブ１と超電導セラミックス
２の間にも間隙は発生しないのである。
一部断面図に示されるように、Ａｇチューブ１内の超電
導セラミックス２には球状ボア５が発生するが、亀裂は
発生せず、さらにＡｇチューブ１と超電導セラミックス
２の間にも間隙は発生しないのである。
つぎに、この発明の製造法における条件限定理由につい
て述べる。
て述べる。
上記Ａｇ複合ワイヤを温度＝９３０〜９５０℃に保持す
ると上記Ａｇ？ｆｆｉ合ワイヤに充填されている超電導
セラミックス粉末は焼結され、さらに軟化すると同時に
球状ボアが発生する。上記球状ボアの発生により上記超
電導セラミックス粉末の見掛は上の焼結収縮率は小さく
なり、上記見掛は上の焼結収縮率が小さくなると、Ａ４
チューブと超電導セラミックスの間の間隙は発生せず、
さらに上記超電導セラミックスの亀裂発生が防止される
ものと考えられる。上記保持温度が９３０℃未満では球
状ボアが発生せず、従来のように超電導線材に充填され
ている超電導セラミックスに亀裂が生じ、Ａｇチューブ
との間に間隙が発生するので好ましくなく、一方、保持
温度が９５０℃を越えるとＡｇの融点に近ずくのでＡｇ
チューブが溶鍛し、超電導線材の溶断が生じるので好ま
しくない。したがって、上記保持温度は９３０〜９５０
℃に定めた。
ると上記Ａｇ？ｆｆｉ合ワイヤに充填されている超電導
セラミックス粉末は焼結され、さらに軟化すると同時に
球状ボアが発生する。上記球状ボアの発生により上記超
電導セラミックス粉末の見掛は上の焼結収縮率は小さく
なり、上記見掛は上の焼結収縮率が小さくなると、Ａ４
チューブと超電導セラミックスの間の間隙は発生せず、
さらに上記超電導セラミックスの亀裂発生が防止される
ものと考えられる。上記保持温度が９３０℃未満では球
状ボアが発生せず、従来のように超電導線材に充填され
ている超電導セラミックスに亀裂が生じ、Ａｇチューブ
との間に間隙が発生するので好ましくなく、一方、保持
温度が９５０℃を越えるとＡｇの融点に近ずくのでＡｇ
チューブが溶鍛し、超電導線材の溶断が生じるので好ま
しくない。したがって、上記保持温度は９３０〜９５０
℃に定めた。
上記温度：９３０〜９５０℃でＡｇ複合ワイヤを保持す
ることができるのは、Ａｇチューブに酸素が固溶されて
いないことが必要である。すなわち、Ａｇの融点は９６
０．５℃であるが、酸素を固溶したＡｇの融点は９８０
．５℃より低下し、酸素の固溶量が多くなるほどＡｇの
融点は低下する。たとえば、大気中で上記Ａｇ複合ワイ
ヤを処理するときのＡｇチューブの融点は酸素の固溶に
より約９４０℃となっており、酸素雰囲気中で上記Ａｇ
複合ワイヤを処理する時のＡｇチューブの融点は一層多
口の酸素を固溶するために約９３０℃となっている。
ることができるのは、Ａｇチューブに酸素が固溶されて
いないことが必要である。すなわち、Ａｇの融点は９６
０．５℃であるが、酸素を固溶したＡｇの融点は９８０
．５℃より低下し、酸素の固溶量が多くなるほどＡｇの
融点は低下する。たとえば、大気中で上記Ａｇ複合ワイ
ヤを処理するときのＡｇチューブの融点は酸素の固溶に
より約９４０℃となっており、酸素雰囲気中で上記Ａｇ
複合ワイヤを処理する時のＡｇチューブの融点は一層多
口の酸素を固溶するために約９３０℃となっている。
すなわち、雰囲気に酸素があると上記９３０〜９５０℃
の温度範囲ではＡｇチューブは溶断するのである。
の温度範囲ではＡｇチューブは溶断するのである。
したがって、Ａｇチューブの融点を低下させないために
雰囲気を不活性ガスとし、この不活性ガス雰囲気の酸素
分圧を１１０−２ａｒ以下に可及的に低くする必要かあ
る。
雰囲気を不活性ガスとし、この不活性ガス雰囲気の酸素
分圧を１１０−２ａｒ以下に可及的に低くする必要かあ
る。
一方、上記ＡＣ複合ワイヤまたはコイルを酸素分圧：
１０’ａｔｍ以下の不活性ガス雰囲気中、温度：９３０
〜９５０℃に保持すると、上記Ａｇ複合ワイヤに充填さ
れている超電導セラミックス粉末、例えばＹ Ｂ ａ
２ Ｃｕ ３０７− ａ粉末の酸素は放出され、上記δ
は大きくなり、上記超電導セラミックス粉末は焼結し、
軟化すると同時に球状ボアが発生し第１図に示される超
電導セラミックス２となる。
１０’ａｔｍ以下の不活性ガス雰囲気中、温度：９３０
〜９５０℃に保持すると、上記Ａｇ複合ワイヤに充填さ
れている超電導セラミックス粉末、例えばＹ Ｂ ａ
２ Ｃｕ ３０７− ａ粉末の酸素は放出され、上記δ
は大きくなり、上記超電導セラミックス粉末は焼結し、
軟化すると同時に球状ボアが発生し第１図に示される超
電導セラミックス２となる。
すなわち、上記酸素分圧： ＩＱ’ａｔｍ以下の不活性
ガス雰囲気中、温度：９３０〜９５０℃に保持して得ら
れた超電導セラミックス２は球状ボア５の発生により収
縮は防止されるけれども酸素が不足するのである。その
ために不活性ガス雰囲気中で保持したのち、温度＝９３
０℃まで降温せしめ、温度：９３０℃になった時点で雰
囲気を大気または酸素雰囲気に変更し、この大気または
酸素雰囲気で９３０℃から室温まで徐冷する過程で酸素
を補給するのである。
ガス雰囲気中、温度：９３０〜９５０℃に保持して得ら
れた超電導セラミックス２は球状ボア５の発生により収
縮は防止されるけれども酸素が不足するのである。その
ために不活性ガス雰囲気中で保持したのち、温度＝９３
０℃まで降温せしめ、温度：９３０℃になった時点で雰
囲気を大気または酸素雰囲気に変更し、この大気または
酸素雰囲気で９３０℃から室温まで徐冷する過程で酸素
を補給するのである。
上記酸素分圧： １０’ａｔ１１以下の不活性ガス雰囲
気中、温度：９３０〜９５０℃に保持する時間は８〜２
４時間が好ましく、また大気中または酸素雰囲気中で温
度：９３０℃から徐冷するための冷却速度は５０〜＋０
０ ’Ｃ／時間が好ましい。
気中、温度：９３０〜９５０℃に保持する時間は８〜２
４時間が好ましく、また大気中または酸素雰囲気中で温
度：９３０℃から徐冷するための冷却速度は５０〜＋０
０ ’Ｃ／時間が好ましい。
上記徐冷は、温度：９３０℃から連続的に室温まで徐冷
する必要はなく、途中で一定温度保持したのち室温まで
徐冷することもできる。
する必要はなく、途中で一定温度保持したのち室温まで
徐冷することもできる。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
原料粉末として、いずれも平均粒径：６ｕｆｎのＹＯ粉
末、Ｂ ａ ＣＯａ粉末、およびＣｕ０粉末を用意し、
これら原料粉末を、Ｙ２０ｓ ：１５．１３％、Ｂ ａ
ＣＯａ ： ５２ 、８９％、Ｃｕ Ｏ：３１．９８
９６（以上重量％）の割合で配合し、混合し、この混合
粉末を、大気中、温度：９００℃、１０時間保持の条件
で焼成し、平均粒径：２．８ＺＺＩＴｌに粉砕してＹ
Ｂ ａ ２ ＣＬＪ ３０ ｙの組成をＨするペロブス
カイト構造の超電導セラミックス粉末を製造した。
末、Ｂ ａ ＣＯａ粉末、およびＣｕ０粉末を用意し、
これら原料粉末を、Ｙ２０ｓ ：１５．１３％、Ｂ ａ
ＣＯａ ： ５２ 、８９％、Ｃｕ Ｏ：３１．９８
９６（以上重量％）の割合で配合し、混合し、この混合
粉末を、大気中、温度：９００℃、１０時間保持の条件
で焼成し、平均粒径：２．８ＺＺＩＴｌに粉砕してＹ
Ｂ ａ ２ ＣＬＪ ３０ ｙの組成をＨするペロブス
カイト構造の超電導セラミックス粉末を製造した。
一方、内径＝８１Ｘ肉厚＝１關Ｘ長さ＝２００關のＡｇ
チューブを用意し、上記超電導セラミックス粉末を上記
Ａｇチューブに充填してＡｇ複合チューブを作製し、こ
のＡｇ？Ｕ合チューブの両端をプレス加工により封じた
のち伸線加工し、外径：２１１１１１の超電導セラミッ
クス粉末充填Ａｇ複合ワイヤを４本作製した。
チューブを用意し、上記超電導セラミックス粉末を上記
Ａｇチューブに充填してＡｇ複合チューブを作製し、こ
のＡｇ？Ｕ合チューブの両端をプレス加工により封じた
のち伸線加工し、外径：２１１１１１の超電導セラミッ
クス粉末充填Ａｇ複合ワイヤを４本作製した。
実施例 １
上記Ａｇ複合ワイヤを、酸素分圧：５×ｌロー３ａｔｌ
ｌのＡｒガス雰囲気中、温度＝９４０℃、１２時間保持
したのち、温度＝９３０℃まで冷却し、上記温度：９３
０℃において、雰囲気を上記酸素分圧＝５×１０−３ａ
ｔａ＋のＡ「ガス雰囲気から１ ａｔＩｍの酸素雰囲気
に変更し、上記温度＝９３０℃から冷却速度二６０℃／
時間で温度：５００℃まで徐冷し、上記５００℃で１２
時間保持したのち、冷却速度：ｌＯＯ℃／時間で室温ま
で徐冷した。この熱処理パターンを第３図に示す。この
ようにして得られた超電導線材の超電導特性を測定し、
その結果を第１表に示した。
ｌのＡｒガス雰囲気中、温度＝９４０℃、１２時間保持
したのち、温度＝９３０℃まで冷却し、上記温度：９３
０℃において、雰囲気を上記酸素分圧＝５×１０−３ａ
ｔａ＋のＡ「ガス雰囲気から１ ａｔＩｍの酸素雰囲気
に変更し、上記温度＝９３０℃から冷却速度二６０℃／
時間で温度：５００℃まで徐冷し、上記５００℃で１２
時間保持したのち、冷却速度：ｌＯＯ℃／時間で室温ま
で徐冷した。この熱処理パターンを第３図に示す。この
ようにして得られた超電導線材の超電導特性を測定し、
その結果を第１表に示した。
比較例 １
比較のために、上記Ａｇ複合ワイヤを酸素雰囲気中、温
度：９２０℃、２４時間保持の条件で熱処理し従来法に
よる超電導線材を作製し、上記従来法による超電導線材
の超電導特性を測定し、その結果を第１表に示した。
度：９２０℃、２４時間保持の条件で熱処理し従来法に
よる超電導線材を作製し、上記従来法による超電導線材
の超電導特性を測定し、その結果を第１表に示した。
実施例 ２
上記Ａｇ複合ワイヤを巻線してＡｇ複合ワイヤのコイル
を作製し、このコイルを、酸素分圧：２ Ｘ １０−３
ａｔｉのＮ ガス雰囲気中、温度＝９４５℃、８時間保
持したのち、温度＝９３０℃まで冷却し、上記温度＝９
３０℃において、雰囲気を上記酸素分圧：２ Ｘ １１
０−３ａｒのＮ ガス雰囲気から大気雰囲気に変更し、
上記温度：９３０℃から冷却速度二６０℃／時間で室温
まで徐冷した。この熱処理パターンを第４図に示す。
を作製し、このコイルを、酸素分圧：２ Ｘ １０−３
ａｔｉのＮ ガス雰囲気中、温度＝９４５℃、８時間保
持したのち、温度＝９３０℃まで冷却し、上記温度＝９
３０℃において、雰囲気を上記酸素分圧：２ Ｘ １１
０−３ａｒのＮ ガス雰囲気から大気雰囲気に変更し、
上記温度：９３０℃から冷却速度二６０℃／時間で室温
まで徐冷した。この熱処理パターンを第４図に示す。
このようにして得られた超電導コイルの超電導特性を１
ＴＩＩ定し、その結果を第１表に示した。
ＴＩＩ定し、その結果を第１表に示した。
比較例 ２
比較のために、上記Ａｇ複合ワイヤを巻線してＡｇ複合
ワイヤのコイルを作製し、比較例１と同一の条件にて熱
処理して従来法による超電導コイルを作製し、この従来
法による超電導コイルの超電導特性を測定して、その結
果を第１表に示した。
ワイヤのコイルを作製し、比較例１と同一の条件にて熱
処理して従来法による超電導コイルを作製し、この従来
法による超電導コイルの超電導特性を測定して、その結
果を第１表に示した。
したがって、この発明は、酸素を含有しない不活性ガス
雰囲気中、温度：９３０〜９５０℃に保持するという簡
１１な工程を挿入することにより高臨界電流密度を有す
る超電導線材およびコイルを容易に製造することができ
、産業上すぐれた効果をもたらすものである。
雰囲気中、温度：９３０〜９５０℃に保持するという簡
１１な工程を挿入することにより高臨界電流密度を有す
る超電導線材およびコイルを容易に製造することができ
、産業上すぐれた効果をもたらすものである。
第１表の結果から、本発明により作製された実施例の超
電導線材およびコイルの超電導特性は、従来法による比
較例の超電導線材およびコイルより優れていることがわ
かる。
電導線材およびコイルの超電導特性は、従来法による比
較例の超電導線材およびコイルより優れていることがわ
かる。
第１図は、この発明の方法により得られた超電導線材の
一部断面図、 第２図は、従来法により得られた超電導線材の一部断面
図、 第３図は、実施例１の熱処理パターン、第４図は、実施
例２の熱処理パターン、１：Ａｇチューブ ２：超電導セラミックス ３；間 隙
一部断面図、 第２図は、従来法により得られた超電導線材の一部断面
図、 第３図は、実施例１の熱処理パターン、第４図は、実施
例２の熱処理パターン、１：Ａｇチューブ ２：超電導セラミックス ３；間 隙
Claims (2)
- （１） Ｙを含む希土類元素、アルカリ土類金属、Ｃｕ
および酸素からなるペロブスカイト構造を有する化合物
（以下、超電導セラミックスという）粉末をＡｇチュー
ブに充填し、このＡｇチューブの両端を封じたのち、伸
線加工してＡｇ複合ワイヤとし、上記Ａｇ複合ワイヤを
熱処理して超電導線材を製造する方法において、 上記Ａｇ複合ワイヤを、酸素分圧：１０＾−＾２気圧以
下の不活性ガス雰囲気中、温度：９３０〜９５０℃に保
持したのち、温度：９３０℃まで降温し、 ついで、大気中または酸素雰囲気中で温度：９３０℃か
ら徐冷することを特徴とする高臨界電流密度を有する超
電導線材の製造法。 - （２） 上記超電導セラミックス粉末をＡｇチューブに
充填し、このＡｇチューブの両端を封じたのち、伸線加
工してＡｇ複合ワイヤとし、上記Ａｇ複合ワイヤをコイ
ルに加工し、上記コイルを熱処理して超電導コイルを製
造する方法において、 上記Ａｇ複合ワイヤのコイルを、酸素分圧：１０＾−＾
２気圧以下の不活性ガス雰囲気中、温度：９３０〜９５
０℃に保持したのち、温度：９３０℃まで降温し、つい
で、大気中または酸素雰囲気中で温度：９３０℃から徐
冷することを特徴とする高臨界電流密度を有する超電導
コイルの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63168335A JP2564897B2 (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 高臨界電流密度を有する超電導線材およびコイルの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63168335A JP2564897B2 (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 高臨界電流密度を有する超電導線材およびコイルの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0218816A true JPH0218816A (ja) | 1990-01-23 |
| JP2564897B2 JP2564897B2 (ja) | 1996-12-18 |
Family
ID=15866145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63168335A Expired - Lifetime JP2564897B2 (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 高臨界電流密度を有する超電導線材およびコイルの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2564897B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011526072A (ja) * | 2008-06-26 | 2011-09-29 | オックスフォード スーパーコンダクティング テクノロジー、インコーポレイテッド | 高温超伝導コイルの製造 |
-
1988
- 1988-07-06 JP JP63168335A patent/JP2564897B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011526072A (ja) * | 2008-06-26 | 2011-09-29 | オックスフォード スーパーコンダクティング テクノロジー、インコーポレイテッド | 高温超伝導コイルの製造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2564897B2 (ja) | 1996-12-18 |
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