JPH0218373B2 - - Google Patents
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- JPH0218373B2 JPH0218373B2 JP20466585A JP20466585A JPH0218373B2 JP H0218373 B2 JPH0218373 B2 JP H0218373B2 JP 20466585 A JP20466585 A JP 20466585A JP 20466585 A JP20466585 A JP 20466585A JP H0218373 B2 JPH0218373 B2 JP H0218373B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J10/00—Engine or like cylinders; Features of hollow, e.g. cylindrical, bodies in general
- F16J10/02—Cylinders designed to receive moving pistons or plungers
- F16J10/04—Running faces; Liners
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Description
【発明の詳細な説明】
Ａ 発明の目的
(1) 産業上の利用分野
本発明はアルミニウム合金製摺動部材の組合
せ、特に相対的に摺動する第１および第２のアル
ミニウム合金製摺動部材よりなり、前記第１のア
ルミニウム合金製摺動部材の摺動部を、アルミナ
繊維を強化材とした繊維強化アルミニウム合金よ
り構成したものの改良に関する。
せ、特に相対的に摺動する第１および第２のアル
ミニウム合金製摺動部材よりなり、前記第１のア
ルミニウム合金製摺動部材の摺動部を、アルミナ
繊維を強化材とした繊維強化アルミニウム合金よ
り構成したものの改良に関する。
(2) 従来の技術
従来、前記第１のアルミニウム合金製摺動部材
の摺動部においては、アルミナ繊維のα化率と、
その体積含有率との関係について特別な考察がな
されていない。また第１および第２のアルミニウ
ム合金製摺動部材の間に、それらの付着および焼
付きを防止するための有効な手段が採用されてい
ない。
の摺動部においては、アルミナ繊維のα化率と、
その体積含有率との関係について特別な考察がな
されていない。また第１および第２のアルミニウ
ム合金製摺動部材の間に、それらの付着および焼
付きを防止するための有効な手段が採用されてい
ない。
(3) 発明が解決しようとする問題点
しかしながらアルミナ繊維のα化率は、繊維の
強度および硬度に著しい影響を及ぼすので、その
値を適切に設定する必要がある。またアルミナ繊
維の強度等が適切であつても、その体積含有率が
不適切な場合には第１のアルミニウム合金製摺動
部材における摺動部の繊維強化を十分に行うこと
ができないだけでなく、前記摺動部および相手材
である第２のアルミニウム合金製摺動部材におけ
る摺動部の摩耗量の増加を来たすという問題があ
る。
強度および硬度に著しい影響を及ぼすので、その
値を適切に設定する必要がある。またアルミナ繊
維の強度等が適切であつても、その体積含有率が
不適切な場合には第１のアルミニウム合金製摺動
部材における摺動部の繊維強化を十分に行うこと
ができないだけでなく、前記摺動部および相手材
である第２のアルミニウム合金製摺動部材におけ
る摺動部の摩耗量の増加を来たすという問題があ
る。
さらに両部材の摺動面間に、それらの付着およ
び焼付きを防止する手段を講じておかないと、両
摺動部材が同種材料より構成されているため、長
期に亘る作動停止等により両摺動部材間の潤滑油
の涸渇、老化等を生じた場合両摺動部が付着して
始動性が悪くなり、また作動中に両摺動部間に焼
付きを発生するおそれもある。
び焼付きを防止する手段を講じておかないと、両
摺動部材が同種材料より構成されているため、長
期に亘る作動停止等により両摺動部材間の潤滑油
の涸渇、老化等を生じた場合両摺動部が付着して
始動性が悪くなり、また作動中に両摺動部間に焼
付きを発生するおそれもある。
本発明は前記問題を解決し得る前記アルミニウ
ム合金製摺動部材の組合せを提供することを目的
とする。
ム合金製摺動部材の組合せを提供することを目的
とする。
Ｂ 発明の構成
(1) 問題点を解決するための手段
本発明は、前記アルミナ繊維のα化率を10.0〜
50.0％に、また該アルミナ繊維の体積含有率を
8.0〜20.0％にそれぞれ設定し、前記第２のアル
ミニウム合金製摺動部材の摺動面に、粒子状また
は薄片状をなすCu、Cu系合金および鉄系合金か
ら選択される少なくとも一種の耐摩耗性向上剤お
よび固体潤滑剤を分散した耐熱性合成樹脂層を設
けたことを特徴とする。
50.0％に、また該アルミナ繊維の体積含有率を
8.0〜20.0％にそれぞれ設定し、前記第２のアル
ミニウム合金製摺動部材の摺動面に、粒子状また
は薄片状をなすCu、Cu系合金および鉄系合金か
ら選択される少なくとも一種の耐摩耗性向上剤お
よび固体潤滑剤を分散した耐熱性合成樹脂層を設
けたことを特徴とする。
(2) 作 用
アルミナ繊維のα化率を10.0〜50.0％に設定す
ることによりアルミナ繊維に高強度および摺動部
材用として適切な引掻き硬さを保有させることが
できる。ただし、α化率が10.0％を下回ると、引
掻き硬さが低下し、一方α化率が50.0％を上回る
と引掻き硬さが増加して摺動部材用として不適切
となる。またα化率が50.0％を上回つた場合には
アルミナ繊維が脆くなるといつた不具合もある。
ることによりアルミナ繊維に高強度および摺動部
材用として適切な引掻き硬さを保有させることが
できる。ただし、α化率が10.0％を下回ると、引
掻き硬さが低下し、一方α化率が50.0％を上回る
と引掻き硬さが増加して摺動部材用として不適切
となる。またα化率が50.0％を上回つた場合には
アルミナ繊維が脆くなるといつた不具合もある。
前記α化率を有するアルミナ繊維の体積含有率
を8.0〜20.0％に設定することにより第１のアル
ミニウム合金製摺動部材における摺動部の繊維強
化を十分に行い、また摺動部の耐摩耗性を向上さ
せ、その上相手材の摩耗量を低減することができ
る。ただし、体積含有率が8.0％を下回ると、前
記摺動部の繊維強化能が小さく、また耐摩耗性お
よび耐焼付き性が低下する。一方、体積含有率が
20.0％を上回ると、マトリツクスであるアルミニ
ウム合金の充填性が悪化して繊維強化を十分に行
うことができず、また前記摺動部の硬度が増して
第２のアルミニウム合金製摺動部材における摺動
部の摩耗量が増加し、その上熱伝導率も低下す
る。
を8.0〜20.0％に設定することにより第１のアル
ミニウム合金製摺動部材における摺動部の繊維強
化を十分に行い、また摺動部の耐摩耗性を向上さ
せ、その上相手材の摩耗量を低減することができ
る。ただし、体積含有率が8.0％を下回ると、前
記摺動部の繊維強化能が小さく、また耐摩耗性お
よび耐焼付き性が低下する。一方、体積含有率が
20.0％を上回ると、マトリツクスであるアルミニ
ウム合金の充填性が悪化して繊維強化を十分に行
うことができず、また前記摺動部の硬度が増して
第２のアルミニウム合金製摺動部材における摺動
部の摩耗量が増加し、その上熱伝導率も低下す
る。
第２のアルミニウム合金製摺動部材の摺動面に
設けられる前記耐熱性合成樹脂層は、その固体潤
滑剤および樹脂分に起因して前記第１のアルミニ
ウム合金製摺動部材の摺動部に対し非付着能を有
し、したがつて長期に亘る作動停止等により両摺
動部間の潤滑油が涸渇等しても、両摺動部が付着
することがなく、また作動中に両摺動部間に焼付
きを発生することがない。その上、耐摩耗性向上
剤により合成樹脂層の摩耗量が低減される。
設けられる前記耐熱性合成樹脂層は、その固体潤
滑剤および樹脂分に起因して前記第１のアルミニ
ウム合金製摺動部材の摺動部に対し非付着能を有
し、したがつて長期に亘る作動停止等により両摺
動部間の潤滑油が涸渇等しても、両摺動部が付着
することがなく、また作動中に両摺動部間に焼付
きを発生することがない。その上、耐摩耗性向上
剤により合成樹脂層の摩耗量が低減される。
(3) 実施例
第１図はアルミナ繊維のα化率に対するヤング
率（）、引張強さ（）およびモース硬さ（）
の関係を示す。
率（）、引張強さ（）およびモース硬さ（）
の関係を示す。
アルミナ繊維のα化率が10.0〜50.0％の範囲に
あれば、アルミナ繊維に高強度および摺動部材用
として適切な引掻き硬さ、即ちモース硬さを保有
させることができる。この場合アルミナ繊維のα
化率30.0〜40.0％においては、アルミナ繊維の引
張強さの低下が少なく、且つ引掻き硬さも高いの
で、この種アルミナ繊維を用いることによつて最
適な摺動特性を得ることができる。
あれば、アルミナ繊維に高強度および摺動部材用
として適切な引掻き硬さ、即ちモース硬さを保有
させることができる。この場合アルミナ繊維のα
化率30.0〜40.0％においては、アルミナ繊維の引
張強さの低下が少なく、且つ引掻き硬さも高いの
で、この種アルミナ繊維を用いることによつて最
適な摺動特性を得ることができる。
前記固体潤滑剤としては、MoS2粒子、BN粒
子、カーボン粒子、ポリテトラフルオロエチレン
粒子から選択される少なくとも一種が使用され、
その固体潤滑剤は耐熱性合成樹脂に対して５〜50
重量％添加される。
子、カーボン粒子、ポリテトラフルオロエチレン
粒子から選択される少なくとも一種が使用され、
その固体潤滑剤は耐熱性合成樹脂に対して５〜50
重量％添加される。
耐熱性合成樹脂としてはポリイミド樹脂、ポリ
アミド樹脂、ボリアミドイミド樹脂から選択され
る少なくとも一種が使用される。
アミド樹脂、ボリアミドイミド樹脂から選択され
る少なくとも一種が使用される。
耐熱性合成樹脂層の厚さは５〜50μmが最適で
あり、その理由は厚さが5μmを下回ると前記層が
薄くなつて非付着能が小さく、一方50μmを上回
つても前記機能の向上が認められないからであ
る。
あり、その理由は厚さが5μmを下回ると前記層が
薄くなつて非付着能が小さく、一方50μmを上回
つても前記機能の向上が認められないからであ
る。
前記合成樹脂層の摩耗量低減のために、耐摩耗
性向上剤として、Cu，Cu系合金（例えばCu−
Zn）、Fe系合金（例えばステンレンス鋼）から選
択される少なくとも一種が粒子状または薄片状の
形状にて使用される。
性向上剤として、Cu，Cu系合金（例えばCu−
Zn）、Fe系合金（例えばステンレンス鋼）から選
択される少なくとも一種が粒子状または薄片状の
形状にて使用される。
第２〜第４図は本発明を内燃機関に適用した場
合を示し、第１のアルミニウム合金製摺動部材は
サイアミーズ型シリンダブロツク１であり、第２
のアルミニウム合金製摺動部材はピストン２であ
る。
合を示し、第１のアルミニウム合金製摺動部材は
サイアミーズ型シリンダブロツク１であり、第２
のアルミニウム合金製摺動部材はピストン２であ
る。
シリンダブロツク１の摺動部であるシリンダボ
アの内壁部１ａはアルミナ繊維を強化材とした繊
維強化アルミニウム合金より構成される。
アの内壁部１ａはアルミナ繊維を強化材とした繊
維強化アルミニウム合金より構成される。
前記シリンダブロツク１は、アルミナ繊維から
なる300℃に予熱された円筒状成形体を、200℃に
予熱された金型のキヤビテイに設置し、JIS
ADC12で示されるアルミニウム合金を湯温730〜
740℃、充填圧260Kg／cm2で鋳込むことにより鋳造
される。このシリンダブロツクの鋳造中にアルミ
ニウム合金が成形体に充填複合するので繊維強化
アルミニウム合金が形成される。この場合アルミ
ナ繊維のα化率は33％で、その体積含有率は12％
である。
なる300℃に予熱された円筒状成形体を、200℃に
予熱された金型のキヤビテイに設置し、JIS
ADC12で示されるアルミニウム合金を湯温730〜
740℃、充填圧260Kg／cm2で鋳込むことにより鋳造
される。このシリンダブロツクの鋳造中にアルミ
ニウム合金が成形体に充填複合するので繊維強化
アルミニウム合金が形成される。この場合アルミ
ナ繊維のα化率は33％で、その体積含有率は12％
である。
ピストン２はJIS AC8Hで示されるアルミニウ
ム合金を用いて鋳造されたもので、その摺動部で
あるスカート部２ａの外周面には耐熱性合成樹脂
層４が形成される。その層４は、第５図に示すよ
うに耐摩耗性向上剤としての15重量％のCu薄片
ｐおよび固体潤滑剤としての15重量％のMoS2粒
子ｍを分散した70重量％のポリアミドイミド樹脂
ｒより構成される。耐熱性合成樹脂層４は、Cu
薄片ｐ、MoS2粒子ｍ、前記樹脂ｒおよび溶剤と
してのヘキサジメチルピロリドンとを混合した混
合液をピストン２のスカート部２ａ外周面にスプ
レー塗装し、その塗膜に、190℃、30分間の焼付
処理を施すことにより形成される。
ム合金を用いて鋳造されたもので、その摺動部で
あるスカート部２ａの外周面には耐熱性合成樹脂
層４が形成される。その層４は、第５図に示すよ
うに耐摩耗性向上剤としての15重量％のCu薄片
ｐおよび固体潤滑剤としての15重量％のMoS2粒
子ｍを分散した70重量％のポリアミドイミド樹脂
ｒより構成される。耐熱性合成樹脂層４は、Cu
薄片ｐ、MoS2粒子ｍ、前記樹脂ｒおよび溶剤と
してのヘキサジメチルピロリドンとを混合した混
合液をピストン２のスカート部２ａ外周面にスプ
レー塗装し、その塗膜に、190℃、30分間の焼付
処理を施すことにより形成される。
スカート部２ａ外周面と耐熱性合成樹脂層４と
の間にはクロメート処理により得られた化成被膜
ｃが形成され、この被膜ｃは前記合成樹脂層４の
塗装下地膜として機能するものであるが、必須の
ものではない。
の間にはクロメート処理により得られた化成被膜
ｃが形成され、この被膜ｃは前記合成樹脂層４の
塗装下地膜として機能するものであるが、必須の
ものではない。
第６図はチツプオンデイスク式の摺動試験機に
よる焼付き限界試験結果を示す。本発明の場合は
デイスクを前記シリンダボア３の内壁部１ａと同
一構成のアルミニウム合金より形成し、またチツ
プを前記ピストン２のスカート部２ａと同一構
成、即ちアルミニウム合金とそれに設けられた耐
熱性合成樹脂層４とより形成したものである。
よる焼付き限界試験結果を示す。本発明の場合は
デイスクを前記シリンダボア３の内壁部１ａと同
一構成のアルミニウム合金より形成し、またチツ
プを前記ピストン２のスカート部２ａと同一構
成、即ちアルミニウム合金とそれに設けられた耐
熱性合成樹脂層４とより形成したものである。
従来例の場合は、デイスクにおけるアルミナ繊
維の体積含有率が６％であり、またチツプにおい
ては前記耐熱性合成樹脂層が設けられていないと
いう点を除いて本発明の場合と同一構成である。
維の体積含有率が６％であり、またチツプにおい
ては前記耐熱性合成樹脂層が設けられていないと
いう点を除いて本発明の場合と同一構成である。
テスト方法はデイスクを2.5m／secの速度で回
転させ、そのデイスクの摺動面にチツプの摺動面
を無潤滑下にて所定の押圧力を以て押付けたもの
である。この場合本発明においては、チツプの合
成樹脂層をデイスクに対向させる。
転させ、そのデイスクの摺動面にチツプの摺動面
を無潤滑下にて所定の押圧力を以て押付けたもの
である。この場合本発明においては、チツプの合
成樹脂層をデイスクに対向させる。
第６図から明らかなように本発明の場合はチツ
プがデイスクに付着することがなく、焼付き限界
の押圧力が110Kg／cm2と高かつたが、従来例の場
合は押圧力約1.2Kg／cm2でチツプがデイスクに付
着を開始し、焼付き限界の押圧力は約５Kg／cm2と
低いものであつた。
プがデイスクに付着することがなく、焼付き限界
の押圧力が110Kg／cm2と高かつたが、従来例の場
合は押圧力約1.2Kg／cm2でチツプがデイスクに付
着を開始し、焼付き限界の押圧力は約５Kg／cm2と
低いものであつた。
また本発明においては非回転のデイスクにチツ
プを所定の押圧力を以て押付けても、前記合成樹
脂層によりデイスクに対するチツプの付着を防止
し得ることが確認された。
プを所定の押圧力を以て押付けても、前記合成樹
脂層によりデイスクに対するチツプの付着を防止
し得ることが確認された。
さらに本発明においてはデイスクが十分に繊維
強化されているためその摩耗量が少なく、特に本
発明においてチツプの合成樹脂層の摩耗量がそれ
に含有されるCu薄片ｐにより抑制されることが
判明した。
強化されているためその摩耗量が少なく、特に本
発明においてチツプの合成樹脂層の摩耗量がそれ
に含有されるCu薄片ｐにより抑制されることが
判明した。
なお、前記耐熱性合成樹脂層４はピストン２の
全外周面に設けることもある。
全外周面に設けることもある。
Ｃ 発明の効果
本発明によれば、アルミナ繊維のα化率を10.0
〜50.0％に設定することにより、アルミナ繊維に
高強度および摺動部材用として適切な引掻き硬さ
を保有させることができる。また前記α化率を有
するアルミナ繊維の体積含有率を8.0〜20.0％に
設定することにより、第１のアルミニウム合金製
摺動部材における摺動部の繊維強化を十分に行
い、また摺動部の耐摩耗性を向上させ、その上相
手材である第２のアルミニウム合金製摺動部材に
おける摺動の摩耗量を低減することができる。
〜50.0％に設定することにより、アルミナ繊維に
高強度および摺動部材用として適切な引掻き硬さ
を保有させることができる。また前記α化率を有
するアルミナ繊維の体積含有率を8.0〜20.0％に
設定することにより、第１のアルミニウム合金製
摺動部材における摺動部の繊維強化を十分に行
い、また摺動部の耐摩耗性を向上させ、その上相
手材である第２のアルミニウム合金製摺動部材に
おける摺動の摩耗量を低減することができる。
また第２のアルミニウム合金製摺動部材の摺動
面に、固体潤滑剤を分散した耐熱性合成樹脂層を
設けたので、その固体潤滑剤および樹脂分に起因
して第２のアルミニウム合金製摺動部材の摺動部
が第１のそれに対し非付着能を有し、したがつて
長期に亘る作動停止等により両摺動部間の潤滑油
等が涸渇等しても、第１のアルミニウム合金製摺
動部材の摺動部に第２のそれが付着することがな
く、また作動中において焼付きを発生することが
ない。その上、耐摩耗性向上剤により合成樹脂層
の摩耗量を低減することができる。
面に、固体潤滑剤を分散した耐熱性合成樹脂層を
設けたので、その固体潤滑剤および樹脂分に起因
して第２のアルミニウム合金製摺動部材の摺動部
が第１のそれに対し非付着能を有し、したがつて
長期に亘る作動停止等により両摺動部間の潤滑油
等が涸渇等しても、第１のアルミニウム合金製摺
動部材の摺動部に第２のそれが付着することがな
く、また作動中において焼付きを発生することが
ない。その上、耐摩耗性向上剤により合成樹脂層
の摩耗量を低減することができる。
以上述べたように、本発明は前記特定構成の第
１および第２のアルミニウム合金製摺動部材を組
合せるもので、これにより両部材間の摺動特性の
向上を達成することができる。
１および第２のアルミニウム合金製摺動部材を組
合せるもので、これにより両部材間の摺動特性の
向上を達成することができる。
第１図はアルミナ繊維のα化率と引張強さ等と
の関係を示すグラフ、第２図はシリンダブロツク
の斜視図、第３図はシリンダブロツクの平面図、
第４図は第３図―線断面図、第５図はピスト
ンの要部拡大断面図、第６図は本発明および従来
例の焼付き限界試験結果を示すグラフである。 １……第１のアルミニウム合金製摺動部材とし
てのシリンダブロツク、１ａ……摺動部としての
シリンダボアの内壁部、２……第２のアルミニウ
ム合金製摺動部材としてのピストン、２ａ……摺
動部としてのスカート部、４……耐熱性合成樹脂
層、ｍ……固体潤滑剤としてのMoS2粒子、ｐ…
…耐摩耗性向上剤としてのCu薄片。
の関係を示すグラフ、第２図はシリンダブロツク
の斜視図、第３図はシリンダブロツクの平面図、
第４図は第３図―線断面図、第５図はピスト
ンの要部拡大断面図、第６図は本発明および従来
例の焼付き限界試験結果を示すグラフである。 １……第１のアルミニウム合金製摺動部材とし
てのシリンダブロツク、１ａ……摺動部としての
シリンダボアの内壁部、２……第２のアルミニウ
ム合金製摺動部材としてのピストン、２ａ……摺
動部としてのスカート部、４……耐熱性合成樹脂
層、ｍ……固体潤滑剤としてのMoS2粒子、ｐ…
…耐摩耗性向上剤としてのCu薄片。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 相対的に摺動する第１および第２のアルミニ
ウム合金製摺動部材よりなり、前記第１のアルミ
ニウム合金製摺動部材の摺動部を、アルミナ繊維
を強化材とした繊維強化アルミニウム合金より構
成したアルミニウム合金製摺動部材の組合せにお
いて、前記アルミナ繊維のα化率を10.0〜50.0％
に、また該アルミナ繊維の体積含有率を8.0〜
20.0％にそれぞれ設定し、前記第２のアルミニウ
ム合金製摺動部材の摺動面に、粒子状または薄片
状をなすCu、Cu系合金および鉄系合金から選択
される少なくとも一種の耐摩耗性向上剤および固
体潤滑剤を分散した耐熱性合成樹脂層を設けたこ
とを特徴とする、アルミニウム合金製摺動部材の
組合せ。 ２ 前記固体潤滑剤はMoS2粒子、BN粒子、カ
ーボン粒子、ポリテトラフルオロエチレン粒子か
ら選択される少なくとも一種であり、また前記耐
熱性合成樹脂はポリイミド樹脂、ポリアミド樹
脂、ポリアミドイミド樹脂から選択される少なく
とも一種である、特許請求の範囲第１項記載のア
ルミニウム合金製摺動部材の組合せ。 ３ 前記第１のアルミニウム合金製摺動部材は内
燃機関用シリンダブロツクで、その摺動部がシリ
ンダボアの内壁部であり、また前記第２のアルミ
ニウム合金製摺動部材は内燃機関用ピストンで、
その摺動面がピストン外周面である、特許請求の
範囲第１または第２項記載のアルミニウム合金製
摺動部材の組合せ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60204665A JPS6263628A (ja) | 1985-09-17 | 1985-09-17 | アルミニウム合金製摺動部材の組合せ |
| US07/194,836 US4868067A (en) | 1985-09-17 | 1988-05-17 | Cooperating slidable aluminum alloy members |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60204665A JPS6263628A (ja) | 1985-09-17 | 1985-09-17 | アルミニウム合金製摺動部材の組合せ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6263628A JPS6263628A (ja) | 1987-03-20 |
| JPH0218373B2 true JPH0218373B2 (ja) | 1990-04-25 |
Family
ID=16494255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60204665A Granted JPS6263628A (ja) | 1985-09-17 | 1985-09-17 | アルミニウム合金製摺動部材の組合せ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4868067A (ja) |
| JP (1) | JPS6263628A (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4831977A (en) * | 1987-07-17 | 1989-05-23 | Ethyl Corporation | Pistons with wear resistant solid film lubricant coatings |
| GB2220044B (en) * | 1988-05-31 | 1992-11-18 | Atsugi Motor Parts Co Ltd | Piston structure for internal combustion engine |
| US5028492A (en) * | 1990-03-13 | 1991-07-02 | Olin Corporation | Composite coating for electrical connectors |
| US5141702A (en) * | 1990-03-13 | 1992-08-25 | Olin Corporation | Method of making coated electrical connectors |
| US5169724A (en) * | 1991-07-25 | 1992-12-08 | Amphenol Corporation | Protectively coated electrical connector part |
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-
1985
- 1985-09-17 JP JP60204665A patent/JPS6263628A/ja active Granted
-
1988
- 1988-05-17 US US07/194,836 patent/US4868067A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6263628A (ja) | 1987-03-20 |
| US4868067A (en) | 1989-09-19 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |