JPS61132260A - 耐摩耗性強化複合材 - Google Patents
耐摩耗性強化複合材Info
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- JPS61132260A JPS61132260A JP25370084A JP25370084A JPS61132260A JP S61132260 A JPS61132260 A JP S61132260A JP 25370084 A JP25370084 A JP 25370084A JP 25370084 A JP25370084 A JP 25370084A JP S61132260 A JPS61132260 A JP S61132260A
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- Japan
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- piston
- matrix
- fiber
- fibers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F3/00—Pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/027—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle four
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2203/00—Non-metallic inorganic materials
- F05C2203/08—Ceramics; Oxides
- F05C2203/0804—Non-oxide ceramics
- F05C2203/0808—Carbon, e.g. graphite
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は高圧凝固鋳造法を用いて、マトリックスとして
、アルミニウム又はそれらの合金に鋳鉄繊維を充填複合
させた耐摩耗性強化複合材に関するもので、エンジン用
ピストンのヘッド部の摺動特性の改良、エンジン用シリ
ンダスリーブの耐摩耗性の向上およびバックメタル付軸
受などに利用されるものである。
、アルミニウム又はそれらの合金に鋳鉄繊維を充填複合
させた耐摩耗性強化複合材に関するもので、エンジン用
ピストンのヘッド部の摺動特性の改良、エンジン用シリ
ンダスリーブの耐摩耗性の向上およびバックメタル付軸
受などに利用されるものである。
（従来の技術）
本発明に係る従来技術としては特公昭５３−１２４４６
号「繊維強化複合材の製造方法」があり、このものは、
無機質繊維を集めてリング状等の形状を作製し、マトリ
ックスとして、鋳鉄、銅、アルミニウム、マグネシウム
又はそれらの合金を高圧凝固鋳造法により充填複合する
もので、溶湯に加える静圧力を加圧初期には緩やかに上
昇させて溶湯が完全な溶融状態のままで繊維成形体に充
填し、凝固させる無機質繊維による強化複合体の製造方
法である。
号「繊維強化複合材の製造方法」があり、このものは、
無機質繊維を集めてリング状等の形状を作製し、マトリ
ックスとして、鋳鉄、銅、アルミニウム、マグネシウム
又はそれらの合金を高圧凝固鋳造法により充填複合する
もので、溶湯に加える静圧力を加圧初期には緩やかに上
昇させて溶湯が完全な溶融状態のままで繊維成形体に充
填し、凝固させる無機質繊維による強化複合体の製造方
法である。
（発明が解決しようとする問題点）
然し、前記製法による無機質繊維強化複合体、すなわち
アルミナ繊維およびセラミックフイラーを複合化させた
場合には、無機質繊維により耐摩耗性は向上するが、シ
リンダピストン等に応用した場合に、 （１）硬度が高いために相手材のピストンリングを攻撃
、摩耗することになり゛、 （２）前記無機質繊維は濡れ性が悪いために、鋳造時に
溶湯に相当の静水的高圧力を加えないと、セラミックフ
ィラー成形体などの無機質繊維に十分に充填されない場
合があり、（３）又、前記製法の場合に、特にセラミッ
クフィラーの体積率が高くなり、従ってフィラー量か多
くなりコスト高と共に、熱膨張収縮に対して弱くなる、 という問題点がある。
アルミナ繊維およびセラミックフイラーを複合化させた
場合には、無機質繊維により耐摩耗性は向上するが、シ
リンダピストン等に応用した場合に、 （１）硬度が高いために相手材のピストンリングを攻撃
、摩耗することになり゛、 （２）前記無機質繊維は濡れ性が悪いために、鋳造時に
溶湯に相当の静水的高圧力を加えないと、セラミックフ
ィラー成形体などの無機質繊維に十分に充填されない場
合があり、（３）又、前記製法の場合に、特にセラミッ
クフィラーの体積率が高くなり、従ってフィラー量か多
くなりコスト高と共に、熱膨張収縮に対して弱くなる、 という問題点がある。
そこで、本発明は前記問題点を解決するために、濡れ性
の良い、摺動摩耗に優れ、かつ、相手材を攻撃しないよ
うな樺維強化複合材を提供することを、その技術的課題
とするものである。
の良い、摺動摩耗に優れ、かつ、相手材を攻撃しないよ
うな樺維強化複合材を提供することを、その技術的課題
とするものである。
（問題点を解決するための手段）
上記技術的課題を解決するために講じた手段は、２０〜
１００μｍの鋳鉄繊維又は前記鋳鉄繊維を主体としてそ
の他の金属繊維により任意形状の鋳鉄繊維形成体を作り
、マトリックスとしてアルミニウム又はそれらの合金を
高圧凝固鋳造法により充填複合させる際に、溶湯の温度
を制御して、かつ静圧力を徐々に上げその溶湯を完全な
溶融状態で゛前記鋳鉄繊維成形体に充填し、次に適切な
圧力に速やかに上昇させ、その加圧状態と加熱温度を一
定時間保持する間に鋳鉄繊維の表面部分に金属間化合物
を生成させて溶湯をスクイズ凝固させる方法である。
１００μｍの鋳鉄繊維又は前記鋳鉄繊維を主体としてそ
の他の金属繊維により任意形状の鋳鉄繊維形成体を作り
、マトリックスとしてアルミニウム又はそれらの合金を
高圧凝固鋳造法により充填複合させる際に、溶湯の温度
を制御して、かつ静圧力を徐々に上げその溶湯を完全な
溶融状態で゛前記鋳鉄繊維成形体に充填し、次に適切な
圧力に速やかに上昇させ、その加圧状態と加熱温度を一
定時間保持する間に鋳鉄繊維の表面部分に金属間化合物
を生成させて溶湯をスクイズ凝固させる方法である。
フィラーとしては鋳鉄繊維を主体とするが、他のフィラ
ーとしてＮｉ繊維、Ｔｉ粉末等を混入しても良く、また
高圧凝固鋳造法において、高圧を作用させるために、溶
湯鍛造法、圧縮鋳造法、および遠心鋳造法などの外部圧
力下で凝固させる方法である。
ーとしてＮｉ繊維、Ｔｉ粉末等を混入しても良く、また
高圧凝固鋳造法において、高圧を作用させるために、溶
湯鍛造法、圧縮鋳造法、および遠心鋳造法などの外部圧
力下で凝固させる方法である。
（作用）
上記技術的手段は次のように作用する。すなわち、太さ
２０〜１００μで長さ１０順以下の鋳鉄繊維にて、カサ
密度０．５〜１．０ ｇ ／ ｃｔＡのリング状を形成
して金型に入れ、Ａ１合金よりなる溶湯にて１００〜２
０００ ｋｇ／ｃｎｌの高圧を維持し強化複合体を製造
するものである。鋳鉄繊維が２０μｍ以下はコストが高
く、鋳造中に大部分が金属間化合物となり、又、１００
μｍ以上では金属間化合物の生成量が少な（、必要量生
成するのに保持時間が長時間かかる。次に、ピストン先
端側部のリング状である鋳鉄繊維成形体にピストンリン
グ挿入溝を複数設けるもので、ピストンリング用溝の表
面には黒鉛と金属間化合物に覆われた鋳鉄繊維がマトリ
ックスであるアルミ合金の中に充填されるもので、硬度
の高い金属間化合物と、摺動性の良い黒鉛があるために
、ピストンリングとピストンリング溝表面とは相互に攻
撃性がなく、耐摩耗にすぐれたピストンリング用溝がで
きるものである。
２０〜１００μで長さ１０順以下の鋳鉄繊維にて、カサ
密度０．５〜１．０ ｇ ／ ｃｔＡのリング状を形成
して金型に入れ、Ａ１合金よりなる溶湯にて１００〜２
０００ ｋｇ／ｃｎｌの高圧を維持し強化複合体を製造
するものである。鋳鉄繊維が２０μｍ以下はコストが高
く、鋳造中に大部分が金属間化合物となり、又、１００
μｍ以上では金属間化合物の生成量が少な（、必要量生
成するのに保持時間が長時間かかる。次に、ピストン先
端側部のリング状である鋳鉄繊維成形体にピストンリン
グ挿入溝を複数設けるもので、ピストンリング用溝の表
面には黒鉛と金属間化合物に覆われた鋳鉄繊維がマトリ
ックスであるアルミ合金の中に充填されるもので、硬度
の高い金属間化合物と、摺動性の良い黒鉛があるために
、ピストンリングとピストンリング溝表面とは相互に攻
撃性がなく、耐摩耗にすぐれたピストンリング用溝がで
きるものである。
（実施例）
本発明に係る具体的な手段の実施例について説明する。
実施例−１
直接押込み加圧法を用いて、４サイクルエンジンピスト
ンの作成法。
ンの作成法。
ｌａ、ｌｂ、 ・・・で表す繊維直径２０〜９０μｍ
、繊維の長さ最大９鶴、カサ密度０．５〜１．０ｇ ／
ａ＋Ｉよりなる成形体を第１図の１に示すようにリン
グ状に成形し、第２図に示す成形装置２の母型３の下方
に入れる。４は加圧パンチ、５はデスク、６は抵抗発熱
体、７は支柱、８は分離ガイド、９は下部プランジャー
、９ａは石綿である。マトリックス１０としては、ＡＣ
８Ａ、ＡＣ８Ｂ。
、繊維の長さ最大９鶴、カサ密度０．５〜１．０ｇ ／
ａ＋Ｉよりなる成形体を第１図の１に示すようにリン
グ状に成形し、第２図に示す成形装置２の母型３の下方
に入れる。４は加圧パンチ、５はデスク、６は抵抗発熱
体、７は支柱、８は分離ガイド、９は下部プランジャー
、９ａは石綿である。マトリックス１０としては、ＡＣ
８Ａ、ＡＣ８Ｂ。
ＡＣ３Ａ、Ａ２０１７等のＡＮ合金を直接押込み加圧法
で鋳造温度７５０〜８５０℃、加圧圧力１００〜２００
０ ｋｇ／ｃｎｌ型に加熱装置を付けることにより、（
保持時間を）３〜３０分の条件で金属間化合物を適量形
成させた後に凝固させてピストンを鋳造し、第３図のピ
ストン１１のヘッド部１２に鋳鉄繊維を主体にした繊維
成形体１３を充填率２〜１２重量％で複合化させ、ピス
トンリング用の溝１４，１５を加工するものである。
で鋳造温度７５０〜８５０℃、加圧圧力１００〜２００
０ ｋｇ／ｃｎｌ型に加熱装置を付けることにより、（
保持時間を）３〜３０分の条件で金属間化合物を適量形
成させた後に凝固させてピストンを鋳造し、第３図のピ
ストン１１のヘッド部１２に鋳鉄繊維を主体にした繊維
成形体１３を充填率２〜１２重量％で複合化させ、ピス
トンリング用の溝１４，１５を加工するものである。
これにより、従来の無機質繊維で複合化したピストンで
見られた、ピストンとピストンリングとの攻撃性が黒鉛
の潤滑性により柔らかとなり、かつ金属間化合物すなわ
ち、ＦｅＡｊ２ｓ 、ＦｅＡｊ２、などの生成によりピ
ストン表面部に硬い層を作り、摺動摩擦特性を向上させ
るもので、第４図の１６ａ、１６ｂ、 ・・・は鋳鉄
繊維で、これを第５図に拡大すれば、１８は前記金属間
化合物で、１７は黒鉛、１９は金属繊維の母材のＦＣＤ
を示す。
見られた、ピストンとピストンリングとの攻撃性が黒鉛
の潤滑性により柔らかとなり、かつ金属間化合物すなわ
ち、ＦｅＡｊ２ｓ 、ＦｅＡｊ２、などの生成によりピ
ストン表面部に硬い層を作り、摺動摩擦特性を向上させ
るもので、第４図の１６ａ、１６ｂ、 ・・・は鋳鉄
繊維で、これを第５図に拡大すれば、１８は前記金属間
化合物で、１７は黒鉛、１９は金属繊維の母材のＦＣＤ
を示す。
また、ヘッド頂部にＴｉ粉末、Ｎｉ繊維等の成形体を入
れて同時に鋳造すれば、Ｎｉ３Ａ／！。
れて同時に鋳造すれば、Ｎｉ３Ａ／！。
ＴｉＡＡなどの金属間化合物を形成させ、耐熱特性を向
上させることもできる。
上させることもできる。
実施例−２
遠心分散鋳造法を用いて４サイクルエンジン用ピストン
、エンジン用シリンダースリーブの作成法。
、エンジン用シリンダースリーブの作成法。
実施例１で述べた鋳鉄繊維成形体を、第６図に示す遠心
鋳造式４サイクルエンジン用ピストンの成形型２０に装
填し、２１は外型、２２は加熱装置、２３は遠心同転装
置、２５は中子で、マトリックスとして、ＡＣ８Ａ、Ａ
Ｃ８Ｂ、ＡＣ３Ａ。
鋳造式４サイクルエンジン用ピストンの成形型２０に装
填し、２１は外型、２２は加熱装置、２３は遠心同転装
置、２５は中子で、マトリックスとして、ＡＣ８Ａ、Ａ
Ｃ８Ｂ、ＡＣ３Ａ。
ＡＣ２０２４等のＡ１合金２４の溶湯を鋳込み温度７０
０〜８５０℃で型内へ注湯し、中子２５とフタ２５ａを
型にセットし、遠心力による加圧力１００〜１００ＯＧ
で溶湯の保持時間３〜３０分の条件で金属間化合物を繊
維表面部に適量形成させ、かつ遠心力によりフィラーを
型表面部分に集中させた後にピストンを鋳造し、上記繊
維成形体を充填率２〜１２重量％で複合化される。
０〜８５０℃で型内へ注湯し、中子２５とフタ２５ａを
型にセットし、遠心力による加圧力１００〜１００ＯＧ
で溶湯の保持時間３〜３０分の条件で金属間化合物を繊
維表面部に適量形成させ、かつ遠心力によりフィラーを
型表面部分に集中させた後にピストンを鋳造し、上記繊
維成形体を充填率２〜１２重量％で複合化される。
試験結果
このように、複合化させた材料２７の耐摩耗試験を第７
図に示す装置にて実施した。２７ａは金属間化合物が適
量形成された繊維が分散された分散部、２７ｂはＡ２０
１７．Ａ２０２４等のアルミ合金母材で、２７ｃは回転
軸で、一方向に回転させ、複合表面部２７ａにＳＵＪ鋼
球２８を押しつける方法で、試験片は複合表面の一分を
旋盤で加工し、１２００番の研摩紙で粗さを均一とした
ものである。２７ｃは回転軸で、中空円筒状２７ｂに固
定し、相手材は直径１５龍の５ＵＪｉ球（ＨＶ８７０）
である。試験は無潤滑下で、すべり速度は０．１２８ｍ
／ｓ、総すべり距離は１６３．２ｍ。
図に示す装置にて実施した。２７ａは金属間化合物が適
量形成された繊維が分散された分散部、２７ｂはＡ２０
１７．Ａ２０２４等のアルミ合金母材で、２７ｃは回転
軸で、一方向に回転させ、複合表面部２７ａにＳＵＪ鋼
球２８を押しつける方法で、試験片は複合表面の一分を
旋盤で加工し、１２００番の研摩紙で粗さを均一とした
ものである。２７ｃは回転軸で、中空円筒状２７ｂに固
定し、相手材は直径１５龍の５ＵＪｉ球（ＨＶ８７０）
である。試験は無潤滑下で、すべり速度は０．１２８ｍ
／ｓ、総すべり距離は１６３．２ｍ。
押しつけ荷重は１２．７ Ｎである。摩耗量は摩耗幅お
よび摩耗深さを測定して摩耗面積を求め、そこから比摩
耗量を導き試験結果とした。この各種表面複合材と軸受
用鋼球の摩耗の試験結果を第８図に示す。この結果から
、セラミックス（ＳｉＣ−ウィスカー／Ａｌｚ０３）を
複合化させたものに比べて、金属繊維を複合化させたも
のは、相対摩耗度（Ａ２０１７母材のみとＳＵＪ鋼球と
の比摩耗量の値を１とする）が全体的に低い値を示した
。′特にＦＣＤ６（ｌ維を複合化させた材料の試験結果
は鋼球もほぼ同じ値を示し、母材Ａ２０１７のみで行っ
た場合の４／１００てあり、耐摩耗性及び攻撃性も改善
されている。そこでＦＣＤ６０繊維に注目して本発明の
特徴である鋳鉄繊維複合材の金属間化合物による耐摩耗
性にどの様な影響を与えるものかを第９図に示す。試験
方法は上記のものと同じで、試験条件としてはすべり速
度０゜１２６ｍ／ｓ、総すべり距離１５１．２ｍ、押し
つけ荷重１２．７ Ｎである。又、複合材は組成比（重
量比）でＡ２０２４／ＦＣＤ６０繊維＝１０：１で、加
熱温度は７００℃、付加する遠心力は１０４８Ｇで金属
間化合物生成ファクターである加熱保持時間を変化させ
ることで金属間化合物の生成量を変化させた。この結果
、保持時間が長くなり、金属間化合物量が多くなる程複
合材の摩耗量は減少するが、鋼球の比摩耗量は増加する
。これは、金属間化合物量が増加した為、硬度が上がり
耐摩耗性が向上してきたが、鋳鉄繊維中の黒鉛が劣化し
たので摺動摩耗性が減少し、鋼球を傷めたためである。
よび摩耗深さを測定して摩耗面積を求め、そこから比摩
耗量を導き試験結果とした。この各種表面複合材と軸受
用鋼球の摩耗の試験結果を第８図に示す。この結果から
、セラミックス（ＳｉＣ−ウィスカー／Ａｌｚ０３）を
複合化させたものに比べて、金属繊維を複合化させたも
のは、相対摩耗度（Ａ２０１７母材のみとＳＵＪ鋼球と
の比摩耗量の値を１とする）が全体的に低い値を示した
。′特にＦＣＤ６（ｌ維を複合化させた材料の試験結果
は鋼球もほぼ同じ値を示し、母材Ａ２０１７のみで行っ
た場合の４／１００てあり、耐摩耗性及び攻撃性も改善
されている。そこでＦＣＤ６０繊維に注目して本発明の
特徴である鋳鉄繊維複合材の金属間化合物による耐摩耗
性にどの様な影響を与えるものかを第９図に示す。試験
方法は上記のものと同じで、試験条件としてはすべり速
度０゜１２６ｍ／ｓ、総すべり距離１５１．２ｍ、押し
つけ荷重１２．７ Ｎである。又、複合材は組成比（重
量比）でＡ２０２４／ＦＣＤ６０繊維＝１０：１で、加
熱温度は７００℃、付加する遠心力は１０４８Ｇで金属
間化合物生成ファクターである加熱保持時間を変化させ
ることで金属間化合物の生成量を変化させた。この結果
、保持時間が長くなり、金属間化合物量が多くなる程複
合材の摩耗量は減少するが、鋼球の比摩耗量は増加する
。これは、金属間化合物量が増加した為、硬度が上がり
耐摩耗性が向上してきたが、鋳鉄繊維中の黒鉛が劣化し
たので摺動摩耗性が減少し、鋼球を傷めたためである。
この試験結果から鋳鉄繊維自体の強度および延性を保持
し、更に相手攻撃性を押えるため保持時間はある程度（
第８図のＦＣＤ６０のみに対する鋼球の値から２５分程
度）に押えると良いことがわかる。
し、更に相手攻撃性を押えるため保持時間はある程度（
第８図のＦＣＤ６０のみに対する鋼球の値から２５分程
度）に押えると良いことがわかる。
（効果）
本発明は、次のような効果がある。すなわち、（１）複
合化した鋳鉄繊維がＦｅΔｊ２．、ＦｅＡｆｆ。
合化した鋳鉄繊維がＦｅΔｊ２．、ＦｅＡｆｆ。
等の比較的硬い（母材／ｌより相当高い硬度で〜５５０
Ｈｖ）金属間化合物を表面部分に生成することにより、
耐摩耗性が向上する。
Ｈｖ）金属間化合物を表面部分に生成することにより、
耐摩耗性が向上する。
（２）セラミックスフィラーに比較して、鋳鉄繊維の熱
膨張係数がマトリックスの合金等のそれに近いので、冷
熱サイクルによる熱膨張係数の差により割れの発生を押
えることができる。
膨張係数がマトリックスの合金等のそれに近いので、冷
熱サイクルによる熱膨張係数の差により割れの発生を押
えることができる。
（３）鋳鉄繊維にＮｉ繊維やＴｉ粉末を混合して複合化
することにより、高温強度のあるＮｉ。
することにより、高温強度のあるＮｉ。
ＡＮ、ＴｉＡ７ｉ等の金属間化合物を生成させ高温特性
を付与させることができる。
を付与させることができる。
（４）金属間化合物は、一般に硬くてもろいが、繊維表
面の薄い部分しか化合物が生成しないように制御するこ
とにより、靭性等も失われない。
面の薄い部分しか化合物が生成しないように制御するこ
とにより、靭性等も失われない。
（５）凝着摩耗は異種金属の組合せにより減少すると考
えられており、鋳鉄繊維およびＮｉ繊維等をＡ１合金中
へ複合化したことにより、ＦｅとＡＡとの化合物等によ
って凝着摩耗も減少するものである。
えられており、鋳鉄繊維およびＮｉ繊維等をＡ１合金中
へ複合化したことにより、ＦｅとＡＡとの化合物等によ
って凝着摩耗も減少するものである。
第１図は鋳鉄繊維成形体の外観斜視図であり、第２図は
金型成型装置の断面図であり、第３図は複合材の断面図
で、第４図は複合材の拡大断面図であり、第５図は金属
間化合物を生成した金属繊維の拡大図である。第６図は
遠心鋳造装置による工程図で、（イ）は鋳造前、（ロ）
は溶湯注入工程、（ハ）は鋳造工程を示す。第７図は試
験装置の簡略図で、第８図は各種表面複合材と軸受用鋼
球の摩耗試験結果のグラフであり、第９図は鋳鉄繊維複
合材の金属間化合物による摩耗性に与える影響を示した
グラフである。 １１・・・耐摩耗性強化複合材、１３・・・鋳鉄繊維成
形体、１３ａ・・・マトリックス、１６ａ、１６ｂ、Ｌ
６ｃ・・・鋳鉄繊維、１７・・・黒鉛、１８・・・金属
間化合物
金型成型装置の断面図であり、第３図は複合材の断面図
で、第４図は複合材の拡大断面図であり、第５図は金属
間化合物を生成した金属繊維の拡大図である。第６図は
遠心鋳造装置による工程図で、（イ）は鋳造前、（ロ）
は溶湯注入工程、（ハ）は鋳造工程を示す。第７図は試
験装置の簡略図で、第８図は各種表面複合材と軸受用鋼
球の摩耗試験結果のグラフであり、第９図は鋳鉄繊維複
合材の金属間化合物による摩耗性に与える影響を示した
グラフである。 １１・・・耐摩耗性強化複合材、１３・・・鋳鉄繊維成
形体、１３ａ・・・マトリックス、１６ａ、１６ｂ、Ｌ
６ｃ・・・鋳鉄繊維、１７・・・黒鉛、１８・・・金属
間化合物
Claims (1)
- 金属よりなるマトリックスの表面に金属繊維を複合化し
た強化複合材において、太さ１００μｍ以下、長さ１０
ｍｍ以下の鋳鉄繊維、又は前記鋳鉄繊維を主として他の
金属繊維を混合して任意の形状の鋳鉄繊維成形体とし、
マトリックスとしてアルミニウム又はその合金を高圧鋳
造法などの外部圧力により前記鋳鉄繊維成形体と共に充
填複合させて強化複合材を鋳造し、鋳造中に一定温度に
て一定時間、金型内にて保持して、前記鋳鉄繊維の表面
層に、マトリックスとの金属間化合物を生成させてなる
繊維形成体を有する耐摩耗性強化複合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25370084A JPS61132260A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | 耐摩耗性強化複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25370084A JPS61132260A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | 耐摩耗性強化複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61132260A true JPS61132260A (ja) | 1986-06-19 |
Family
ID=17254933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25370084A Pending JPS61132260A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | 耐摩耗性強化複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61132260A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01230735A (ja) * | 1988-03-10 | 1989-09-14 | Mazda Motor Corp | 繊維複合部材の製造方法 |
| JPH01230734A (ja) * | 1988-03-10 | 1989-09-14 | Mazda Motor Corp | 繊維複合部材の製造方法 |
| US5449421A (en) * | 1988-03-09 | 1995-09-12 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy composite material with intermetallic compound finely dispersed in matrix among reinforcing elements |
| JP2015160275A (ja) * | 2014-02-27 | 2015-09-07 | 株式会社北川鉄工所 | 繊維強化複合材の端面加工装置 |
Citations (2)
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| JPS564136A (en) * | 1979-06-26 | 1981-01-17 | Ricoh Co Ltd | Data imprinting circuit |
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-
1984
- 1984-11-29 JP JP25370084A patent/JPS61132260A/ja active Pending
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