JPS6233730A - 耐摩耗性複合材料 - Google Patents
耐摩耗性複合材料Info
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- JPS6233730A JPS6233730A JP17160785A JP17160785A JPS6233730A JP S6233730 A JPS6233730 A JP S6233730A JP 17160785 A JP17160785 A JP 17160785A JP 17160785 A JP17160785 A JP 17160785A JP S6233730 A JPS6233730 A JP S6233730A
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- Japan
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- steel
- mold
- wear
- composite material
- fibers
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- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
り発明の目的」
(産業上の利用分野)
この発明は、例えば#摩耗性が要求される機械gi造用
部品(製品)として利用される#摩耗性複合材料に関す
るものである。
部品(製品)として利用される#摩耗性複合材料に関す
るものである。
(従来の技11町)
従来、#摩耗性に潰れた材料としては1表面にチル処理
を施した鋳鉄や、表面に浸炭、浸炭窒化、窒化処理を施
したはだ焼鋼などがある。
を施した鋳鉄や、表面に浸炭、浸炭窒化、窒化処理を施
したはだ焼鋼などがある。
しかしながら、このような鉄系材料はたしかに表面の耐
摩耗性には浚れているものの、比重が大きいために重量
が大であるという問題点がある。
摩耗性には浚れているものの、比重が大きいために重量
が大であるという問題点がある。
また、金型鋳造によるffi産品の製造は、金型の寿命
が短いことなどによって特殊な場合に限られているのが
現状である。
が短いことなどによって特殊な場合に限られているのが
現状である。
このような鉄系材料のもつ問題点を解消するために、近
年では基体材料として比較的比重の小さい軽量なアルミ
ニウム、亜鉛、マグネシウムなどの非鉄金属を用い、こ
の非鉄金属からなる基体の耐摩耗性が要求される表面の
みもしくは内部までの全体を強化することも考えられて
いる。
年では基体材料として比較的比重の小さい軽量なアルミ
ニウム、亜鉛、マグネシウムなどの非鉄金属を用い、こ
の非鉄金属からなる基体の耐摩耗性が要求される表面の
みもしくは内部までの全体を強化することも考えられて
いる。
従来、このような非鉄金属からなる基体(以下1代表的
にアルミニウム合金について述べる。)を強化する手段
としては1例えば、■アルミニウム合金の表面のみもし
くは表面および内部の全体に強化用セラミックス繊維を
複合化させる強化手段、 ■アルミニウム合金の表面に各種めっき処理。
にアルミニウム合金について述べる。)を強化する手段
としては1例えば、■アルミニウム合金の表面のみもし
くは表面および内部の全体に強化用セラミックス繊維を
複合化させる強化手段、 ■アルミニウム合金の表面に各種めっき処理。
硬質アルマイト処理などの表面処理を施す強化手段、
■アルミニウム合金の組成を耐摩耗性に優れたものとす
る強化手段、 などが考えられ、また実用化されていた。
る強化手段、 などが考えられ、また実用化されていた。
(発明が解決しようとする問題点)
このような従来の強化手段のうち、■のセラミックス繊
維を非鉄金属中に複合化させる強化手段は、例えば、特
開昭58−93835〜6号、特開昭58−93838
号、特開昭58−93840−1号、特開昭58−93
948号。
維を非鉄金属中に複合化させる強化手段は、例えば、特
開昭58−93835〜6号、特開昭58−93838
号、特開昭58−93840−1号、特開昭58−93
948号。
特開昭59−70734〜6号などにおいて開示されて
おり、このような強化手段においては、強化用セラミッ
クス繊維として、耐摩耗性のあるセラミックス繊維、例
えば、アルミナm維、アルミナーシリカfil雄、Si
Cウィスカなどを用いている。
おり、このような強化手段においては、強化用セラミッ
クス繊維として、耐摩耗性のあるセラミックス繊維、例
えば、アルミナm維、アルミナーシリカfil雄、Si
Cウィスカなどを用いている。
しかしながら、このような強化用セラミックスia雄は
一般に高価なものであり、また、繊維そのものがもろい
ため、これを摺動用耐摩耗部材の強化材として用いた場
合には、m維を複合化しないアルミニウム合金よりも耐
摩耗性はたしかに向上するが、繊維そのものが庁耗粉と
して欠は落ちやすく、さらにはいったん欠は落ちた庁J
[粉が研摩材として作用するため相手部材を攻撃し、相
手部材を早期摩耗させることがあるという問題点があっ
た。加えて、セラミックス繊維とアルミニウム金との間
でのぬれ性が悪いため、セラミックス繊維および粒子が
表面で脱落しやすいという問題点もあった。
一般に高価なものであり、また、繊維そのものがもろい
ため、これを摺動用耐摩耗部材の強化材として用いた場
合には、m維を複合化しないアルミニウム合金よりも耐
摩耗性はたしかに向上するが、繊維そのものが庁耗粉と
して欠は落ちやすく、さらにはいったん欠は落ちた庁J
[粉が研摩材として作用するため相手部材を攻撃し、相
手部材を早期摩耗させることがあるという問題点があっ
た。加えて、セラミックス繊維とアルミニウム金との間
でのぬれ性が悪いため、セラミックス繊維および粒子が
表面で脱落しやすいという問題点もあった。
次に、前記■の各種めっき処理、硬質アルマイト処理な
どの表面処理を施す強化手段のうち、クロム等のめっき
処理は、アルミニウム合金の表面に酸化膜ができやすい
ため、通常の場合に亜鉛置換法で前処理をした後めっき
を行うが、めっきのiqi強度が低く、とくに0〜20
0 ”Cの温度範囲で繰り返し使用する場合にはめっき
の21]#が生しやすくなるという問題点があった。ま
た、硬質アルマイト処理は、窒化処理に比べて処理費が
高いこと、高面圧がかかる場合には表面層の100gm
位に硬さHv400〜600程度のアルマイト?、ff
を付与したときでも、基地のアルミニウム合金が軟らか
いために耐摩耗性がさほど向上しないこと、などの問題
点があった。
どの表面処理を施す強化手段のうち、クロム等のめっき
処理は、アルミニウム合金の表面に酸化膜ができやすい
ため、通常の場合に亜鉛置換法で前処理をした後めっき
を行うが、めっきのiqi強度が低く、とくに0〜20
0 ”Cの温度範囲で繰り返し使用する場合にはめっき
の21]#が生しやすくなるという問題点があった。ま
た、硬質アルマイト処理は、窒化処理に比べて処理費が
高いこと、高面圧がかかる場合には表面層の100gm
位に硬さHv400〜600程度のアルマイト?、ff
を付与したときでも、基地のアルミニウム合金が軟らか
いために耐摩耗性がさほど向上しないこと、などの問題
点があった。
このような各種めっきや硬質アルマイト処理のほかに、
アルミニウム合金の#摩耗性を向上させる表面処理技術
の開発が続けられているが、これといった効果的な技術
は開発されていない。
アルミニウム合金の#摩耗性を向上させる表面処理技術
の開発が続けられているが、これといった効果的な技術
は開発されていない。
本発明者らも過去においてアルミニウム合金の表面に種
々の窒化処理を施すことについて検討したが、比較的窒
化しやすいと考えられるイオン窒化法を用いたときでも
表面の硬質化は不可能であった。また、その他の熱処理
として考えられるポロン、シリコン、カーボン等の拡散
処理も、アルミニウム合金の融点が合金組成によっても
多少異なるが600〜660℃前後であり、通常の熱処
理温度からすれば不可能である。
々の窒化処理を施すことについて検討したが、比較的窒
化しやすいと考えられるイオン窒化法を用いたときでも
表面の硬質化は不可能であった。また、その他の熱処理
として考えられるポロン、シリコン、カーボン等の拡散
処理も、アルミニウム合金の融点が合金組成によっても
多少異なるが600〜660℃前後であり、通常の熱処
理温度からすれば不可能である。
さらに、前記■のアルミニウム合金の組成を最適にして
その耐摩耗性を向上させる代表的な例としては、Si含
有量を16〜18ffi量%とした過共晶シリコンアル
ミニウム合金がある。この過共晶シリコンアルミニウム
合金の#摩JL性は比較的優れているが、製品全体をそ
の合金組成で作るため機械加工性が悪く、機械加工を多
く必要とする?1!雑形状部品には適さないという問題
点があった。
その耐摩耗性を向上させる代表的な例としては、Si含
有量を16〜18ffi量%とした過共晶シリコンアル
ミニウム合金がある。この過共晶シリコンアルミニウム
合金の#摩JL性は比較的優れているが、製品全体をそ
の合金組成で作るため機械加工性が悪く、機械加工を多
く必要とする?1!雑形状部品には適さないという問題
点があった。
この発明は、上述したような従来の技術における種々の
問題点に着目してなされたもので、強化材としてセラミ
ックス繊維を用いた場合のようなコスト上の問題、基地
とのぬれ性(t’若性)の問題、欠落による相手部材へ
の攻撃の問題などがなく、まためっきやアルマイト処理
を施した場合のような処理層の剥離の問題、処理コスト
の問題などがなく、さらには全体の組成を#摩耗性の憬
れたものとした場合のような加工性の問題などもなく、
表面の耐摩耗性に著しく潰れていると同時に摺動材であ
る場合の相手部材への攻撃性が著しく小さく、軽量であ
ってしかもコスト上においても有利である耐ff )[
性複合材料を提供することを目的としている。
問題点に着目してなされたもので、強化材としてセラミ
ックス繊維を用いた場合のようなコスト上の問題、基地
とのぬれ性(t’若性)の問題、欠落による相手部材へ
の攻撃の問題などがなく、まためっきやアルマイト処理
を施した場合のような処理層の剥離の問題、処理コスト
の問題などがなく、さらには全体の組成を#摩耗性の憬
れたものとした場合のような加工性の問題などもなく、
表面の耐摩耗性に著しく潰れていると同時に摺動材であ
る場合の相手部材への攻撃性が著しく小さく、軽量であ
ってしかもコスト上においても有利である耐ff )[
性複合材料を提供することを目的としている。
L発明の構成」
(問題点を解決するための手段)
この発明による耐¥I耗性複合材料は、例えば、アルミ
ニウム、マグネシウム、錫、銅、鉛、亜鉛の単体もしく
はこれらの合金などより遭ばれる非鉄金属からなる基体
(マトリックス)の少なくとも表面の一部もしくは表面
の全体あるいは表面を含む内部の全体に、鉄n4繊維、
鉄鋼粉、鉄w4粒などからなる鉄鋼質補強材を分散させ
、前記鉄鋼質補強材を・分散させた表面の少なくとも一
部もしくは全体に窒化処理(基地の融点が高い場合は浸
炭窒化処理も可能)を施してなることを特徴としている
。
ニウム、マグネシウム、錫、銅、鉛、亜鉛の単体もしく
はこれらの合金などより遭ばれる非鉄金属からなる基体
(マトリックス)の少なくとも表面の一部もしくは表面
の全体あるいは表面を含む内部の全体に、鉄n4繊維、
鉄鋼粉、鉄w4粒などからなる鉄鋼質補強材を分散させ
、前記鉄鋼質補強材を・分散させた表面の少なくとも一
部もしくは全体に窒化処理(基地の融点が高い場合は浸
炭窒化処理も可能)を施してなることを特徴としている
。
この発明による耐庁耗性複合材料において使用される鉄
鋼粒、鉄鋼粉、鉄鋼繊維などからなる鉄鋼質補強材は、
その材料組成として、鉄、鋼あるいは鋳鉄中に窒化しや
すい成分が添加されていることがより好ましい。すなわ
ち、窒素との親和力の強い元素とし、て、An、Crを
添加するのが良い。この場合の材料組成は通常の窒化鋼
組成で十分であるが、例えば、基体としてアルミニウム
合金を用いた場合には、複合材料製造過程で、あるいは
窒化処理中にアルミニウム合金からなるマトリックス中
よりA文の拡散が進むため、通常の成分範囲(0,65
〜1.20重量%)より少なくてもかまわない。
鋼粒、鉄鋼粉、鉄鋼繊維などからなる鉄鋼質補強材は、
その材料組成として、鉄、鋼あるいは鋳鉄中に窒化しや
すい成分が添加されていることがより好ましい。すなわ
ち、窒素との親和力の強い元素とし、て、An、Crを
添加するのが良い。この場合の材料組成は通常の窒化鋼
組成で十分であるが、例えば、基体としてアルミニウム
合金を用いた場合には、複合材料製造過程で、あるいは
窒化処理中にアルミニウム合金からなるマトリックス中
よりA文の拡散が進むため、通常の成分範囲(0,65
〜1.20重量%)より少なくてもかまわない。
また、L記した鉄鋼粒、鉄鋼粉、鉄鋼m維などの製造方
法は特に限定されず、種々の製造方法によることが可能
であるが、いずれにしても安価な製造方法であることが
好ましいことはいうまでもないところである。
法は特に限定されず、種々の製造方法によることが可能
であるが、いずれにしても安価な製造方法であることが
好ましいことはいうまでもないところである。
次に、複合材料の製造方法であるが、鋳造法を用いて製
造するのがもっとも生産性が良い、しかし、この製造方
法についてもこの発明ではとくに限定されない0例えば
、アルミニウム合金を基体としかつ鋼繊維を複合化した
複合材料を高圧凝固鋳造法で製造する場合について以下
に説明すると、まず、鋳造用金型内への鋼繊維のセット
方法としては、金型内における製造しようとする複合材
料の#摩耗性が要求される部分に相当する部分に鋼繊維
を置く第1図(a)(b)に開示する方法や、金型内に
おける製造しようとする複合材料の耐摩耗性が要求され
る部分に相当する部分に、あらかじめ成形したのち焼結
したm形成形体を置く第2図(a) (b)に開示す
る方法がある。これらのうち、第1図(a)(b)に示
す方法は、ます、第1図(a)に示すように、金型1内
に鋼繊維2を入れたのち、プランジャチップ3により7
frJ1図(b)に示すように圧縮して成形するもので
あり、その後の注湯時において溶湯へのm維のaき込み
を防止するために金型1内で圧縮成形する方法である。
造するのがもっとも生産性が良い、しかし、この製造方
法についてもこの発明ではとくに限定されない0例えば
、アルミニウム合金を基体としかつ鋼繊維を複合化した
複合材料を高圧凝固鋳造法で製造する場合について以下
に説明すると、まず、鋳造用金型内への鋼繊維のセット
方法としては、金型内における製造しようとする複合材
料の#摩耗性が要求される部分に相当する部分に鋼繊維
を置く第1図(a)(b)に開示する方法や、金型内に
おける製造しようとする複合材料の耐摩耗性が要求され
る部分に相当する部分に、あらかじめ成形したのち焼結
したm形成形体を置く第2図(a) (b)に開示す
る方法がある。これらのうち、第1図(a)(b)に示
す方法は、ます、第1図(a)に示すように、金型1内
に鋼繊維2を入れたのち、プランジャチップ3により7
frJ1図(b)に示すように圧縮して成形するもので
あり、その後の注湯時において溶湯へのm維のaき込み
を防止するために金型1内で圧縮成形する方法である。
また、第2図(a)(b)に示す方法は、ます1図示し
ないプレス装置によって繊維成形体を製作したのち、第
2図(a)に示すように、前記FJ&維成形成形体高周
波誘導カロ熱コイル6により加熱して焼成し、この焼結
Fam成形体5を第2図(b)に示すように金型1内に
セットする方法である。
ないプレス装置によって繊維成形体を製作したのち、第
2図(a)に示すように、前記FJ&維成形成形体高周
波誘導カロ熱コイル6により加熱して焼成し、この焼結
Fam成形体5を第2図(b)に示すように金型1内に
セットする方法である。
次に、第1図(C)および第2図(C)に示すように、
例えば700℃〜800℃に力ロ熟したアルミニウム合
金溶湯7を容器8に入れたのち、このアルミニウム合金
溶湯7を金型1内に注湯し、続いてプランジャチップ3
を下降させて例えば射出速度(湯道がある場合はゲート
速度)10mm/sec−1000mm/seeでg湯
7を金型1内に加圧充填する。このとき、射出速度が小
さいと溶湯7に力ロ圧がかかるまでに凝固してしまい、
fam間に溶湯7が十分浸透しないので好ましくなく、
反対に大きすぎると、繊維層がつぶれて同様に繊維間に
溶湯7が十分に浸透しないので好ましくなく、またmw
L体積率(Vf)のコントロールも困難となるので好ま
しくない、したがって、図示例の場合は単純な形状で説
明しているが、鋳造品の形状や鋼Famを複合化させる
部位などによって射出速度を最適に選定することが望ま
しい0次に、鋳型1内での溶湯7のカロ圧充填に引続い
て例えば600kgf/cm2〜1200kgf/cm
’程度の範囲で、前記溶湯7が完全に凝固するまでプラ
ンジャチップ3による加圧力を維持させる。このとき、
加圧力が例えば600kgf/cm’よりも小さいと0
m維間に溶湯7が十分に浸透せす、反対に1200kg
f/Cm2よりも大きいと金型の合わせ目(図示例では
金型1を単純化しているが、実際には金型の合わせ目が
存在する〕より八・りが多量に発生し、生産性が落ちる
ので好ましくない。
例えば700℃〜800℃に力ロ熟したアルミニウム合
金溶湯7を容器8に入れたのち、このアルミニウム合金
溶湯7を金型1内に注湯し、続いてプランジャチップ3
を下降させて例えば射出速度(湯道がある場合はゲート
速度)10mm/sec−1000mm/seeでg湯
7を金型1内に加圧充填する。このとき、射出速度が小
さいと溶湯7に力ロ圧がかかるまでに凝固してしまい、
fam間に溶湯7が十分浸透しないので好ましくなく、
反対に大きすぎると、繊維層がつぶれて同様に繊維間に
溶湯7が十分に浸透しないので好ましくなく、またmw
L体積率(Vf)のコントロールも困難となるので好ま
しくない、したがって、図示例の場合は単純な形状で説
明しているが、鋳造品の形状や鋼Famを複合化させる
部位などによって射出速度を最適に選定することが望ま
しい0次に、鋳型1内での溶湯7のカロ圧充填に引続い
て例えば600kgf/cm2〜1200kgf/cm
’程度の範囲で、前記溶湯7が完全に凝固するまでプラ
ンジャチップ3による加圧力を維持させる。このとき、
加圧力が例えば600kgf/cm’よりも小さいと0
m維間に溶湯7が十分に浸透せす、反対に1200kg
f/Cm2よりも大きいと金型の合わせ目(図示例では
金型1を単純化しているが、実際には金型の合わせ目が
存在する〕より八・りが多量に発生し、生産性が落ちる
ので好ましくない。
このようにして耐摩耗性が必要な摺動面の部分に#Am
mを複合化した鋳造品において、当該摺動面における鉄
鋼m’s <鉄鋼粉、鉄鋼粒子)の面積率は5%〜50
%程度の範囲とするのが良い、すなわち、5%よりも少
ないとIIV1摩耗性に対して効果が少なく、50%よ
りも大きいと溶湯7がfam間に1分に浸透しないので
好ましくない、また、凛雌の面積率を大きくしたときに
は、fa維成形体2.5の予熱温度を異常に高くすれば
(例えばアルミニウム合金の融点以上)溶湯7は浸透す
るが、予熱時にm雄表面にスケールが発生し、繊維2粒
子とアルミニウム合金界面との密着性を悪化させるため
、摺動時および機械加工時にam。
mを複合化した鋳造品において、当該摺動面における鉄
鋼m’s <鉄鋼粉、鉄鋼粒子)の面積率は5%〜50
%程度の範囲とするのが良い、すなわち、5%よりも少
ないとIIV1摩耗性に対して効果が少なく、50%よ
りも大きいと溶湯7がfam間に1分に浸透しないので
好ましくない、また、凛雌の面積率を大きくしたときに
は、fa維成形体2.5の予熱温度を異常に高くすれば
(例えばアルミニウム合金の融点以上)溶湯7は浸透す
るが、予熱時にm雄表面にスケールが発生し、繊維2粒
子とアルミニウム合金界面との密着性を悪化させるため
、摺動時および機械加工時にam。
粒子が脱落して耐摩耗性が悪化する。ざらに、繊維径お
よび粒子径についても0.5mm以下の径のものとする
のがより望ましい、すなわち0.5mmよりも大きい繊
維および粒子を分散させた場合には、mm、rt子とア
ルミニウム合金との接触面積が少なくなり、Fe−An
系の金属間化合物の生成量も少なく、表面全体としての
硬さが上昇しにくいためである。また、表面の硬さ分布
がマクロ的分布となり、耐摩耗性に悪影響をおよぼすた
めである。加えて、実際の摩耗摺動面での摩耗も段付摩
耗となり、摩耗量が増大するので好ましくない。
よび粒子径についても0.5mm以下の径のものとする
のがより望ましい、すなわち0.5mmよりも大きい繊
維および粒子を分散させた場合には、mm、rt子とア
ルミニウム合金との接触面積が少なくなり、Fe−An
系の金属間化合物の生成量も少なく、表面全体としての
硬さが上昇しにくいためである。また、表面の硬さ分布
がマクロ的分布となり、耐摩耗性に悪影響をおよぼすた
めである。加えて、実際の摩耗摺動面での摩耗も段付摩
耗となり、摩耗量が増大するので好ましくない。
次に、窒化方法であるが、通常の窒化方法を採用すれば
良く1例えばガス窒化、イオン窒化等が用いられる。こ
の場合の窒化処理条件であるが、処理温度は基体が゛ア
ルミニウム合金である場合に500°C〜550℃の範
囲とするのが良い。すなわち、550℃よりも高いと製
品の変形が発生し、500℃よりも低いと繊維1粒子と
アルミニウム合金との界面で生成するFe−AfL系の
金属間化合物が少なくなり、また、必要な表面硬化層深
さを得るために長時間の処理を必要とするので実用的で
ない。
良く1例えばガス窒化、イオン窒化等が用いられる。こ
の場合の窒化処理条件であるが、処理温度は基体が゛ア
ルミニウム合金である場合に500°C〜550℃の範
囲とするのが良い。すなわち、550℃よりも高いと製
品の変形が発生し、500℃よりも低いと繊維1粒子と
アルミニウム合金との界面で生成するFe−AfL系の
金属間化合物が少なくなり、また、必要な表面硬化層深
さを得るために長時間の処理を必要とするので実用的で
ない。
例えば、500°Cで通常のガス窒化を行ったとして、
鋼臓維、鋼粒子が実用窒化鋼の組成範囲であれば、表面
に露出した最大0.5mm径の繊維9粒子は100hr
以内で全量窒化される。なお、付言すれば、mraと粒
子とでは繊維の方がその表面積が大きく、複合材料の摺
動する面より抜は落ちにくいため、 famを分散した
刀がより好ましいといえる。
鋼臓維、鋼粒子が実用窒化鋼の組成範囲であれば、表面
に露出した最大0.5mm径の繊維9粒子は100hr
以内で全量窒化される。なお、付言すれば、mraと粒
子とでは繊維の方がその表面積が大きく、複合材料の摺
動する面より抜は落ちにくいため、 famを分散した
刀がより好ましいといえる。
なお、以上の説明では基体(マトリックス)がアルミニ
ウム合金である場合について示したが、他の非鉄金属で
ある場合にはそれぞれに適した条件を採用することが望
ましいことは当然である。
ウム合金である場合について示したが、他の非鉄金属で
ある場合にはそれぞれに適した条件を採用することが望
ましいことは当然である。
(実施例)
この実施例において、鋼m維はビビリ振動切削法により
製作した太さ507zm、iさ2mmのものを用いた。
製作した太さ507zm、iさ2mmのものを用いた。
また、m都組成(重量%)は、Cr1.6%、A文1.
0%、 M o 0 、3%、C092%、残Feであ
る。これを第1図に示した製造方法を用いて複合材料の
製造を行った。
0%、 M o 0 、3%、C092%、残Feであ
る。これを第1図に示した製造方法を用いて複合材料の
製造を行った。
すなわち、第1図(a)に示すように内径100mmφ
、高さ160mmの金型1を用い。
、高さ160mmの金型1を用い。
この金型1を300℃に加熱して、同じく300°Cに
加熱した鋼m![2を入れ、第1図(b)に示すように
プランジャチップ3によってmizを上方から加圧し、
スプリングバックも考慮に入れて高さ5mmに圧縮した
。このとき、最初に入れる111!2の量を調整し、高
さ5mmでam体vI率が10%となるようにした。
加熱した鋼m![2を入れ、第1図(b)に示すように
プランジャチップ3によってmizを上方から加圧し、
スプリングバックも考慮に入れて高さ5mmに圧縮した
。このとき、最初に入れる111!2の量を調整し、高
さ5mmでam体vI率が10%となるようにした。
次に、プランジャチップ3を上昇させ、鋳造用アルミニ
ウム合金CADC12)の溶湯7を金型1内に750℃
で注湯し、第1図(C)に示すようにプランジャチップ
3によって加圧力800kgf/cmlで3分間力■圧
した。
ウム合金CADC12)の溶湯7を金型1内に750℃
で注湯し、第1図(C)に示すようにプランジャチップ
3によって加圧力800kgf/cmlで3分間力■圧
した。
冷却後、鋳造品を金型1から取り出してその下面を機械
加工した0次いで、鋼la維を複合化した鋳造品の下面
のam面積率を画像処理装置により測定したところ、下
面で多少の圧縮があり、14.5%であった。
加工した0次いで、鋼la維を複合化した鋳造品の下面
のam面積率を画像処理装置により測定したところ、下
面で多少の圧縮があり、14.5%であった。
次に、この鋳造品をアンモニアガスを使用した通常のカ
ス窒化法により、510℃で20hrの窒化処理を打な
った。
ス窒化法により、510℃で20hrの窒化処理を打な
った。
次に、この鋳造品より、第3図に示すビン・ディスク型
Fi擦・摩耗試験機用の試験片(ディスク)を切り出し
た。このが擦φ斤耗試験機は、回転軸11にプレート1
2を固定して、このプレート12にビン13を取り付け
、抑圧ロッド14にディスクホルタ15を球面座等を介
して固定して、このディスクホルタ15にディスク16
を取り付け、ディスクホルダ15内に潤滑油通路17を
設けると共に、ディスクホルタ15側にロードセル18
を設けた構造をなすものである。
Fi擦・摩耗試験機用の試験片(ディスク)を切り出し
た。このが擦φ斤耗試験機は、回転軸11にプレート1
2を固定して、このプレート12にビン13を取り付け
、抑圧ロッド14にディスクホルタ15を球面座等を介
して固定して、このディスクホルタ15にディスク16
を取り付け、ディスクホルダ15内に潤滑油通路17を
設けると共に、ディスクホルタ15側にロードセル18
を設けた構造をなすものである。
この摩擦・摩耗試験に際し、試験片(ディスク)の窒化
面はその表面から0.05mm研暦し1摩耗相手材(ビ
ン13)として普通鋳鉄(Fe12)を用いた。摩耗条
件として、すべり速度1.5m/sec、加圧力80k
gf/Cm′ lll滑油80℃のエンジンオイルを採
用し、この潤滑油を毎分300ccで潤滑油通路17よ
り流した。そして、すべり距fi100kmでディスク
溝の摩耗深さおよびビンの摩耗高さを測定した。
面はその表面から0.05mm研暦し1摩耗相手材(ビ
ン13)として普通鋳鉄(Fe12)を用いた。摩耗条
件として、すべり速度1.5m/sec、加圧力80k
gf/Cm′ lll滑油80℃のエンジンオイルを採
用し、この潤滑油を毎分300ccで潤滑油通路17よ
り流した。そして、すべり距fi100kmでディスク
溝の摩耗深さおよびビンの摩耗高さを測定した。
なお、比較例として、試験片(ディスク)に鋳造用アル
ミニウム合金(ADCl 2)のみからなるものと、参
考例として、アルミナ系短繊維(ICI社製社製サルイ
ル第2図に示した製造法で鋳造用アルミニウム合金(A
DC12)中に複合化したものとを用いた。このとき、
試験片〔ディスク〕の摺動面における臓維面積率は15
.2%であった。この結果を第4図に示す。
ミニウム合金(ADCl 2)のみからなるものと、参
考例として、アルミナ系短繊維(ICI社製社製サルイ
ル第2図に示した製造法で鋳造用アルミニウム合金(A
DC12)中に複合化したものとを用いた。このとき、
試験片〔ディスク〕の摺動面における臓維面積率は15
.2%であった。この結果を第4図に示す。
第4図に示すように、比較例のアルミニウム合金(AD
C12)のみからなるディスクではlll1厚耗性が著
しく劣り、参考例のアルミナ短繊維を複合化した繊維強
化金属からなるディスクでは自己の耐摩耗性は比較的良
好であるものの相手材であるビンの摩耗量が多い、これ
に対してこの発明の芙施例によるディスクでは、それ自
体の摩耗量が著しく少ないと同時に、相手材であるビン
の摩耗量も著しく少ないという非常に潰れた結果が得ら
れたことが明らかである。
C12)のみからなるディスクではlll1厚耗性が著
しく劣り、参考例のアルミナ短繊維を複合化した繊維強
化金属からなるディスクでは自己の耐摩耗性は比較的良
好であるものの相手材であるビンの摩耗量が多い、これ
に対してこの発明の芙施例によるディスクでは、それ自
体の摩耗量が著しく少ないと同時に、相手材であるビン
の摩耗量も著しく少ないという非常に潰れた結果が得ら
れたことが明らかである。
[発明の効果」
以上説明してきたように、この発明による複合材料は、
非鉄金属からなる基体の少なくとも表面の一部に鉄鋼臓
雄、鉄鋼粉、鉄鋼粒などからなる鉄鋼質補強材を分散さ
せ、前記鉄鋼質補強材を分散させた表面の少なくとも一
部に窒化処理を施してなるものであるから、従来のアル
ミニウム合金のみからなる材料に比べて大巾に+fFI
摩耗性が向上しており、特に摺動面からある一定深さま
で剛性の高い鋼繊維等の鉄鋼質複合材が埋設しているの
に加えてその表面はFe−AL;L系の金属間化合物お
よび窒化層が大きな面積を占めていることから、特に高
血圧が加わる摺動部材への適用が可能であ°す、自己の
耐摩耗性に優れているだけでなく相手材への攻撃性が著
しく小さいという非常に優れた特性を有しており、例え
ば1目動軍部品への適用例としては、エンジンシリンダ
ブロック、ライナ摺動面、ピストントップランド部など
があり、また高面圧部材としては、カムシャフトカム部
、ロッカーアームチップ部、ピストンリングなどがある
。
非鉄金属からなる基体の少なくとも表面の一部に鉄鋼臓
雄、鉄鋼粉、鉄鋼粒などからなる鉄鋼質補強材を分散さ
せ、前記鉄鋼質補強材を分散させた表面の少なくとも一
部に窒化処理を施してなるものであるから、従来のアル
ミニウム合金のみからなる材料に比べて大巾に+fFI
摩耗性が向上しており、特に摺動面からある一定深さま
で剛性の高い鋼繊維等の鉄鋼質複合材が埋設しているの
に加えてその表面はFe−AL;L系の金属間化合物お
よび窒化層が大きな面積を占めていることから、特に高
血圧が加わる摺動部材への適用が可能であ°す、自己の
耐摩耗性に優れているだけでなく相手材への攻撃性が著
しく小さいという非常に優れた特性を有しており、例え
ば1目動軍部品への適用例としては、エンジンシリンダ
ブロック、ライナ摺動面、ピストントップランド部など
があり、また高面圧部材としては、カムシャフトカム部
、ロッカーアームチップ部、ピストンリングなどがある
。
第1図(a)(b)(lはこの発明の一実施態様による
If1摩耗性複合材料の製造過程を順次示す説明図、第
2図(a)(b)(c)はこの発明の他の実施態様によ
る耐摩耗性複合材料の製造過程を順次示す説明図、第3
図(L) (b)はビン・ディスク型摩擦・摩耗試験
機の断面説明図および正面説明図、第4図は摩擦・摩耗
試験結果を示す説明図である。 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 小 塩 豐 第2図 第3図 第4図
If1摩耗性複合材料の製造過程を順次示す説明図、第
2図(a)(b)(c)はこの発明の他の実施態様によ
る耐摩耗性複合材料の製造過程を順次示す説明図、第3
図(L) (b)はビン・ディスク型摩擦・摩耗試験
機の断面説明図および正面説明図、第4図は摩擦・摩耗
試験結果を示す説明図である。 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 小 塩 豐 第2図 第3図 第4図
Claims (1)
- (1)非鉄金属からなる基体の少なくとも表面の一部に
鉄鋼繊維,鉄鋼粉,鉄鋼粒などからなる鉄鋼質補強材を
分散させ、前記鉄鋼質補強材を分散させた表面の少なく
とも一部に窒化処理を施してなることを特徴とする耐摩
耗性複合材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17160785A JPS6233730A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 耐摩耗性複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17160785A JPS6233730A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 耐摩耗性複合材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6233730A true JPS6233730A (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=15926300
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17160785A Pending JPS6233730A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 耐摩耗性複合材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6233730A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01246340A (ja) * | 1988-03-28 | 1989-10-02 | Ryobi Ltd | 粒子分散型合金とその製造方法 |
JPH01246341A (ja) * | 1988-03-28 | 1989-10-02 | Ryobi Ltd | 粒子分散型合金とその製造方法 |
JPH01247545A (ja) * | 1988-03-30 | 1989-10-03 | Ryobi Ltd | 粒子分散型合金とその製造方法 |
US5223347A (en) * | 1989-02-23 | 1993-06-29 | Composites Technology International, Inc. | Creep resistant composite alloys |
WO2001012871A1 (fr) * | 1999-08-10 | 2001-02-22 | Nhk Spring Co., Ltd. | Materiau composite a matrice metallique et son utilisation dans un piston |
DE102005029103B3 (de) * | 2005-06-23 | 2007-01-04 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Kolben für einen Verbrennungsmotor und Verfahren zur Herstellung des Kolbens |
-
1985
- 1985-08-02 JP JP17160785A patent/JPS6233730A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01246340A (ja) * | 1988-03-28 | 1989-10-02 | Ryobi Ltd | 粒子分散型合金とその製造方法 |
JPH01246341A (ja) * | 1988-03-28 | 1989-10-02 | Ryobi Ltd | 粒子分散型合金とその製造方法 |
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US5223347A (en) * | 1989-02-23 | 1993-06-29 | Composites Technology International, Inc. | Creep resistant composite alloys |
WO2001012871A1 (fr) * | 1999-08-10 | 2001-02-22 | Nhk Spring Co., Ltd. | Materiau composite a matrice metallique et son utilisation dans un piston |
US6432557B2 (en) | 1999-08-10 | 2002-08-13 | Nhk Spring Co., Ltd. | Metal matrix composite and piston using the same |
DE102005029103B3 (de) * | 2005-06-23 | 2007-01-04 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Kolben für einen Verbrennungsmotor und Verfahren zur Herstellung des Kolbens |
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