JPH01246340A - 粒子分散型合金とその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、粒子分散型合金とその製造方法に関する。

〔従来の技術〕

アルミニウム合金の摩耗性を改善する手段としては様々
な方法があるが、その一つとして。

強化粒子を母相合金中に均一に分散させる方法が知られ
ている。

強化粒子として使用されているものとしては。

ＮｉＡ４　、　Ａ４Ｎｉ　、　Ｎｉｔ　Ｎｉ　、　　Ａ
１Ｍｎ、　Ａｌｓ　Ｍｎ、ＡＪ、　Ｍｎ　１ＡＩ！６Ｍ
ｎ、　Ｔ１Ｎｉ、ＡＪＴｉ　、　ハイス鋼、高クロム鋼
等県 の金属間化合物、合金粉末等があり、これ等はＡＩ！合
金との濡れ性が良く、安定性に優れている。

又−ＡＪＮ、　５ｌｔＮ＊は耐酸性で高硬度であり、更
に黒鉛は潤滑性に富んでいる。

従来の複合化方法の一つζこ焼結法があるが、これは、
母相の微細金属粉末に、セラミックス粉末、金属間化合
物粉末を添加して機械的に攪拌混合を行ない、これをプ
レス成形し、加熱焼結して粒子分散合金を製造するもの
で、加熱焼結したものを押出機、圧延機により目的とす
る製品を製造する方法である。

〔発明が解決しようとする課題〕 鋼 的ｆこ攪拌混合する際に、合を菊末に、前記強化粉末を
均一に分散混合することは粒子間の凝集、比重差等の為
に困難であった。

又、プレス成形、加熱焼結にさいして酸化を伴なう為に
、加熱焼結する過程で酸化防止方法及び装置が必要であ
り、それ故に経費の点でコストが高く、更に加熱焼結に
よるときには寸法精度の高い製品が得られず、強度的に
も制約がある。

これ等の理由で焼結法によるときには粒子分散型合金を
低コストに大量生産することは困難である問題点があっ
た。

この為、焼結法ｆこよらないで粒子が均一に分散した粒
子分散型合金を得ること、及びその製造方法を開発する
ことが切望されている。

本発明は、従来の技術の有するこのような問題点に鑑み
て検討の結果なされたものであり、その目的とするとこ
ろは、優れた耐摩耗性と機械的特性を有する金属間化合
物、合ｔセラミックス、黒鉛粒子分散型合金と、該粒子
分散型合金を低コストに、大量生産することができる製
造方法を提供しようとするものである。

〔課題を解決する為の手段〕

上記目的を達成する為に、本発明の粒子分散型合金は、
ＡＪ−Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金をマトリックスとして、
このマトリックスに、　Ｎ１Ｎｋ、ＡＪ−Ｎｉ％Ｎｉ。

ＡＪ、　ＡｌＭｎ％ＡＡ’、Ｍｎ、　ＡＪ、Ｍｎ、ＡＪ
、Ｍｎ、　Ｔ１Ｎｉ、ＡＪＴｉ。

ＡＪＮ、　５ｉｓＮａ、ハイス鋼（ＳＫＨ５１，５５，
５９，１０、ξ肛 ５７）、高クロム鋼（ＳＫＤＩＩ、５ＫＤ６１ＨＬ）、
黒鉛のうちから選ばれる１種以上の強化粉末を分散させ
たものである。

上記Ａ／−Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金がｋｌ−１〜７ｗｔ
％、Ｎｉ−１〜８ｗｔ％　Ｍｇ−０，５〜５　ｗｔ％、
　ＭｎでＳｉが０．５　ｗｔ％以下であることが効果的
である。

上記Ｎ１ＡＡ’、　Ａ１．Ｎｉ、　Ｎｉ、ＡＪ、　Ａ／
Ｍｎ、ＡＪｓＭｎ、　Ａ６Ｍｎ　、　ＡＡ！＊Ｍｎ　、
　Ｔ１Ｎｉ、　Ｔｉｎ１　、　　ＡＩ！Ｔｉ、ハイス鋼
、高クロム鋼のうちから選ばれる１種以上の強化粒子の
添加量が４〜５Ｑｗｔ％の範囲であるとよい。

上記５ｉｓＮ＊、　ＡＩＩＮ粉末、もしくは黒鉛の添加
量が２〜５０ｗｔ％の範囲であるとよい。

そして、前記粒子分散型合金の製造方法としては、Ａｌ
！−Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金溶湯中ｆｃ、セラミックス
、黒鉛、金属間化合物を直接添加し、攪拌混合した後、
ダイカスト成形することにより前記粉末を均一にマトリ
ックスに分散させるようにしたのである。

〔作用〕

本発明に用いられるｋｌ−Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金はマ
トリックスとなるものであって、特にＡＪ−１〜７ｗｔ
％、Ｎｉ−１〜３ｗｔ％、Ｍｇ−０，５〜５ｗｔ％、胤
合金で、ＳｉがＱ、５ｗｔ％以下が好ましい。

マトリックスにＡ７−Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金を用いた
理由は、この合金が優れた強靭性等の機械的性質、又優
れた鋳造性をもつ為である。

前記マトリックスに混合分散させる粒子は、Ｎ１Ａ７．
ＡムＮｉ、Ｎｉ、ＡＡ、Ａ４Ｍｎ、Ａ４Ｍｎ、Ａ４Ｍｎ
、ＡＪＮ、Ｓｉ、Ｎ、　、黒鉛のうちから選ばれる１種
以上の強化粒子である。

これ等の粒子を使用する理由は、これ等粒子がマトリッ
クスの合金に対して分散性が良く、安定性に優れている
からである。

更に、黒鉛以外の何れの粒子も高硬度で、これらの粒子
を母相合金マトリックスＥこ添加すること（こよって、
何れの場合にも優れた耐摩耗性を有する合金を得ること
ができる。

又、黒鉛の場合は、潤滑性に富み耐摩耗性を向上させる
。Ｎ１ＡＪ、　Ａｌ−Ｎｉ、　Ｎｉ、Ａｌ、ＡＪＭｎ、
　ＡＩ。

Ｍｎ、　ＡＪａＭｎ、　ＡＪａＭｎ、　Ｔ１Ｎｉ、　Ａ
ＪＴｉ、　ハイス鋼、高クロム鋼、ＡＡ’Ｎ、　Ｓｉ、
Ｎ、、及び黒鉛粉末の添加量は４〜５Ｑｗｔ％であるこ
とが好ましく、より好ましくは５〜２０ｗｔ％である。

前記添加量が４ｗｔ％未満では耐摩耗性の向上効果がな
（，５Ｑｗｔ％超では攪拌段階で母相合金が急激ｌこ凝
固する為に本発明の製造方法により製造することが困難
である。

又、ＡＩ！Ｎ、黒鉛の粒子の添加量は２〜５Ｑｗｔ％で
あることが好ましく、より好ましくは３〜２０ｗｔ％で
ある。

前記添加量が２ｗｔ％未満では耐摩耗性の向上効果がな
（、５Ｑｗｔ％超では製造することが困難である。

又、黒鉛を除いた分散粒子の粒子径はＺｏｏ／Ｊｍ以下
が好ましく、より好ましくは刃μｍ以下である。

分散粒子が１００μｍ超の場合は１機械的性質が低下す
る為である。

黒鉛粒子の場合は１５０μｍ以下が好ましく、より好ま
しくは１２０１１ｍ以下である。

黒鉛粒子が１５０μｍ超の場合は、機械的性質を極めて
劣化させる為である。

前記マトリックスへ前記分散粒子が均一に分散されて耐
摩耗性及びその他の機械的性質に優れた粒子分散合金が
得られる。

〔実施例〕

以下本発明の実施例について説明する。

実施例１ マトリックスであるＡＡ’−Ｎ　１−Ｍｇ−Ｍｎ系合金
溶湯中に粒子径が５０ｔｔｍ以下のｉ’Ｊ　ｒ　ＡＪ、
　Ａｌｓ　Ｎｒ　、　Ｎ　＋ｔＡＪ　。

ＡＪＭｎ全Ｍｎ化合物粉末、ハイス鋼、高クロム鋼、黒
鉛、　ＡＩＮ、５ｉＪＪ、粒子を添加し、これを第１図
に例示した攪拌混合装置の攪拌混合槽ｌ内に注入し、攪
拌羽根２をモーター３で回転させて攪拌混合し１分散粒
子混合合金溶湯３を得る。

この分散粒子混合合金溶湯を図示しないダイカストマシ
ンの金型に注湯し、粒子分散型合金の試験片を鋳造した
。

Ｎｒ　ＡＪ　、　Ａｉｓ　Ｎｉ、　Ｎｌ　ｔ　ＡＪ、ハ
イス鋼、ＡＪＮ、黒鉛、高クロム鋼、Ｓｉ、Ｎ、及びＡ
Ｉ！Ｍｎ粉末を添加して得られた試験片の拡大倍率間借
の顕微鏡写真を第２図（ａｌ、（ｂｌ、（Ｃ）、（ｄｌ
、（ｅ）、げ）、（２）、（ｈ）、（ｉ）に示す。

実施例２ 実施例１で用いたＮ１ＡＪ　、　Ｎｉ、ＡＪ　、　ＡＪ
、Ｎｉ　、　ＡＪＭｎ　。

ハイス鋼、高クロム鋼、黒鉛、Ｓ　ｌ　ｓ　Ｎ４及びＡ
ＪＮ粉末を下記の母合金の溶湯に投入添加して攪拌混合
後、ダイカストマシンに給湯して粒子分散合金製の摩耗
試験用試験片を鋳造した。

こ〜で、実施例においては、母合金として、又比較例と
して、Ａｌ−５ｗｔ％　Ｎｉ　−４ｗｔ％、　Ｍｇ−２
ｗｔ％　Ｍｎ合金を用い、ダイカストマシンを使用する
ことにより摩耗試験片を鋳造した。

摩耗試験は、大違式摩耗試験装置により、相手材として
Ｆ”（？２５の標準回転円板材料を用いて無潤滑条件下
で最終荷重２．１却、滑り距離１００ｆｉを一定とし、
滑り速度０．９４．１．９６．２．８６．４．３６シＳ
の４段階に変化させて行ない、摩耗痕幅より比摩耗量を
測定した。

この試験結果を第３図（ａ）、ｆｂ）、ｆｃｌ、（ｄｌ
、ｔｅｌ、げ＋、　（ｇ）、　（ｈ）、（ｉｌに示す。

第３図ｆａ）は、比較例及び本発明例ともマトリックス
としてＡＪ−５ｗｔ％、Ｎｉ−４ｗｔ％　Ｍｇ−２ｗｔ
％、胤合金を用い、本発明例では、Ｎｉ　ＡＪ金属間化
合物粒子を分散粒子として分散し、夫々分散粒子の添加
量を４．１０．４０ｗｔ％としたものについて、横軸を
滑り速度、縦軸を比摩耗量として摩耗試験結果をプロッ
トしたグラフである。

尚、分散粒子の添加量を５０ｗｔ％とじたものについて
も試験を行なった。添加量５Ｑｗｔ％の場合は４０ｗｔ
％の場合と同じ比摩耗量となったので図示を省略する。

同時により、４．１０．４０ｗｔ％、ＮｉＡ４金属間化
合物粒子分散合金は、比較例である母合金のみのＡｌ−
５ｗｔ％　Ｎｉ−４ｗｔ％、Ｍｇ−２ｗｔ％、Ｍｎ合金
よりも優れた耐摩耗性を示すことがわかる。

尚、ＮｉＡｌ！金属間化合物粒子を４ｗｔ％未満の３ｗ
ｔ％含有した場合は、その粒子分散合金は母合金と同様
の比摩耗量を示し、ＮｉＡｌ！粒子を添加したことによ
る耐摩耗性への影響はない。

第３図（ｂｌは、比較例及び本発明例とも、マトリック
スとして、ＡＡ！−５ｗｔ％　　Ｎｉ　−４ｗｉ％Ｍｇ
−２ｗｔ％　Ｍｎ合金を用い、本発明例ではＡｊｍＮｉ
金属間化合物粒子を分散粒子として分散し、夫々分散粒
子の添加量を４．１０．４０ｗｔ％とじたものについて
プロットしたグラフである。

尚、分散粒子の添加量が１０　ｗｔ％以上としたものに
ついては、１０　ｗｔ％、Ａ　ｉｓ　Ｎ　１粒子分散合
金と同様の値を示すと同時Ｅこ飽和状態に達し、製造可
能な５Ｑｗｔ％まで同じ状態であった。

同図により、４．１０ｗｔ％、ＡＪ、Ｎｉ金属間化合物
粒子分散合金は比較例である母合金のみのＡＪ−５ｗｔ
％、Ｎｉ−４ｗｔ％　Ｍｇ−２ｗｔ％　胤合金よりも優
れた耐摩耗性を示すことがわかる。

第３図（Ｃ１は、比較例及び本発明例ともマｌ−ＩＪノ
クスとしてＡＡ’−５ｗｔ％　Ｎｉ−４ｗｔ％、Ｍｇ−
２ｗｔ％Ｍｎ合金を用い、本発明例ではＮ１５Ａｚ金属
間化合物粒子を分散粒子として分散させ、夫々分散粒子
の添加量を４．１０　ｗｔ％とじたものについでプロッ
トしたグラフである。

尚、分散粒子の添加量が１０ｗｔ％以上としたものにつ
いでは、はぼ１０ｗｔ％州−≠鰺÷で飽和状態ｆこ達し
、５０ｗｔ％神≠→まで同じ値を示したので図示を省略
した。

同図により、４．１０　ｗｔ％Ｎｉ５Ａｒ金属間化合物
粒子分散合金は比較例である母合金のみのＡＪ−５ｗｔ
％　Ｎｉ−４ｗｔ％　Ｍｇ−２ｗｔ％、　Ｍｎ合金より
も優れた耐摩耗性を示すことがわかる。

第３図（ｄｌは、比較例及び本発明例ともにマトリック
スとしてＡＡ’−５ｗｔ％　Ｎｉ　−４ｗｔ％　Ｍｇ−
２ｗｔ％、Ｍｎ合金を用い本発明例ではハイス鋼粒子を
分散粒子とｌ−で分散させ、夫々分散粒子の添加量を４
．１０．４０ｗｔ％としたものについでプロットしたグ
ラフである。

尚、分散粒子の添加量を５０ｗｔ％とじたものについて
試験したが５０ｗｔ％の場合４０ｗｔ％の場合と同じ比
摩耗量となったので図示を省略した。

同図により、４．１０．４０ｗ１％ハイス鋼粒子分散合
金は比較例である母合金のみのｋｌ−５ｗｔ％、Ｎｉ−
４ｗｔ％、Ｍｇ−２ｗｔ％　Ｍｎよりも優れた耐摩耗性
を示すことがわかる。

尚、ハイス鋼粒子を４ｗｔ％未満の３　ｗｔ％含有した
場合は、その粒子分散合金は母合金と同様の比摩耗量を
示し、ハイス鋼粒子を添加することにより耐摩耗性への
影響はない。

第３図ｔｅｌは比較例及び本発明例とも蛋こマトリック
スとしてＡｊ？−５ｗｔ％　Ｎｉ−４ｗｔ％、Ｍｇ−２
ｗｔ％、Ｍｎ合金を用い、本発明例ではＡ／Ｎ粒子を分
散粒２ｗｔ％。

子として分散し、夫々分散粒子の添加量を軸上％とじた
ものζこついでプロ・トしたグラフである。尚、分散粒
子の添加量が５　ｗｔ％以上の場合５０ｗｔ％まで飽和
状態に達し、はとんど同じ比摩耗量を示した為ζこ図示
を省略した。

同図により、寺％、　ＡＩＮ粒子分散合金は比較例であ
る母合金のみのＡＪ−５ｗｔ％　Ｎｉ−４ｗｔ％Ｍｇ−
２ｗｔ％　Ｍｎ合金よりも優れた耐摩耗性を示すことが
わかる。

第３図（Ｄは、比較例及び本発明例ともマトリックスと
して、ＡＪ−５ｗｔ％　Ｎｉ　−４ｗｔ％　Ｍｇ　−２
ｗｔ％　Ｍｎ合金を用い、本発明例では黒鉛粒子の分散
粒子として分散し、夫々分散粒子の添加量を２．５．１
０ｗｔ％とじたものについでプロットしたグラフである
。

尚、分散粒子の添加量が１０ｗｔ％以上としたものにつ
いては、はぼ１０　ｗｔ％夛壽寺争で飽和状態に達し、
５Ｑｗｔ％ｉまで同じ値を示したので図示を省略した。

同図により、２．５．１０　ｗｔ％黒鉛粒子分散合金は
比較例である母合金のみのＡＪ−５ｗｔ％、Ｎｉ−・４
　ｗｔ％、Ｍｇ−２ｗｔ％、Ｍｎ合金よりも優れた耐摩
耗性を示すことがわかる。又、黒鉛粒子を２ｗｔ％未満
含有した場合は、その粒子分散合金は母合金と同様の比
摩耗量を示し、黒鉛粒子を添加することによる耐摩耗性
への影響はない。

第３図（ｇｌは、比較例及び本発明例ともマトリックス
として、ＡＩ！−５ｗｔ％　ｌ’Ｊｉ−４ｗｔ％　Ｍｇ
−２ｗｔ％Ｍｎ合金を用い５本発明例では、高クロム鋼
粒子を分散粒子として分散し、分散粒子の添加量を４．
１０．４０　ｗｔ％としたものについてプロン＋−ｔ。

たグラフである。

尚１分散粒子の添加量が４０ｗｔ％以上としたものにつ
いては５Ｑｗｔ％まで同じ比摩耗量を示したので５Ｑｗ
ｔ％における比摩耗量は省略した。

同図により、４，１０．４０　ｗｔ％高クロム鋼粒子分
散合金は比較例である母合金のみのＡ４−５ｗｔ％Ｎｉ
−４ｗｔ％、Ｍｇ−２ｗｔ％　Ｍｎ合金よりも優れた耐
摩耗性を示すことがわかる。

又、高クロム鋼粒子を４　ｗｔ％未漫含有した場合は、
その粒子分散合金は母合金と同様の比摩耗量を示し高ク
ロム鋼粒子を添加することによる耐摩耗性への影響はな
い。

第３図（ｈｌは比較例及び本発明例ともζこマトリック
スとして、ｋｌ−５ｗｔ％　Ｎｉ−４ｗｔ％　Ｍｇ−２
ｗｔ％（わ ｗｔ％とじたもの（ごついてプロットしたグラフである
。尚、分散粒子の添加量が２　ｗｔ％の場合、はぼ５　
ｗｔ％のときと同様な値を示し、粒子を添加すること（
こよる寄与は観察できなかった。

同図により、５．１０ｗｔ％、（７）　Ｓ　ｉ　、　Ｎ
、粒子分散合金は比較例である母合金のみのＡｌ１−５
ｗｔ％、Ｎｉ　−４ｗｔ％、Ｍｇ−２ｗｔ％、Ｍｎ合金
よりも優れた耐摩耗性を示すことがわかる。

又、１０　ｗｔ％以上粒子を添加した場合、はぼ関ｗｔ
％まで飽和状態に達し、１０ｗｔ％と同様の値を示した
ので１１　ｗｔ％以上の値は省略した。

第３図＋ｒ＋は比較例及び本発明例ともにマトリックス
としで、Ａｌ−５ｗｔ％　Ｎｉ−４ｗｔ％、Ｍｇ−２ｗ
ｔ％、Ｍｎ合金を用い、本発明例では、Ａ／Ｍｎ粒子を
分散粒子としで分散し、分散粒子の添加量を１０　ｗｔ
％とじたもの（ごついてプロットしたグラフである。

尚、分散粒子の添加量が２ｗｔ％の場合、はぼ１０ｗｔ
％の時と同様な値を示し、２　ｗｔ％以下の場合、マト
リックスと同様な値を示し、粒子を添加することによる
寄与は観察できなかった。

同図により、１０　ｗｔ％、Ａ７３Ｍｎ粒子分散合金は
比較例である母合金のみのＡ＃−５ｗｔ％　Ｎ　Ｉ−４
Ｗｊ％、Ｍｇ−２ｗｔ％、Ｍｎ合金よりも優れた耐摩耗
性を示すことがわかる。又、１０ｗｔ％以上粒子を添加
した場合、はぼ５　Ｑｗ　ｔ％まで飽和状態に達し、１
０ｗ２％と同様の値を示したので、１０　ｗｔ％以上の
値は省略した。

更ｔこ、Ａ４　Ｍｎ　、　　Ａｌ４　Ｍｎ　、　　ＡＩ
！−Ｍｎ粒子を添加した場合、Ａ１Ｍｎ粒子と同様の結
果を示した。

こ又では、ＡＡ’Ｍ１１粒子分散型合金のみの値とした
。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明に係る粒子分散−ｍ＝　　
　　−艶 ス鋼、高クロム鋼、　Ａ／Ｎ、及び黒鉛粉末が母金のマ
トリックスに均一に分散していることにより、耐摩耗性
を向上させることができる。

Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金（こ添加し、短時間の攪拌混合
後、直接ダイカストマシン（こよって凝集等の問題が起
ることなく均一に分散され、優れた耐摩耗性の粒子分散
型が得られる。

更ｆこ、ダイカスト鋳造法を利用するので、従来の焼結
、粉末冶金法のようにコスト高の表面処理方法や酸化防
止法及び装置を必要としないので、従来法と比較して加
工費を低減でき、又複雑な形状の製品を容易に製造でき
、多くの工程を省略できるので、安価（こ粒子分散合金
を大量に生産することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に係る粒子分散型合金の製造方法に用
いられる攪拌混合装置の一例を一部断面して示す正面図
、第２図（ａｌ、（ｂｌ、（Ｃ１、ｆｄｌ、（ｅｌ、（
ｆ）、（ｍ、（ｈｌ、（ｉ＋は本発明の粒子分散型合金
で鋳造した各試験片の組織を示す顕微鏡写真、第３図（
ａｌ、ｆｂ）、（Ｃ）、ｆｄｌ、（ｅ）、ｉｆ）、（ｇ
ｌ、間、（＋）は本発明の粒子分散型合金で鋳造した各
試験片の相手材に対する滑り速度と比摩耗量との関係を
夫々示す各グラフである。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ａｌ−Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金をマトリックスと
   し、このマトリックスにＮｉＡｌ、Ａｌ＿３Ｎｉ、Ｎｉ
   ＿３Ａｌ、ＡｌＭｎ、Ａｌ＿２Ｍｎ、Ａｌ＿４Ｍｎ、Ａ
   ｌ＿６Ｍｎ、ＴｉＮｉ、ＡｌＴｉ、ＡｌＮ、Ｓｉ＿２Ｎ
   ＿４、ハイス鋼（ＳＫＨ５１、５５、５９、１０５７）
   、高クロム鋼（ＳＫＤ１１、ＳＫＤ６１ＨＬ、Ｄ２ＳＶ
   ）、黒鉛のうちから選ばれる１種以上の強化粉末を分散
   させたことを特徴とする粒子分散型合金。
2. （２）Ａｌ−Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金がＡｌ−１〜７ｗ
   ｔ％、Ｎｉ−１〜８ｗｔ％、Ｍｇ−０．５〜５ｗｔ％　
   Ｍｎで、Ｓｉが０．５ｗｔ％以下である請求項１記載の
   粒子分散型合金。
3. （３）ＮｉＡｌ、Ａｌ＿３Ｎｉ、Ｎｉ＿３Ａｌ、ＡｌＭ
   ｎ、Ａｌ＿３Ｍｎ、Ａｌ＿４Ｍｎ、Ａｌ＿６Ｍｎ、Ｔｉ
   Ｎｉ、ＡｌＴｉ、バイス鋼、高クロム鋼のうちから選ば
   れる１種以上の強化粒子の添加量が４〜５０ｗｔ％の範
   囲である１、２記載の粒子分散型合金。
4. （４）Ｓｉ＿２Ｎ＿４、ＡｌＮ粉末もしくは黒鉛の添加
   量が２〜５０ｗｔ％の範囲である請求項１、２記載の粒
   子分散型合金。
5. （５）Ａｌ−Ｎｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金溶湯中にセラミッ
   クス、黒鉛、金属間化合物粉末を直接添加し、攪拌混合
   した後、ダイカスト成形することにより前記粉末を均一
   にマトリックスに分散させることを特徴とする粒子分散
   型合金の製造方法。