JPH01247545A - 粒子分散型合金とその製造方法 - Google Patents
粒子分散型合金とその製造方法Info
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- JPH01247545A JPH01247545A JP7835488A JP7835488A JPH01247545A JP H01247545 A JPH01247545 A JP H01247545A JP 7835488 A JP7835488 A JP 7835488A JP 7835488 A JP7835488 A JP 7835488A JP H01247545 A JPH01247545 A JP H01247545A
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Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、粒子分散型合金とその製造方法tこ関する。
アルミニウム合金の摩耗性を改善する手段としては様々
な方法があるが、その一つとして、強化粒子を母相合金
中に均一に分散させる方法が知られている。
な方法があるが、その一つとして、強化粒子を母相合金
中に均一に分散させる方法が知られている。
強化粒子として使用されでいるものとしては、・・イス
鋼、高クロム鋼、T i N i等の合金鋼粉末、金属
間化合物粉末等、A/金合金の濡れ性が良く、安定性に
優れているもの、又はTiN、 AI!N、 513N
1等の耐酸化性で高硬度で、更に黒鉛等の潤滑性に富ん
でいるものがある。
鋼、高クロム鋼、T i N i等の合金鋼粉末、金属
間化合物粉末等、A/金合金の濡れ性が良く、安定性に
優れているもの、又はTiN、 AI!N、 513N
1等の耐酸化性で高硬度で、更に黒鉛等の潤滑性に富ん
でいるものがある。
従来の複合化方法の一つに焼結法があるが、これは、母
相の微細金属粉末に、セラミックス粉末、金属間化合物
粉末を添加して機械的に攪拌混合を行ない、これをプレ
ス成形し、加熱焼結して粒子分散型合金を製造するもの
で、加熱焼結したものを押出機、圧延機により目的とす
る製品を製造する方法である。
相の微細金属粉末に、セラミックス粉末、金属間化合物
粉末を添加して機械的に攪拌混合を行ない、これをプレ
ス成形し、加熱焼結して粒子分散型合金を製造するもの
で、加熱焼結したものを押出機、圧延機により目的とす
る製品を製造する方法である。
従来の焼結法にあっては、母相の合金粉末と金属間化合
物粉末、合金鋼粉末、セラミックス粉末を機械的に攪拌
混合する際に、合金粉末に、前記強化粉末を均一に分散
混合することは粒子間の凝集、比重差等の為に困難であ
った。
物粉末、合金鋼粉末、セラミックス粉末を機械的に攪拌
混合する際に、合金粉末に、前記強化粉末を均一に分散
混合することは粒子間の凝集、比重差等の為に困難であ
った。
又、プレス成形、加熱焼結にさいして酸化を伴なう為f
こ、加熱焼結する過程で酸化防止方法及び装置が必要で
あり、それ故lこ経費の点でコストが高(、更に加熱焼
結によるとき(こは寸法精度の高い製品が得られず、強
度的にも制約がある。
こ、加熱焼結する過程で酸化防止方法及び装置が必要で
あり、それ故lこ経費の点でコストが高(、更に加熱焼
結によるとき(こは寸法精度の高い製品が得られず、強
度的にも制約がある。
これ等の理由で焼結法によるときfこは、粒子分散型合
金を低コスト(こ大量生産することは困難である問題点
かあった。
金を低コスト(こ大量生産することは困難である問題点
かあった。
この為、焼結法によらないで粒子が均−lこ分散した粒
子分散型合金を得ること、及びその製造方法を開発する
ことが切望されている。
子分散型合金を得ること、及びその製造方法を開発する
ことが切望されている。
本発明は、従来の技術の有するこのような問題点に鑑み
てなされたものであり、セラミツ?粉末、金属間化合物
粉末、合金鋼粉末等を、AJ−N 1−Mg系合金溶湯
中に直接添加して機械的攪拌により分散させ、ダイカス
トマシンを使用することによって、前記強化粒子を均一
にマトリックス合金に分散させ、このことにより優れた
機械的特性と耐摩耗性を有する粒子分散型合金と、該粒
子分散型合金を低コスト(こ大量生産することのできる
製造方法を提供しようとするものである。
てなされたものであり、セラミツ?粉末、金属間化合物
粉末、合金鋼粉末等を、AJ−N 1−Mg系合金溶湯
中に直接添加して機械的攪拌により分散させ、ダイカス
トマシンを使用することによって、前記強化粒子を均一
にマトリックス合金に分散させ、このことにより優れた
機械的特性と耐摩耗性を有する粒子分散型合金と、該粒
子分散型合金を低コスト(こ大量生産することのできる
製造方法を提供しようとするものである。
上記目的を達成する為(こ、本発明の粒子分散型合金は
、AJ−Ni−Mg系合金をマトリックスとして、この
マトリックスに、ハイス鋼(S)G−151,55,5
9,10,57)、高クロム鋼(5KDII、SKD北
弘芯 61HL)、黒鉛、5isN4. NiTi、 AA’
N、 TiNのうちから選ばれる1種以上の強化粉末を
分散させたものである。
、AJ−Ni−Mg系合金をマトリックスとして、この
マトリックスに、ハイス鋼(S)G−151,55,5
9,10,57)、高クロム鋼(5KDII、SKD北
弘芯 61HL)、黒鉛、5isN4. NiTi、 AA’
N、 TiNのうちから選ばれる1種以上の強化粉末を
分散させたものである。
前記A/−Ni−Mg系合金が、AJ−3,5〜8wt
% N1−3〜3wt%Mgであることが効果的である
。
% N1−3〜3wt%Mgであることが効果的である
。
前記ハイス鋼、高クロム鋼、黒鉛、S i、N4.1’
JiTi、AlN、 TiNのうちから選ばれる1種以
上の強化粒子の添加量が4〜5Qwt%の範囲であると
よい。
JiTi、AlN、 TiNのうちから選ばれる1種以
上の強化粒子の添加量が4〜5Qwt%の範囲であると
よい。
攪拌混合した後、ダイカスト成形することにより前記粉
末を均一にマトリックス中に分散させるようにしたので
ある。
末を均一にマトリックス中に分散させるようにしたので
ある。
本発明に用いられるAJ −N 1−Mg系合金はマト
リックスとなるものであって、代表的(こは、AJ−N
i−Mg合金であって、特にAI!−3,5〜8wt%
Ni −3〜8wt%Mg合金か好ましく、他に添加元
素が入って、その機械的性質が改善されたものが好まし
い。
リックスとなるものであって、代表的(こは、AJ−N
i−Mg合金であって、特にAI!−3,5〜8wt%
Ni −3〜8wt%Mg合金か好ましく、他に添加元
素が入って、その機械的性質が改善されたものが好まし
い。
本発明において、マトリックスにAI!−Ni −Mg
系合金を用いる理由は、この合金が優れた鋳造性、機械
的性質を持つ為である。
系合金を用いる理由は、この合金が優れた鋳造性、機械
的性質を持つ為である。
前記A/−Ni−Mg系合金において、Niの含有量が
3.5wt%未満では機械的性質があまり良くなく、8
wt%超でも機械的性質が低下する。
3.5wt%未満では機械的性質があまり良くなく、8
wt%超でも機械的性質が低下する。
又、同様にMgの含有量が3 wt%未満では機械的性
質があまり良くなく、13 wt%超でも機械的性質が
低下する。
質があまり良くなく、13 wt%超でも機械的性質が
低下する。
本発明において、前記マ) IJソックス中分散粒子は
、ハイス鋼、高クロム鋼、黒鉛、Si、N、、NiTi
、 AJN、TiNのうちから選ばれる1種以上の粉
末である。
、ハイス鋼、高クロム鋼、黒鉛、Si、N、、NiTi
、 AJN、TiNのうちから選ばれる1種以上の粉
末である。
金属間化合物粉末、合金鋼粉末を使用する理由は、これ
らの粉末がマトリックスの合金に対して濡れ性が良(、
しかも安定性に優れている為である。又、TiN、 S
i、N、、AJNのセラミックス粒子は高硬度であり、
安定性に優れでいて、更に黒鉛粒子は潤滑性に富み耐摩
耗性を向上させる。
らの粉末がマトリックスの合金に対して濡れ性が良(、
しかも安定性に優れている為である。又、TiN、 S
i、N、、AJNのセラミックス粒子は高硬度であり、
安定性に優れでいて、更に黒鉛粒子は潤滑性に富み耐摩
耗性を向上させる。
NlTi、ハイス鋼、高クロム鋼、黒鉛、Si、N4、
AIN、 TiNの粒子の添加量は4〜50wt%であ
ることが好ましく、より好ましくは5〜20wt%であ
る。
AIN、 TiNの粒子の添加量は4〜50wt%であ
ることが好ましく、より好ましくは5〜20wt%であ
る。
前記添加量が4 wt%未満では耐摩耗性の向上効果が
なく、50wt%超では攪拌段階で母合金が急激に凝固
する為に、本発明の製造方法により製造することは困難
である。
なく、50wt%超では攪拌段階で母合金が急激に凝固
する為に、本発明の製造方法により製造することは困難
である。
又、黒鉛を除いた分散粒子の粒子径は100μm以下が
好ましく、より好ましくは(3)μm以下である。
好ましく、より好ましくは(3)μm以下である。
黒鉛粒子が150μm超の場合は、機械的性質を極めて
低下させる為である。
低下させる為である。
前記マ) IJフックスへ記分散粒子が均一に分散され
て耐摩耗性及びその他の機械的性質に優れた粒子分散型
合金が得られる。
て耐摩耗性及びその他の機械的性質に優れた粒子分散型
合金が得られる。
以下、本発明の実施例についで説明する。
実施例1
7) IJフックスあるA4−Ni−Mg系合金溶湯中
に粒子径が□□□μm以下のl・イス鋼、高クロム鋼、
NiTi 、 Si、+ N4 、 TiN、黒鉛、
AlNの粉末のうち1種以上を添加し、第1図に例示し
た攪拌混合装置の攪拌混合槽1内に投入し、攪拌羽根2
をモーター3で回転させて攪拌混合し、分散粒子混合合
金溶湯4を得た。
に粒子径が□□□μm以下のl・イス鋼、高クロム鋼、
NiTi 、 Si、+ N4 、 TiN、黒鉛、
AlNの粉末のうち1種以上を添加し、第1図に例示し
た攪拌混合装置の攪拌混合槽1内に投入し、攪拌羽根2
をモーター3で回転させて攪拌混合し、分散粒子混合合
金溶湯4を得た。
この分散粒子混合合金溶湯を図示しないダイカストマシ
ンの金型に注湯し、本発明の粒子分散型合金の試験片を
得た。
ンの金型に注湯し、本発明の粒子分散型合金の試験片を
得た。
前記合金溶湯中に前記各粉末を夫々添加して得た各試験
片の拡大倍率間借の顕微鏡写真を第2図(al、(b)
、(C1、(dl、(e)、(fl、−に夫々示す。
片の拡大倍率間借の顕微鏡写真を第2図(al、(b)
、(C1、(dl、(e)、(fl、−に夫々示す。
実施例2
マトリックスであるkl−Ni−Mg系合金溶湯中ζこ
粒子径が関μm以下の/・イス鋼、高クロム鋼、NiT
i 、 AIN 、 513N4、TiN、解触 黒鉛
粉末から1種以上を投入添加して攪拌混合後、ダイカス
トマシンの金型に給湯して、本発明の粒子分散型合金製
の摩耗試験用試験片を鋳造した。
粒子径が関μm以下の/・イス鋼、高クロム鋼、NiT
i 、 AIN 、 513N4、TiN、解触 黒鉛
粉末から1種以上を投入添加して攪拌混合後、ダイカス
トマシンの金型に給湯して、本発明の粒子分散型合金製
の摩耗試験用試験片を鋳造した。
こkで、母合金としては、A/−6wt%仲冨シwt%
Mg合金を用いた。
Mg合金を用いた。
又、分散粒子としては、)・イス鋼、高クロム鋼、Ni
Ti 、 AJN、’I’iN、 Si、N、及び黒鉛
を用い、比較例としては、分散粒子を含有しない母合金
のみのAl−5wt%Ni−5wt%Mg合金を用い、
ダイカストマシンlこよって摩耗試験片を鋳造した。
Ti 、 AJN、’I’iN、 Si、N、及び黒鉛
を用い、比較例としては、分散粒子を含有しない母合金
のみのAl−5wt%Ni−5wt%Mg合金を用い、
ダイカストマシンlこよって摩耗試験片を鋳造した。
第3図(alは、比較例として、AA’−5wt%Ni
−5wt%Mg合金を用い、本発明例はマトリックスと
して、Al−5wt%Ni −5wt%Mg合金を用い
た。本発明例ではハイス鋼粒子を分散粒子として分散さ
せ、分散粒子の添加量をlQwt%とじたものについて
プロットしたグラフである。
−5wt%Mg合金を用い、本発明例はマトリックスと
して、Al−5wt%Ni −5wt%Mg合金を用い
た。本発明例ではハイス鋼粒子を分散粒子として分散さ
せ、分散粒子の添加量をlQwt%とじたものについて
プロットしたグラフである。
尚、分散粒子の添加量を10 wt%以上としたものζ
こついては、はぼ10wt%μ≠キmで飽和状態に達し
、50wt% −まで同じ値を示
したので図示を省略した。
こついては、はぼ10wt%μ≠キmで飽和状態に達し
、50wt% −まで同じ値を示
したので図示を省略した。
同図により10wt%ハイス鋼粒子分散型合金は、比較
例であるAl−6wt%Ni −5wt%〜1g合金よ
りも優れた耐摩耗性を示すことがわかる。
例であるAl−6wt%Ni −5wt%〜1g合金よ
りも優れた耐摩耗性を示すことがわかる。
又、・・イス鋼粒子を4 wt%未満含有した場合は、
その粒子分散合金は母合金と同様の比摩耗量を示し、ハ
イス鋼粒子を添加することによる耐摩耗性への影響はな
い。
その粒子分散合金は母合金と同様の比摩耗量を示し、ハ
イス鋼粒子を添加することによる耐摩耗性への影響はな
い。
第3図ft)lは、比較例としで、A4−5wt%Ni
−5wt%Mg合金を用い、本発明例のマトリックスと
してもAl−5wt%Ni−5wt%Mg合金を用いた
。本発明例では、高クロム鋼粒子を分散粒子として分散
させ、分散粒子の添加量を10 wt%とじたものにつ
いてプロットしたグラフである。
−5wt%Mg合金を用い、本発明例のマトリックスと
してもAl−5wt%Ni−5wt%Mg合金を用いた
。本発明例では、高クロム鋼粒子を分散粒子として分散
させ、分散粒子の添加量を10 wt%とじたものにつ
いてプロットしたグラフである。
尚、分散粒子の添加量カ月Qwt%以上としたものにつ
いでは、はぼ10 wt% 飽和状態に
達し、sowt% まで同じ値を示し
たので図示は省略した。
いでは、はぼ10 wt% 飽和状態に
達し、sowt% まで同じ値を示し
たので図示は省略した。
同図により、lQwt%高クロム鋼粒子分散型合金は、
比較例であるA/−6wt%Ni−5wt%Mg合金よ
りも優れた耐摩耗性を示すことがわかる。
比較例であるA/−6wt%Ni−5wt%Mg合金よ
りも優れた耐摩耗性を示すことがわかる。
又、−・イス鋼粒子を4 wt%未満含有した場合は、
その粒子分散合金は母合金と同様の比摩耗量を示し、高
クロム鋼粒子を添加することによる耐摩耗性への影響は
ない。
その粒子分散合金は母合金と同様の比摩耗量を示し、高
クロム鋼粒子を添加することによる耐摩耗性への影響は
ない。
第3図(C1は比較例としで、又本発明例のマトリック
スとしてA/−5wt%Ni−5wt%Mg合金を夫々
用いた。
スとしてA/−5wt%Ni−5wt%Mg合金を夫々
用いた。
本発明例では、SI3N4のセラミックス粒子を分散粒
子としで分散させ、分散粒子の添加量を5 wt%とじ
たものについてプロットしたグラフである。
子としで分散させ、分散粒子の添加量を5 wt%とじ
たものについてプロットしたグラフである。
尚、分散粒子の添加量がIQ wt%以上としたものに
ついでは、はぼ5 wt%物弁壁呑手で飽和状g pc
達シ、sowtr 1−合金は、比較例であるA
l−6wt%Ni −5wt%Mg合金よりも優れた耐
摩耗性を示すことがわかる。
ついでは、はぼ5 wt%物弁壁呑手で飽和状g pc
達シ、sowtr 1−合金は、比較例であるA
l−6wt%Ni −5wt%Mg合金よりも優れた耐
摩耗性を示すことがわかる。
又、SI、N4粒子を4 wt%未満含有した場合は、
その粒子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、S
i、N、粒子を添加することによる耐摩耗性への影響は
ない。
その粒子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、S
i、N、粒子を添加することによる耐摩耗性への影響は
ない。
第3図fdlは比較例として、又本発明例のマトリック
スとして、AI!−5wt%Ni−5wt%Mg合金を
用いた。
スとして、AI!−5wt%Ni−5wt%Mg合金を
用いた。
本発明例では、1”iN粒子を分散粒子として分散させ
、その分散粒子の添加量を5 wt%とじたものについ
てプロットしたグラフである。
、その分散粒子の添加量を5 wt%とじたものについ
てプロットしたグラフである。
尚、分散粒子の添加量が5 wt%以上としたものにこ
ついでは、はぼ5wt%拗忰捌索で飽和状態に達し、5
Qwt%拗体−参合会まで同じ値を示したので図示を省
略した。
ついでは、はぼ5wt%拗忰捌索で飽和状態に達し、5
Qwt%拗体−参合会まで同じ値を示したので図示を省
略した。
同図により、5wt%TiN粒子分散合金は比較例であ
るAJ−5wt%Ni−5wt%Mg合金よりも優れた
耐摩耗性を示すことがわかる。
るAJ−5wt%Ni−5wt%Mg合金よりも優れた
耐摩耗性を示すことがわかる。
又、Si3N4粒子を4 wt%未満含有した場合は、
その粒子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、T
iN粒子を添加することをこよる耐摩耗性への影響はな
い。
その粒子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、T
iN粒子を添加することをこよる耐摩耗性への影響はな
い。
第3図telは比較例としで、又本発明例のマトリック
スとしてkl−5wt%Ni−5wt%Mg合金を夫々
用いた。
スとしてkl−5wt%Ni−5wt%Mg合金を夫々
用いた。
本発明例では、黒鉛粒子を分散粒子として分散させ、そ
の分散粒子の添加量を5 wt%とじたものについてプ
ロットしたグラフである。
の分散粒子の添加量を5 wt%とじたものについてプ
ロットしたグラフである。
−尚、分散粒子の添加量が5 wt%以上としたちのに
ついては、はぼ5 wt%箒砕忰幸で飽和状態lこ達し
、50wt%卆椿軛蜘合妾まで同じ値を示したので図示
を省略した。
ついては、はぼ5 wt%箒砕忰幸で飽和状態lこ達し
、50wt%卆椿軛蜘合妾まで同じ値を示したので図示
を省略した。
同図により、5 wt%黒鉛粒子分散合金は、比較例で
あるAl−5wt%Ni−5wt%Mg合金よりも優れ
た耐摩耗性を示すことがわかる。
あるAl−5wt%Ni−5wt%Mg合金よりも優れ
た耐摩耗性を示すことがわかる。
又、黒鉛粒子を4 wt%未満含有した場合は、その粒
子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、黒鉛粒子
を添加することζこよる耐摩耗性への影響はない。
子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、黒鉛粒子
を添加することζこよる耐摩耗性への影響はない。
第3図げ)は、比較例としで、又本発明例のマトリック
スとしてAJ−5wt%Ni−5wt%Mg合金を用い
た。
スとしてAJ−5wt%Ni−5wt%Mg合金を用い
た。
本発明例では、AJN粒子を分散粒子として分散させ、
分散粒子の添加量を5 wt%とじたものについてプロ
ットしたグラフである。
分散粒子の添加量を5 wt%とじたものについてプロ
ットしたグラフである。
尚、分散粒子の添加量が5 wt%以上としたものlご
ついては、はぼ5wtシー手半で飽和状態に達し、50
wt%卿≠井桑会会まて同じ値を示したので図示を省略
した。
ついては、はぼ5wtシー手半で飽和状態に達し、50
wt%卿≠井桑会会まて同じ値を示したので図示を省略
した。
同図ζこより、5wt%AJ?N粒子分散合金は、比較
例であるAJ−6wt%Ni−5wt%Mg合金よりも
優れた耐摩耗性を示すことがわかる。
例であるAJ−6wt%Ni−5wt%Mg合金よりも
優れた耐摩耗性を示すことがわかる。
又、AI!N粒子を4 wt%未満含有した場合は、そ
の粒子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、AI
!N粒子を添加することによる耐摩耗性への影響はない
。
の粒子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、AI
!N粒子を添加することによる耐摩耗性への影響はない
。
第3固唾)は、比較例として、又本発明例のマトリック
スとしで、AJ−6wt%Ni −5wt%Mg合金を
用いた。本発明例では、NlTl粒子を分散させ、分散
粒子の添加量を5 wt%とじたものについてプロット
したグラフである。
スとしで、AJ−6wt%Ni −5wt%Mg合金を
用いた。本発明例では、NlTl粒子を分散させ、分散
粒子の添加量を5 wt%とじたものについてプロット
したグラフである。
尚、分散粒子の添加量を5 wt%以上としたものにつ
いては、はぼ5wt%晰物噂→1で飽和状態に達し、5
Q w t%歯丹吻七会会まで同じ値を示したので図示
を省略した。
いては、はぼ5wt%晰物噂→1で飽和状態に達し、5
Q w t%歯丹吻七会会まで同じ値を示したので図示
を省略した。
同図により、5wt%NiTi粒子分散合金は比較例で
あるA7?−5wt%Ni−5wt%合金よりも優れた
耐摩耗性を示すことがわかる。
あるA7?−5wt%Ni−5wt%合金よりも優れた
耐摩耗性を示すことがわかる。
又、Ni’l’i粒子を4 wt%未満含有した場合は
、その粒子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、
NiTi粒子を添加することによる耐摩耗性への影響は
ない。
、その粒子分散合金の母合金と同様の比摩耗量を示し、
NiTi粒子を添加することによる耐摩耗性への影響は
ない。
以上説明したようlこ本発明に係る粒子分散型合金にお
いでは、ハイス鋼、高クロム鋼、NiTi、AA!N、
TIN、 SI3N4、及び黒鉛粉末のうちから選ば
れる1種以上の粉末が母合金マトリックスに均一に分散
されでいることにより、耐摩耗性を向上させることがで
きる。
いでは、ハイス鋼、高クロム鋼、NiTi、AA!N、
TIN、 SI3N4、及び黒鉛粉末のうちから選ば
れる1種以上の粉末が母合金マトリックスに均一に分散
されでいることにより、耐摩耗性を向上させることがで
きる。
そして、本発明に係る粒子分散型合金の製造方法におい
では、ハイス鋼、高クロム鋼、NiTi 。
では、ハイス鋼、高クロム鋼、NiTi 。
A7’N、 TiN 、 S!sN* 、黒鉛のうちか
ら選ばれる1種以上の粉末を母合金溶湯中に添加し、攪
拌混合後、ダイカストマシンによって凝集することなし
に、均一にマトリ2クスに分散させることができること
によって優れた耐摩耗性を有する粒子分散型合金を製造
することができると共に、ダイカスト鋳造法を利用する
ので、従来技術の焼結、粉末冶金法のよう(こコスト高
な表面処理方法や酸化防止法及び装置を必要としないの
で従来技術と比較して製造費を低減でき、又複雑な形状
の製品を容易に製造できるだけでなく多くの工程を省略
できるので安価(こ粒子分散型合金を大量生産すること
ができる。
ら選ばれる1種以上の粉末を母合金溶湯中に添加し、攪
拌混合後、ダイカストマシンによって凝集することなし
に、均一にマトリ2クスに分散させることができること
によって優れた耐摩耗性を有する粒子分散型合金を製造
することができると共に、ダイカスト鋳造法を利用する
ので、従来技術の焼結、粉末冶金法のよう(こコスト高
な表面処理方法や酸化防止法及び装置を必要としないの
で従来技術と比較して製造費を低減でき、又複雑な形状
の製品を容易に製造できるだけでなく多くの工程を省略
できるので安価(こ粒子分散型合金を大量生産すること
ができる。
第1図は、本発明に係る粒子分散型合金の製造方法(ご
用いられる攪拌混合装置の一例を一部断面して示す正面
図、第2図(al、(bl、(C1、(dl、(el、
(0、(2)は本発明の粒子分散型合金で鋳造した試験
片の組織を夫々示す各顕微鏡写真、第3図(al、(1
))、(C1、(dl、(el、げ)、(2)は本発明
の粒子分散型合金で鋳造した各試験片の相手材(比較例
)に対する滑り速度と比摩耗量との関係を夫々示す各グ
ラフである。
用いられる攪拌混合装置の一例を一部断面して示す正面
図、第2図(al、(bl、(C1、(dl、(el、
(0、(2)は本発明の粒子分散型合金で鋳造した試験
片の組織を夫々示す各顕微鏡写真、第3図(al、(1
))、(C1、(dl、(el、げ)、(2)は本発明
の粒子分散型合金で鋳造した各試験片の相手材(比較例
)に対する滑り速度と比摩耗量との関係を夫々示す各グ
ラフである。
Claims (4)
- (1)Al−Ni−Mg系合金をマトリックスとし、こ
のマトリックスにハイス鋼(SKH51、55、59、
10、57)、高クロム鋼(SKD11、SKD61H
LD2SV)、黒鉛、Si_3N_4、NiTi、Al
N、TiNのうちから選ばれる1種以上の強化粉末を分
散させたことを特徴とする粒子分散型合金。 - (2)Al−Ni−Mg系合金がAl−3.5〜8wt
%Ni−3〜8wt%Mgであることを特徴とする請求
項1記載の粒子分散型合金。 - (3)ハイス鋼、高クロム鋼、黒鉛、Si_3N_4、
NiTi、AlN、TiNのうちから選ばれる1種以上
の強化粒子の添加量が4〜50wt%の範囲であること
を特徴とする請求項1、2記載の粒子分散型合金。 - (4)Al−Ni−Mg系合金溶湯中にハイス鋼、高ク
ロム鋼、黒鉛、Si_3N_4,NiTi、AlN、T
iNのうちから選ばれる1種以上の粉末を直接添加 し、撹拌混合した後、ダイカスト成形することにより前
記粉末を均一にマトリックス中に分散させることを特徴
とする粒子分散型合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7835488A JPH01247545A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 粒子分散型合金とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7835488A JPH01247545A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 粒子分散型合金とその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01247545A true JPH01247545A (ja) | 1989-10-03 |
Family
ID=13659650
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7835488A Pending JPH01247545A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 粒子分散型合金とその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01247545A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1325681C (zh) * | 2005-04-26 | 2007-07-11 | 河北工业大学 | 陶瓷颗粒增强铝基复合材料及其制备方法 |
CN108004424A (zh) * | 2017-12-27 | 2018-05-08 | 洛阳神佳窑业有限公司 | 一种镁铝合金的制备方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56127759A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-06 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Preparation of aluminum alloy foil for cathode of aluminum electrolytic condenser |
JPS5881948A (ja) * | 1981-11-11 | 1983-05-17 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性ならびに振動減衰能に優れたアルミニウム複合材料 |
JPS6210236A (ja) * | 1985-07-09 | 1987-01-19 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | アルミニウム合金製シリンダ |
JPS6233730A (ja) * | 1985-08-02 | 1987-02-13 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性複合材料 |
JPS6328840A (ja) * | 1986-07-21 | 1988-02-06 | Ryobi Ltd | 強靭性ダイカスト用アルミニウム合金 |
-
1988
- 1988-03-30 JP JP7835488A patent/JPH01247545A/ja active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56127759A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-06 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Preparation of aluminum alloy foil for cathode of aluminum electrolytic condenser |
JPS5881948A (ja) * | 1981-11-11 | 1983-05-17 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性ならびに振動減衰能に優れたアルミニウム複合材料 |
JPS6210236A (ja) * | 1985-07-09 | 1987-01-19 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | アルミニウム合金製シリンダ |
JPS6233730A (ja) * | 1985-08-02 | 1987-02-13 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性複合材料 |
JPS6328840A (ja) * | 1986-07-21 | 1988-02-06 | Ryobi Ltd | 強靭性ダイカスト用アルミニウム合金 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1325681C (zh) * | 2005-04-26 | 2007-07-11 | 河北工业大学 | 陶瓷颗粒增强铝基复合材料及其制备方法 |
CN108004424A (zh) * | 2017-12-27 | 2018-05-08 | 洛阳神佳窑业有限公司 | 一种镁铝合金的制备方法 |
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