JPH01219102A - 焼結添加用Fe−Ni−B合金粉末および焼結法 - Google Patents
焼結添加用Fe−Ni−B合金粉末および焼結法Info
- Publication number
- JPH01219102A JPH01219102A JP63041884A JP4188488A JPH01219102A JP H01219102 A JPH01219102 A JP H01219102A JP 63041884 A JP63041884 A JP 63041884A JP 4188488 A JP4188488 A JP 4188488A JP H01219102 A JPH01219102 A JP H01219102A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- sintering
- iron
- weight
- alloy powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 60
- 238000005245 sintering Methods 0.000 title claims description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 27
- 239000000654 additive Substances 0.000 title claims description 7
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 title claims description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 45
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 abstract description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 11
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- QDWJUBJKEHXSMT-UHFFFAOYSA-N boranylidynenickel Chemical compound [Ni]#B QDWJUBJKEHXSMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000009770 conventional sintering Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
鉄系焼結製品は自動車、家電機器、事務器の分野におい
て歯車、ナツト、カム、リンク等とじて使用されている
0本発明は上記鉄系焼結製品を製造する際に添加用とし
て使用される合金粉末、特に高い焼結密度、強度が要求
される鉄系焼結製品を与える焼結添加用合金粉末ならび
に焼結方法に関するものである。
て歯車、ナツト、カム、リンク等とじて使用されている
0本発明は上記鉄系焼結製品を製造する際に添加用とし
て使用される合金粉末、特に高い焼結密度、強度が要求
される鉄系焼結製品を与える焼結添加用合金粉末ならび
に焼結方法に関するものである。
従来の技術
焼結機械部品の大半を占める鉄系焼結製品を製造するに
は鉄粉に各種の合金元素粉末と潤滑剤を添加し、これを
混合した後圧縮成形し焼結工程に付す、このようにして
製造される製品の相対密度は70〜80%で強度も溶製
材にくらべるとかなり低い。
は鉄粉に各種の合金元素粉末と潤滑剤を添加し、これを
混合した後圧縮成形し焼結工程に付す、このようにして
製造される製品の相対密度は70〜80%で強度も溶製
材にくらべるとかなり低い。
密度と強度を上げるために焼結したものをサイジングな
いしコイニング処理して再度焼結する方法があるが、こ
の方法でも相対密度は85〜93%程度である。相対密
度を100%近くにする方法として液相焼結法が利用さ
れることがある。鉄粉に銅粉末を添加して銅の融点以上
で焼結する方法であるが、添加する銅粉末が10〜25
重量%と非常に多く、焼結体も脆化する。また活性化焼
結法とじて少量のNi、 P、 Bを添加する方法も報
告されているが、焼結体の密度や機械的性質は不明であ
る。
いしコイニング処理して再度焼結する方法があるが、こ
の方法でも相対密度は85〜93%程度である。相対密
度を100%近くにする方法として液相焼結法が利用さ
れることがある。鉄粉に銅粉末を添加して銅の融点以上
で焼結する方法であるが、添加する銅粉末が10〜25
重量%と非常に多く、焼結体も脆化する。また活性化焼
結法とじて少量のNi、 P、 Bを添加する方法も報
告されているが、焼結体の密度や機械的性質は不明であ
る。
近年、金属粉末の射出成形法が開発され、その焼結品の
相対密度は35〜98%と報告されているが、このよう
な高密度は原料の金属粉末の粒度が10JLm以下でか
つ活性に富んだ特殊な粉末を用いたときのみに達成され
ている。更に密度を高める方法として、熱間静水圧成形
法がある。しかしこの方法は複雑で高価な装置を用いる
ことおよび最終製品の形状が限定され、しかも最終製品
を直接製造することができず、高価な超合金やTi合金
、超硬合金などに応用されているだけで鉄系の粉末には
利用されていない。
相対密度は35〜98%と報告されているが、このよう
な高密度は原料の金属粉末の粒度が10JLm以下でか
つ活性に富んだ特殊な粉末を用いたときのみに達成され
ている。更に密度を高める方法として、熱間静水圧成形
法がある。しかしこの方法は複雑で高価な装置を用いる
ことおよび最終製品の形状が限定され、しかも最終製品
を直接製造することができず、高価な超合金やTi合金
、超硬合金などに応用されているだけで鉄系の粉末には
利用されていない。
このように従来法にはそれぞれ一長一短があり満足しう
る特性の焼結品を得ることが難しかった。
る特性の焼結品を得ることが難しかった。
発明が解決しようとする課題
こうした事情に着目し、高価で複雑な工程をへることな
く、高密度で強度が高くかつ寸法安定性のすぐれた焼結
体を得るための種々の検討を重ねた。
く、高密度で強度が高くかつ寸法安定性のすぐれた焼結
体を得るための種々の検討を重ねた。
焼結法のなかで液相を利用した活性化焼結方法は、少量
の添加物によって成形圧力、成形方法によらず焼結体の
密度を向上させるのに有効である。そこでマトリックス
の鉄系母粉末に溶解度が大きく、かつぬれ性が良く、し
かも少量でその目的を達するものを種々検討した結果、
Fe系母粉末の焼結に際して有効な添加用合金粉末と新
たな焼結添加用合金粉末を加える焼結法を見出し本発明
を完成した。
の添加物によって成形圧力、成形方法によらず焼結体の
密度を向上させるのに有効である。そこでマトリックス
の鉄系母粉末に溶解度が大きく、かつぬれ性が良く、し
かも少量でその目的を達するものを種々検討した結果、
Fe系母粉末の焼結に際して有効な添加用合金粉末と新
たな焼結添加用合金粉末を加える焼結法を見出し本発明
を完成した。
課題を解決するための手段
本発明に係る焼結添加用合金粉末は鉄粉、低合金鋼粉、
高合金鋼粉、ステンレス鋼粉などの鉄系粉末と配合して
焼結製品を製造するための添加用粉末であってFe1〜
50重量%、33〜20重量%、残部がXiおよび不可
避不純物からなり、平均粒径が30μm以下のFe−N
i−8合金粉末であり、焼結法は前記Fe−Ni−8合
金粉末を鉄系の母粉末に0.5重量%〜8重量%添加し
て混合し、成形後、その加熱温度が1050℃〜130
0℃でその時間が10〜120分間加熱することを特徴
とする焼結方法である。
高合金鋼粉、ステンレス鋼粉などの鉄系粉末と配合して
焼結製品を製造するための添加用粉末であってFe1〜
50重量%、33〜20重量%、残部がXiおよび不可
避不純物からなり、平均粒径が30μm以下のFe−N
i−8合金粉末であり、焼結法は前記Fe−Ni−8合
金粉末を鉄系の母粉末に0.5重量%〜8重量%添加し
て混合し、成形後、その加熱温度が1050℃〜130
0℃でその時間が10〜120分間加熱することを特徴
とする焼結方法である。
作用
本発明に係るFe−Xl−8合金粉末はその融点が99
0℃〜1280℃の範囲にある。本発明のFe−Ni−
B合金は真空溶解炉にて純Ni板、ホウ化ニッケルフェ
ロポロンの塊、電解鉄などを原料にして溶解した後鋳造
して鋳片を製造する。その鋳片をショークラッシャー等
の粗粉砕機で粗粉砕し、その後、ボールミル、遊星ミル
等で微粉砕して30ルm以下の粉末を製造する0本発明
のFe−旧−B合金粉末を添加される原料の粉末を母粉
末といい、鉄系粉末とは鉄の含有量が50%をこえる純
鉄、炭素鋼、数%のCr、 No、C01Vなどを含む
低・高合金鋼、18%Cr−8%Niのステンレス鋼、
高速度鋼などの粉末である。
0℃〜1280℃の範囲にある。本発明のFe−Ni−
B合金は真空溶解炉にて純Ni板、ホウ化ニッケルフェ
ロポロンの塊、電解鉄などを原料にして溶解した後鋳造
して鋳片を製造する。その鋳片をショークラッシャー等
の粗粉砕機で粗粉砕し、その後、ボールミル、遊星ミル
等で微粉砕して30ルm以下の粉末を製造する0本発明
のFe−旧−B合金粉末を添加される原料の粉末を母粉
末といい、鉄系粉末とは鉄の含有量が50%をこえる純
鉄、炭素鋼、数%のCr、 No、C01Vなどを含む
低・高合金鋼、18%Cr−8%Niのステンレス鋼、
高速度鋼などの粉末である。
成形法としてはプレス成形や射出成形でよく、又混合し
た粉末を型に充填する方法でもよく、成形後、加熱して
焼結する。
た粉末を型に充填する方法でもよく、成形後、加熱して
焼結する。
本発明合金粉末は焼結工程の加熱時に溶融して液相とな
り、母粉末間のすき間に毛管現象によって浸透して合金
の密度を上げるばかりでなく、母粉末と反応して液相量
を増加させ焼結を促進する。
り、母粉末間のすき間に毛管現象によって浸透して合金
の密度を上げるばかりでなく、母粉末と反応して液相量
を増加させ焼結を促進する。
本発明のFe−Ni−8合金粉末においてはFeの含有
量を1〜50重量%、好ましくは5〜30重量%に設定
する必要がある。 Feが1重量%未満では焼結時に発
生した液相が母粉末の粒子間に浸透した後に大きな空孔
が残って焼結体の密度の上昇に限界があられれるが、F
eが1重量%以上含まれると大きな空孔は残らなくなり
密度は100%に近づく。
量を1〜50重量%、好ましくは5〜30重量%に設定
する必要がある。 Feが1重量%未満では焼結時に発
生した液相が母粉末の粒子間に浸透した後に大きな空孔
が残って焼結体の密度の上昇に限界があられれるが、F
eが1重量%以上含まれると大きな空孔は残らなくなり
密度は100%に近づく。
一方Fe含宥量が50%をこえると合金粉末の融点が1
300℃をこえるようになり液相の発生が困難になる。
300℃をこえるようになり液相の発生が困難になる。
そのためFe量を1〜50重量%に限定した。
B量を3〜20重量%に限定したのは3%未満および2
0%超では融点が1300℃以上になるためであり、好
ましい範囲は4〜15%である。
0%超では融点が1300℃以上になるためであり、好
ましい範囲は4〜15%である。
また本発明において上記のごと<Fe−Xl−B合金組
成を設定するとともに合金粉末の粒度を30ルm以下と
する必要がある。粒度が30pmをこえると母粉末との
混合が不均一となり、焼結状態が不均質となって焼結体
の密度および強度が低下するとともに寸法変化のばらつ
きが大きくなる。
成を設定するとともに合金粉末の粒度を30ルm以下と
する必要がある。粒度が30pmをこえると母粉末との
混合が不均一となり、焼結状態が不均質となって焼結体
の密度および強度が低下するとともに寸法変化のばらつ
きが大きくなる。
本発明においては上記の如(Fe−Mi−B合金組成の
設定および粒度の設定とともに、母粉末への添加量と焼
結条件を設定する心安がある。母粉末への添加量は0.
5〜8重量%で、0.5重量%未満では液相量が少なく
焼結はほとんど促進されない。また添加量が8重量%超
ではその焼結促進効果は飽和してしまうことおよび焼結
体の強度は高くなるが靭性が劣化するためである。焼結
温度を1050℃〜1300℃に限定した理由は、10
50℃未満では液相の発生量が少なく効果がないためで
あり、1300℃超では焼結体の組織が粗大化して特性
が劣化することによる。
設定および粒度の設定とともに、母粉末への添加量と焼
結条件を設定する心安がある。母粉末への添加量は0.
5〜8重量%で、0.5重量%未満では液相量が少なく
焼結はほとんど促進されない。また添加量が8重量%超
ではその焼結促進効果は飽和してしまうことおよび焼結
体の強度は高くなるが靭性が劣化するためである。焼結
温度を1050℃〜1300℃に限定した理由は、10
50℃未満では液相の発生量が少なく効果がないためで
あり、1300℃超では焼結体の組織が粗大化して特性
が劣化することによる。
実施例
つぎに、この発明を実施例により具体的に説明する。
原料母粉末としてアトマイズ鉄粉、低高合金鋼粉、ステ
ンレス鋼粉末を用い、これにインゴットを粉砕して作成
したFe−Ni−8合金粉末を、第1表に示す添加量で
加えてボールミルにて1時間混合した後、3 ton/
cm2の圧力で引張試験片を作成した。またFe−Ni
−8合金粉末を添加混合した粉末に有機バインダーを加
えて射出成形を行ない、引張試験片を作成した。これら
の試験片を第1表に示す焼結条件で焼結し、焼結体の密
度、強度、伸びを測定した。これらの測定結果を第1表
に示した。
ンレス鋼粉末を用い、これにインゴットを粉砕して作成
したFe−Ni−8合金粉末を、第1表に示す添加量で
加えてボールミルにて1時間混合した後、3 ton/
cm2の圧力で引張試験片を作成した。またFe−Ni
−8合金粉末を添加混合した粉末に有機バインダーを加
えて射出成形を行ない、引張試験片を作成した。これら
の試験片を第1表に示す焼結条件で焼結し、焼結体の密
度、強度、伸びを測定した。これらの測定結果を第1表
に示した。
また、比較の目的でFe−Ni−8合金粉末を添加しな
い材料および添加量が多すぎる場合、Fe−Ni−8合
金粉末の組成の影響を調べた比較例も第1表に示した。
い材料および添加量が多すぎる場合、Fe−Ni−8合
金粉末の組成の影響を調べた比較例も第1表に示した。
(以下余白)
発明の効果
第1表に示される結果から、本発明法によって製造され
る焼結製品はいずれも従来の材料に比べて、密度、強度
、伸びともにすぐれた特性を示すことが明らかである。
る焼結製品はいずれも従来の材料に比べて、密度、強度
、伸びともにすぐれた特性を示すことが明らかである。
本発明の最大の効果は少量の合金粉末の添加によって、
従来の焼結方法よりもより経済的かつ迅速にすぐれた特
性の焼結品を得ることができることである。
従来の焼結方法よりもより経済的かつ迅速にすぐれた特
性の焼結品を得ることができることである。
従来の方法によれば鉄粉を5〜10t/cm2の成形圧
で成形し、1300℃で焼結しても密度は90%程度で
あり、成形方向による収縮率の差が大きく現われる。本
発明によれば1〜3 t/c+s2のような低い成形圧
でも、さらに成形圧をかけなくても相対密度を98%以
上に上げることができ金型の摩耗を最小限にすることが
できる。
で成形し、1300℃で焼結しても密度は90%程度で
あり、成形方向による収縮率の差が大きく現われる。本
発明によれば1〜3 t/c+s2のような低い成形圧
でも、さらに成形圧をかけなくても相対密度を98%以
上に上げることができ金型の摩耗を最小限にすることが
できる。
本発明の液相を利用した焼結法はまた焼結時の焼結体の
収縮も等方的であり寸法精度の向上に極めて有効である
。ざらに粒径の大きい粉末、例えば平均粒径50ルm程
度の鉄粉で、通常焼結後の相対密度が70%程度しかな
らない場合でも、本発明のFe−Ni−B合金粉末をわ
ずか1〜2%程度添加するだけで相対密度88%以上の
焼結体を得ることができる。
収縮も等方的であり寸法精度の向上に極めて有効である
。ざらに粒径の大きい粉末、例えば平均粒径50ルm程
度の鉄粉で、通常焼結後の相対密度が70%程度しかな
らない場合でも、本発明のFe−Ni−B合金粉末をわ
ずか1〜2%程度添加するだけで相対密度88%以上の
焼結体を得ることができる。
従来射出成形法では1071m以下の特殊な粉末しか密
度が上がらないためにその利用は制限されていたが、本
発明によれば通常の粉末が利用できるためこの分野の大
きな発展が期待できる。
度が上がらないためにその利用は制限されていたが、本
発明によれば通常の粉末が利用できるためこの分野の大
きな発展が期待できる。
上述のように本発明は経済的にも、焼結品の特性上から
も画期的なものである。
も画期的なものである。
Claims (2)
- (1)鉄系粉末と配合して焼結製品を製造するための添
加用粉末であって、Fe1〜50重量%、B3〜20重
量%、残部がNiおよび不可避不純物からなり、平均粒
径が30μm以下であることを特徴とする焼結添加用F
e−Ni−B合金粉末。 - (2)Fe1〜50重量%、B3〜20重量%、残部が
Niおよび不可避不純物からなり、平均粒径が30μm
以下であるFe−Ni−B合金粉末を、鉄系の母粉末に
重量で0.5〜8%添加して混合し、成形後、1050
℃〜1300℃の温度範囲で10分〜120分加熱する
ことを特徴とする焼結方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63041884A JPH0629441B2 (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 焼結添加用Fe−Ni−B合金粉末および焼結法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63041884A JPH0629441B2 (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 焼結添加用Fe−Ni−B合金粉末および焼結法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01219102A true JPH01219102A (ja) | 1989-09-01 |
JPH0629441B2 JPH0629441B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=12620704
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63041884A Expired - Lifetime JPH0629441B2 (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 焼結添加用Fe−Ni−B合金粉末および焼結法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0629441B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03134102A (ja) * | 1989-10-18 | 1991-06-07 | Nippon Steel Corp | 焼結添加用粉末および焼結方法 |
WO1999050009A1 (fr) * | 1998-03-26 | 1999-10-07 | Japan As Represented By Director General Of National Research Institute For Metals | Materiau solidifie a base de metal haute resistance, acier acide et procedes de fabrication correspondants |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108679136B (zh) * | 2018-05-18 | 2020-01-31 | 宁波市奇强精密冲件有限公司 | 减震器弹簧盘 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6191345A (ja) * | 1984-10-12 | 1986-05-09 | Toyota Motor Corp | 鉄系焼結材料の製造方法 |
-
1988
- 1988-02-26 JP JP63041884A patent/JPH0629441B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6191345A (ja) * | 1984-10-12 | 1986-05-09 | Toyota Motor Corp | 鉄系焼結材料の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03134102A (ja) * | 1989-10-18 | 1991-06-07 | Nippon Steel Corp | 焼結添加用粉末および焼結方法 |
WO1999050009A1 (fr) * | 1998-03-26 | 1999-10-07 | Japan As Represented By Director General Of National Research Institute For Metals | Materiau solidifie a base de metal haute resistance, acier acide et procedes de fabrication correspondants |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0629441B2 (ja) | 1994-04-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4299629A (en) | Metal powder mixtures, sintered article produced therefrom and process for producing same | |
US6468468B1 (en) | Method for preparation of sintered parts from an aluminum sinter mixture | |
US4090875A (en) | Ductile tungsten-nickel-alloy and method for manufacturing same | |
JPH02197535A (ja) | 金属間化合物の製法 | |
JPH01219102A (ja) | 焼結添加用Fe−Ni−B合金粉末および焼結法 | |
US4130422A (en) | Copper-base alloy for liquid phase sintering of ferrous powders | |
JPH03193801A (ja) | 金属間化合物焼結添加用粉末および焼結法 | |
JPS61295302A (ja) | 焼結用低合金鉄粉末 | |
US4518427A (en) | Iron or steel powder, a process for its manufacture and press-sintered products made therefrom | |
JPH03134102A (ja) | 焼結添加用粉末および焼結方法 | |
CN105290387A (zh) | 一种制备粉末冶金组合物的方法 | |
JPS5819738B2 (ja) | コウミツドシヨウケツコウノ セイゾウホウホウ | |
KR100262488B1 (ko) | 소결철-규소연자성합금의제조방법 | |
JPS5819722B2 (ja) | コウミツドシヨウケツコウ ノ セイゾウホウホウ | |
CN115323244B (zh) | 一种高熵合金材料及其制备方法 | |
CN110016622B (zh) | 一种粉末冶金材料及其应用 | |
KR850000618B1 (ko) | 고밀도 분말소결 티타늄 합금 제조방법 | |
JPS5823462B2 (ja) | 高密度を有するFe−Cr−Co系スピノ−ダル分解型焼結磁性材料 | |
JPS6331540B2 (ja) | ||
JPH0543775B2 (ja) | ||
JP2735132B2 (ja) | 高密度エリンバー型Fe基焼結合金の製造法 | |
JPS63293102A (ja) | 高強度および高靭性を有するFe系焼結合金部材の製造法 | |
JPS60228649A (ja) | 永久磁石合金の製造方法 | |
JP2005068483A (ja) | Mn系制振合金焼結体の製造方法 | |
JPH1046208A (ja) | TiNi系合金焼結体の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |