JP2001329348A - ダイカストマシン用部品及びその製造方法 - Google Patents
ダイカストマシン用部品及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 金属の溶湯に対する保温性に優れるととも
に、摺動面の耐摩耗性にも優れた射出スリーブ及びプラ
ンジャチップを提供することにある。 【解決手段】 本発明のダイカストマシン用射出スリー
ブ及びプランジャチップは、Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓ
ｉ：２ｗｔ％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、
Ｎｉ：４ｗｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上
１８ｗｔ％以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗ
ｔ％以上４ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実
質的にＦｅからなる高珪素ステンレス鋼（鍛鋼または鋳
鋼）で構成される。好ましくは、上記組成を有する高珪
素ステンレス鋼の素材に機械加工を行った後、析出硬化
処理を施して母材部分の硬度を４５（ＨＲＣ）以上に増
大させる。なお、表層部に窒化処理を施すことによっ
て、更に、耐摩耗性を改善することができる。
に、摺動面の耐摩耗性にも優れた射出スリーブ及びプラ
ンジャチップを提供することにある。 【解決手段】 本発明のダイカストマシン用射出スリー
ブ及びプランジャチップは、Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓ
ｉ：２ｗｔ％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、
Ｎｉ：４ｗｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上
１８ｗｔ％以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗ
ｔ％以上４ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実
質的にＦｅからなる高珪素ステンレス鋼（鍛鋼または鋳
鋼）で構成される。好ましくは、上記組成を有する高珪
素ステンレス鋼の素材に機械加工を行った後、析出硬化
処理を施して母材部分の硬度を４５（ＨＲＣ）以上に増
大させる。なお、表層部に窒化処理を施すことによっ
て、更に、耐摩耗性を改善することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アルミニウム合金
またはマグネシウム合金などの鋳造に使用されるダイカ
ストマシンに係り、特に、射出スリーブ、プランジャチ
ップ、レードル、貯湯槽またはノズルなど、溶湯と接触
し溶湯に対する保温性が要求されるダイカストマシン用
部品の材質及びその製造方法に関する。
またはマグネシウム合金などの鋳造に使用されるダイカ
ストマシンに係り、特に、射出スリーブ、プランジャチ
ップ、レードル、貯湯槽またはノズルなど、溶湯と接触
し溶湯に対する保温性が要求されるダイカストマシン用
部品の材質及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ダイカストマシンの射出ユニットは、溶
湯受けと加圧シリンダとを兼ねる射出スリーブ、及び射
出スリーブ内に供給された溶湯を金型内に射出するプラ
ンジャチップによってその主要部分が構成されている。
従来より、射出スリーブ及びプランジャチップには、Ｓ
ＫＤ６１などの合金工具鋼が使用されている。
湯受けと加圧シリンダとを兼ねる射出スリーブ、及び射
出スリーブ内に供給された溶湯を金型内に射出するプラ
ンジャチップによってその主要部分が構成されている。
従来より、射出スリーブ及びプランジャチップには、Ｓ
ＫＤ６１などの合金工具鋼が使用されている。
【０００３】ＳＫＤ６１は、熱伝導率が２９Ｗ／（ｍ・
Ｋ）と比較的高いので、金属の溶湯が射出ユニット内に
供給された後、短時間で冷却され、特に、射出スリー
ブ、プランジャチップに接する部分では、溶湯の凝固が
始まる。そのため、射出ユニットから金型内に注入され
た時、溶湯が直ぐに凝固し、湯まわり不良、湯境いなど
が発生すると言う問題が生じていた。特に、溶湯量の少
ない薄肉製品を製造する場合には、湯まわり不良、湯境
い、充填不良などの鋳造欠陥が多数発生する傾向にあっ
た。
Ｋ）と比較的高いので、金属の溶湯が射出ユニット内に
供給された後、短時間で冷却され、特に、射出スリー
ブ、プランジャチップに接する部分では、溶湯の凝固が
始まる。そのため、射出ユニットから金型内に注入され
た時、溶湯が直ぐに凝固し、湯まわり不良、湯境いなど
が発生すると言う問題が生じていた。特に、溶湯量の少
ない薄肉製品を製造する場合には、湯まわり不良、湯境
い、充填不良などの鋳造欠陥が多数発生する傾向にあっ
た。
【０００４】これらの問題を解決するために開発された
のが、鋼鉄製あるいは金属製の外筒の中にセラミックス
製の内筒を嵌め込んだ複合構造からなる射出スリーブで
ある（特開平２−１７９３４６号公報、特開平５−０３
８５６３号公報など）。これらセラミックス製の内筒
は、熱伝導率が低い（例えば、２０Ｗ／（ｍ・Ｋ））の
で、射出スリーブ内に供給された溶湯に対する保温性に
優れ、上記のような問題を生じにくい。しかし、熱伝導
率が低いという性質のため、溶湯の供給時にセラミック
ス製の内筒に大きな熱応力が発生し、それによって瞬時
に破壊することがあると言う問題があった。
のが、鋼鉄製あるいは金属製の外筒の中にセラミックス
製の内筒を嵌め込んだ複合構造からなる射出スリーブで
ある（特開平２−１７９３４６号公報、特開平５−０３
８５６３号公報など）。これらセラミックス製の内筒
は、熱伝導率が低い（例えば、２０Ｗ／（ｍ・Ｋ））の
で、射出スリーブ内に供給された溶湯に対する保温性に
優れ、上記のような問題を生じにくい。しかし、熱伝導
率が低いという性質のため、溶湯の供給時にセラミック
ス製の内筒に大きな熱応力が発生し、それによって瞬時
に破壊することがあると言う問題があった。
【０００５】これらの点を改善するため、セラミックス
製の内筒と金属製の外筒との間に応力緩和層を設けるな
どの対策（特開平５−０５０２０４号公報）が試みられ
ているが、十分な効果を得るまでには至っていない。こ
れらは、熱伝導率が低く、靭性に乏しく、且つ強度に対
する信頼性が低いというセラミックス自体の性質に起因
する結果であり、現状では解決が難しいと考えられる。
製の内筒と金属製の外筒との間に応力緩和層を設けるな
どの対策（特開平５−０５０２０４号公報）が試みられ
ているが、十分な効果を得るまでには至っていない。こ
れらは、熱伝導率が低く、靭性に乏しく、且つ強度に対
する信頼性が低いというセラミックス自体の性質に起因
する結果であり、現状では解決が難しいと考えられる。
【０００６】セラミックス製の内筒を用いた射出スリー
ブのもう一つの欠点は、切削加工が難しく、加工能率が
低い研削加工に頼らざるを得ない点にあり、このことが
射出スリーブの製作コストを引き上げる要因となってい
る。
ブのもう一つの欠点は、切削加工が難しく、加工能率が
低い研削加工に頼らざるを得ない点にあり、このことが
射出スリーブの製作コストを引き上げる要因となってい
る。
【０００７】以上の様なセラミックス製の内筒を用いた
射出スリーブの欠点を補うために開発されたのが、熱伝
導率が比較的低い析出硬化系ステンレス鋼ＳＵＳ６３０
（またはＳＵＳ６３１）製の射出スリーブである（特開
平１０−３０４２４６号公報等）。この射出スリーブ
は、熱伝導率が１６〜２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）と低く、溶湯
に対する保温性に優れているので、この射出スリーブを
使用した射出ユニットでは、湯境い、湯まわり不良、充
填不良などの鋳造欠陥が発生しにくい。そのためダイカ
スト製品の不良率を減少させることができるという利点
を持っている。
射出スリーブの欠点を補うために開発されたのが、熱伝
導率が比較的低い析出硬化系ステンレス鋼ＳＵＳ６３０
（またはＳＵＳ６３１）製の射出スリーブである（特開
平１０−３０４２４６号公報等）。この射出スリーブ
は、熱伝導率が１６〜２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）と低く、溶湯
に対する保温性に優れているので、この射出スリーブを
使用した射出ユニットでは、湯境い、湯まわり不良、充
填不良などの鋳造欠陥が発生しにくい。そのためダイカ
スト製品の不良率を減少させることができるという利点
を持っている。
【０００８】しかし、ＳＵＳ６３０等は、従来の射出ス
リーブ材料であるＳＫＤ６１材と比べて、焼入れ後の硬
さが低い。そのため、ＳＵＳ６３０等の表層部に窒化処
理等の硬化処理を施しても、母材硬さの低さに起因し
て、プランジャチップとの間の摩擦によって摩耗が生じ
易く、短寿命となる欠点を抱えている。また、ＳＵＳ６
３０等は、一般の鋼材などとの摩擦によって凝着が発生
し易く、そのため、ＳＵＳ６３０等を使用した射出スリ
ーブではプランジャチップとの摺動面においてカジリが
発生し易く、このことも射出スリーブが短寿命となる一
因となっている。
リーブ材料であるＳＫＤ６１材と比べて、焼入れ後の硬
さが低い。そのため、ＳＵＳ６３０等の表層部に窒化処
理等の硬化処理を施しても、母材硬さの低さに起因し
て、プランジャチップとの間の摩擦によって摩耗が生じ
易く、短寿命となる欠点を抱えている。また、ＳＵＳ６
３０等は、一般の鋼材などとの摩擦によって凝着が発生
し易く、そのため、ＳＵＳ６３０等を使用した射出スリ
ーブではプランジャチップとの摺動面においてカジリが
発生し易く、このことも射出スリーブが短寿命となる一
因となっている。
【０００９】以上の他に、コールドチャンバ式のダイカ
ストマシンでは、溶湯を貯湯槽から射出スリーブまで運
ぶレードルに、例えばＦＣ材製の鋳造品が使用され、鋳
造素材を溶解して貯える貯湯槽に、例えばセラミックス
でライニングされたＦＣ材の鋳造品が使用されている。
また、ホットチャンバ式のダイカストマシンでは、溶湯
を貯湯槽からグースネックを介して金型内に送り込むノ
ズル部分に、例えばＳＫＤ６１製の中空材が使用されて
いる。
ストマシンでは、溶湯を貯湯槽から射出スリーブまで運
ぶレードルに、例えばＦＣ材製の鋳造品が使用され、鋳
造素材を溶解して貯える貯湯槽に、例えばセラミックス
でライニングされたＦＣ材の鋳造品が使用されている。
また、ホットチャンバ式のダイカストマシンでは、溶湯
を貯湯槽からグースネックを介して金型内に送り込むノ
ズル部分に、例えばＳＫＤ６１製の中空材が使用されて
いる。
【００１０】これらのレードル、貯湯槽、ノズルなど
は、熱伝導率が比較的高い材料で作られているので、先
の場合と同様に、溶湯に対する保温性が十分ではなく、
湯まわり不良、湯境い、充填不良などの鋳造欠陥を発生
させる要因となっている。
は、熱伝導率が比較的高い材料で作られているので、先
の場合と同様に、溶湯に対する保温性が十分ではなく、
湯まわり不良、湯境い、充填不良などの鋳造欠陥を発生
させる要因となっている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な従来のダイカストマシン用射出スリーブ、プランジャ
チップ、レードルその他の部品の問題点に鑑み成された
もので、本発明の目的は、金属の溶湯に対する保温性に
優れるとともに、摺動面の耐摩耗性にも優れたダイカス
トマシン用部品を提供することにある。
な従来のダイカストマシン用射出スリーブ、プランジャ
チップ、レードルその他の部品の問題点に鑑み成された
もので、本発明の目的は、金属の溶湯に対する保温性に
優れるとともに、摺動面の耐摩耗性にも優れたダイカス
トマシン用部品を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明のダイカストマシ
ン用射出スリーブは、Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２
ｗｔ％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：
４ｗｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗ
ｔ％以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以
上４ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的に
Ｆｅからなる高珪素ステンレス鋼で構成されたことを特
徴とする。
ン用射出スリーブは、Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２
ｗｔ％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：
４ｗｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗ
ｔ％以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以
上４ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的に
Ｆｅからなる高珪素ステンレス鋼で構成されたことを特
徴とする。
【００１３】ここで、上記の高珪素ステンレス鋼には、
鍛鋼及び鋳鋼の両者が含まれる。
鍛鋼及び鋳鋼の両者が含まれる。
【００１４】上記の高珪素ステンレス鋼を構成する各成
分元素の役割及びその適正範囲について説明する。
分元素の役割及びその適正範囲について説明する。
【００１５】Ｃは、耐食性に悪影響を及ぼすので、０．
１ｗｔ％以下とした。
１ｗｔ％以下とした。
【００１６】Ｓｉは、時効処理によって微細な金属間化
合物を析出して硬化し、また、Ｓｉを添加した合金を摺
動部品に使用した場合に焼き付きを減少させる効果があ
るが、過度の添加は靭性の低下を招くので、２〜６％ｗ
ｔ％とした。
合物を析出して硬化し、また、Ｓｉを添加した合金を摺
動部品に使用した場合に焼き付きを減少させる効果があ
るが、過度の添加は靭性の低下を招くので、２〜６％ｗ
ｔ％とした。
【００１７】Ｍｎは、溶湯の脱酸、合金の硬さと靭性の
向上を目的に添加することが好ましいが、入れ過ぎると
溶損性に害を及ぼすので、３ｗｔ％以下とした。
向上を目的に添加することが好ましいが、入れ過ぎると
溶損性に害を及ぼすので、３ｗｔ％以下とした。
【００１８】Ｎｉは、オーステナイトを安定化させ、溶
損性、靭性の付与に重要な元素であるが、一定以上の添
加は効果の向上がないので、４〜９ｗｔ％とした。
損性、靭性の付与に重要な元素であるが、一定以上の添
加は効果の向上がないので、４〜９ｗｔ％とした。
【００１９】Ｃｒは、溶損性、耐摩耗性を向上させる
が、入れ過ぎると溶体化状態での硬さが上昇し加工性が
損なわれるので、８〜１８ｗｔ％以下とした。
が、入れ過ぎると溶体化状態での硬さが上昇し加工性が
損なわれるので、８〜１８ｗｔ％以下とした。
【００２０】Ｍｏは、耐食性、硬さを高め、耐摩耗性を
向上させるため添加することが好ましいが、一定以上の
添加は効果の向上がないので、２ｗｔ％以下とした。
向上させるため添加することが好ましいが、一定以上の
添加は効果の向上がないので、２ｗｔ％以下とした。
【００２１】Ｃｕは、耐食性を向上させることで、析出
硬化元素として添加されるが、一定量以上の添加は加工
性に害を及ぼすので、０．２〜４ｗｔ％とした。
硬化元素として添加されるが、一定量以上の添加は加工
性に害を及ぼすので、０．２〜４ｗｔ％とした。
【００２２】Ｎｂは、炭素と結合し易いので、Ｃｒ炭化
物の生成を防止する目的で添加することが好ましいが、
入れ過ぎると脆化を促進するので、２ｗｔ％以下とし
た。
物の生成を防止する目的で添加することが好ましいが、
入れ過ぎると脆化を促進するので、２ｗｔ％以下とし
た。
【００２３】上記組成を備えた高珪素ステンレス鋼は、
熱伝導率が約１７Ｗ／（ｍ・Ｋ）（３００℃）と比較的
低い。従って、ダイカストマシンにおいて射出スリーブ
を上記の高珪素ステンレスで製作すれば、従来のＳＫＤ
６１製の射出スリーブと比べて溶湯に対する保温性に優
れているので、鋳造欠陥を減らすことができる。
熱伝導率が約１７Ｗ／（ｍ・Ｋ）（３００℃）と比較的
低い。従って、ダイカストマシンにおいて射出スリーブ
を上記の高珪素ステンレスで製作すれば、従来のＳＫＤ
６１製の射出スリーブと比べて溶湯に対する保温性に優
れているので、鋳造欠陥を減らすことができる。
【００２４】更に、上記の高珪素ステンレス鋼は、ＳＵ
Ｓ６３０等と比べて耐摩耗性に優れている。従って、ダ
イカストマシンにおいて射出スリーブを上記の高珪素ス
テンレス鋼で製作すれば、摩耗速度が減るとともにカジ
リが発生しにくくなるので、その寿命を増大させること
ができる。
Ｓ６３０等と比べて耐摩耗性に優れている。従って、ダ
イカストマシンにおいて射出スリーブを上記の高珪素ス
テンレス鋼で製作すれば、摩耗速度が減るとともにカジ
リが発生しにくくなるので、その寿命を増大させること
ができる。
【００２５】好ましくは、本発明のダイカストマシン用
射出スリーブを次の様な方法で製造する。即ち、上記組
成を有する高珪素ステンレス鋼の素材に機械加工を行っ
た後、析出硬化処理を施して母材部分の硬度を４５（Ｈ
ＲＣ）以上に増大させる。因みに、ＳＵＳ６３０等の析
出硬化系ステンレス鋼の硬化処理後の硬さは４０（ＨＲ
Ｃ）程度が上限である。
射出スリーブを次の様な方法で製造する。即ち、上記組
成を有する高珪素ステンレス鋼の素材に機械加工を行っ
た後、析出硬化処理を施して母材部分の硬度を４５（Ｈ
ＲＣ）以上に増大させる。因みに、ＳＵＳ６３０等の析
出硬化系ステンレス鋼の硬化処理後の硬さは４０（ＨＲ
Ｃ）程度が上限である。
【００２６】なお、表層部に窒化処理を施すことによっ
て、更に、耐摩耗性を増大させることができる。上記の
析出硬化処理は、この窒化処理の際に同時に行うことも
できる。
て、更に、耐摩耗性を増大させることができる。上記の
析出硬化処理は、この窒化処理の際に同時に行うことも
できる。
【００２７】また、上記のように、ダイカストマシン用
射出スリーブの形状を機械加工によって形成する代わり
に、鋳造によって形成することもできる。
射出スリーブの形状を機械加工によって形成する代わり
に、鋳造によって形成することもできる。
【００２８】上記の高珪素ステンレス鋼の鋳造品は、量
産することによって（例えば、５本以上）製造コストが
鍛造品よりも低くなる。従って、ダイカストマシン用射
出スリーブの製造コストを引き下げることができる。こ
れに加えて、上記の高珪素ステンレス鋼は、鋳造の際の
流動性が一般のステンレス鋳鋼（ＳＣＳ２４）よりも優
れているので、鋳造欠陥が発生しにくい。鋳鋼は、鍛鋼
と比較すると、強度及び靭性が若干劣るが、他の性能に
ついてはほとんど変わらず、実用上差し支えない。
産することによって（例えば、５本以上）製造コストが
鍛造品よりも低くなる。従って、ダイカストマシン用射
出スリーブの製造コストを引き下げることができる。こ
れに加えて、上記の高珪素ステンレス鋼は、鋳造の際の
流動性が一般のステンレス鋳鋼（ＳＣＳ２４）よりも優
れているので、鋳造欠陥が発生しにくい。鋳鋼は、鍛鋼
と比較すると、強度及び靭性が若干劣るが、他の性能に
ついてはほとんど変わらず、実用上差し支えない。
【００２９】鋳造品から製作する場合にも、好ましく
は、析出硬化処理を施して母材部分の硬度を４５（ＨＲ
Ｃ）以上に増大させる。また、機械加工の場合と同様
に、表層部に窒化処理を施すことによって、更に、耐摩
耗性を増大させることができる。上記の析出硬化処理
は、この窒化処理の際に同時に行うこともできる。
は、析出硬化処理を施して母材部分の硬度を４５（ＨＲ
Ｃ）以上に増大させる。また、機械加工の場合と同様
に、表層部に窒化処理を施すことによって、更に、耐摩
耗性を増大させることができる。上記の析出硬化処理
は、この窒化処理の際に同時に行うこともできる。
【００３０】なお、上記組成を有する高珪素ステンレス
鋼及び上記の製造方法は、射出スリーブの他に、プラン
ジャチップにも同様に適用することができる。また、上
記の高珪素ステンレス鋼の鋳造品は、コールドチャンバ
式ダイカストマシン用のレードル及び貯湯槽、ホットチ
ャンバ式ダイカストマシン用のノズル及び貯湯槽など、
溶湯に対する保温性が要求される各種部品に同様に適用
することができる。更に、上記の高珪素ステンレス鋼の
鋳造品は、ダイカストマシン用の金型にも適用すること
ができる。この場合には、好ましくは、母材部分の硬度
を４５（ＨＲＣ）以上とし、表層部に焼入層を形成す
る。
鋼及び上記の製造方法は、射出スリーブの他に、プラン
ジャチップにも同様に適用することができる。また、上
記の高珪素ステンレス鋼の鋳造品は、コールドチャンバ
式ダイカストマシン用のレードル及び貯湯槽、ホットチ
ャンバ式ダイカストマシン用のノズル及び貯湯槽など、
溶湯に対する保温性が要求される各種部品に同様に適用
することができる。更に、上記の高珪素ステンレス鋼の
鋳造品は、ダイカストマシン用の金型にも適用すること
ができる。この場合には、好ましくは、母材部分の硬度
を４５（ＨＲＣ）以上とし、表層部に焼入層を形成す
る。
【００３１】
【発明の実施の形態】（例１）高珪素ステンレス鋼を用
いて、射出スリーブ及びプランジャチップを製作し、そ
れらを組み合わせてダイカストマシン用の射出ユニット
を製作した。図１に射出スリーブ１の形状を、図２にプ
ランジャチップ２の形状を示す。図３に、これらを組み
合わせることによって構成される射出ユニットの形状を
示す。
いて、射出スリーブ及びプランジャチップを製作し、そ
れらを組み合わせてダイカストマシン用の射出ユニット
を製作した。図１に射出スリーブ１の形状を、図２にプ
ランジャチップ２の形状を示す。図３に、これらを組み
合わせることによって構成される射出ユニットの形状を
示す。
【００３２】この例で使用された高珪素ステンレス鋼の
化学組成は、下記の通りであった：Ｃ：０．０１ｗｔ
％、Ｓｉ：３．７ｗｔ％、Ｍｎ：１．１ｗｔ％、Ｎｉ：
５．９ｗｔ％、Ｃｒ：１１．３ｗｔ％、Ｍｏ：０．５ｗ
ｔ％、Ｃｕ：１．０ｗｔ％、Ｎｂ：０．３ｗｔ％、Ｆ
ｅ：残部。
化学組成は、下記の通りであった：Ｃ：０．０１ｗｔ
％、Ｓｉ：３．７ｗｔ％、Ｍｎ：１．１ｗｔ％、Ｎｉ：
５．９ｗｔ％、Ｃｒ：１１．３ｗｔ％、Ｍｏ：０．５ｗ
ｔ％、Ｃｕ：１．０ｗｔ％、Ｎｂ：０．３ｗｔ％、Ｆ
ｅ：残部。
【００３３】射出スリーブ１の製作工程は、以下の通り
であった。
であった。
【００３４】（イ）溶体化処理が施された上記の高珪素
ステンレス鋼材を、機械加工により図１の形状にする。
但し、内径部には研削代（余肉）を残す。
ステンレス鋼材を、機械加工により図１の形状にする。
但し、内径部には研削代（余肉）を残す。
【００３５】（ロ）これに析出硬化処置を施して、硬さ
を４８（ＨＲＣ）に増大させる。
を４８（ＨＲＣ）に増大させる。
【００３６】（ハ）射出スリーブ２の内径部に研削加工
を施した後、窒化処理を施して、表面に窒化物及び窒素
の拡散層を形成させる。
を施した後、窒化処理を施して、表面に窒化物及び窒素
の拡散層を形成させる。
【００３７】（二）必要部に研削仕上げを施して、射出
スリーブを完成させる。
スリーブを完成させる。
【００３８】一方、プランジャチップの製作工程は、以
下の通りであった。
下の通りであった。
【００３９】（イ）溶体化処理が施された上記の高珪素
ステンレス鋼材を、機械加工により図２の形状にする。
但し、外径部には研削代（余肉）を残す。
ステンレス鋼材を、機械加工により図２の形状にする。
但し、外径部には研削代（余肉）を残す。
【００４０】（ロ）これに析出硬化処置を施して、硬さ
を４８（ＨＲＣ）に増大させる。
を４８（ＨＲＣ）に増大させる。
【００４１】（ハ）プランジャチップの外径部を研削加
工によって仕上げた後、窒化処理を施し、表面に窒化物
及び窒素の拡散層を形成させて、プランジャチップを完
成させる。
工によって仕上げた後、窒化処理を施し、表面に窒化物
及び窒素の拡散層を形成させて、プランジャチップを完
成させる。
【００４２】以上の様な方法によって製作された射出ス
リーブ及びプランジャチップから構成される射出ユニッ
トを、コールドチャンバ型ダイカストマシンに装着し、
マグネシウム合金ＡＺ９１Ｄを用いてパーソナルコンピ
ュータの筺体（肉厚１ｍｍ）の鋳造を行った。その結
果、従来のＳＫＤ６１製の射出スリーブ及びプランジャ
チップから構成される射出ユニット、あるいは、ＳＵＳ
６３０製射出スリーブ及びＳＫＤ６１製プランジャチッ
プから構成される射出ユニットと比較して、それぞれ下
記のような利点が認められた。
リーブ及びプランジャチップから構成される射出ユニッ
トを、コールドチャンバ型ダイカストマシンに装着し、
マグネシウム合金ＡＺ９１Ｄを用いてパーソナルコンピ
ュータの筺体（肉厚１ｍｍ）の鋳造を行った。その結
果、従来のＳＫＤ６１製の射出スリーブ及びプランジャ
チップから構成される射出ユニット、あるいは、ＳＵＳ
６３０製射出スリーブ及びＳＫＤ６１製プランジャチッ
プから構成される射出ユニットと比較して、それぞれ下
記のような利点が認められた。
【００４３】（イ）ＳＫＤ６１製射出ユニットとの比
較：溶湯に対する保温性が改善された結果、射出スリー
ブ内に供給する溶湯の温度を、従来の射出ユニットを使
用した場合と比較して、３０℃低くすることができた。
これに伴い、ダイカスト製品の鋳造欠陥が減少し、従来
の射出ユニットを使用した場合と比較して、良品率が２
０％向上した。
較：溶湯に対する保温性が改善された結果、射出スリー
ブ内に供給する溶湯の温度を、従来の射出ユニットを使
用した場合と比較して、３０℃低くすることができた。
これに伴い、ダイカスト製品の鋳造欠陥が減少し、従来
の射出ユニットを使用した場合と比較して、良品率が２
０％向上した。
【００４４】（ロ）ＳＵＳ６３０製射出スリーブ及びＳ
ＫＤ６１製プランジャチップにより構成される射出ユニ
ットとの比較：耐摩耗性及び耐カジリ性が改善された結
果、射出スリーブの寿命を５０％、プランジャチップの
寿命を２０％、それぞれ向上させることができた。
ＫＤ６１製プランジャチップにより構成される射出ユニ
ットとの比較：耐摩耗性及び耐カジリ性が改善された結
果、射出スリーブの寿命を５０％、プランジャチップの
寿命を２０％、それぞれ向上させることができた。
【００４５】前述した実施の形態では、先に析出硬化処
理を行い、次に窒化処理を施しているが、析出硬化処理
と窒化処理は処理温度が同じ範囲に入っているので、窒
化処理を施しながら同時に析出硬化処理を行うことも可
能である。
理を行い、次に窒化処理を施しているが、析出硬化処理
と窒化処理は処理温度が同じ範囲に入っているので、窒
化処理を施しながら同時に析出硬化処理を行うことも可
能である。
【００４６】（例２）高珪素ステンレス鋼の鋳造品を用
いて、下記の手順で射出スリーブを製作した。図４に射
出スリーブ２０の形状を示す。
いて、下記の手順で射出スリーブを製作した。図４に射
出スリーブ２０の形状を示す。
【００４７】この例で使用された高珪素ステンレス鋼の
化学組成は、下記の通りであった：Ｃ：０．０１ｗｔ
％、Ｓｉ：３．７ｗｔ％、Ｍｎ：１．１ｗｔ％、Ｎｉ：
５．９ｗｔ％、Ｃｒ：１１．３ｗｔ％、Ｍｏ：０．５ｗ
ｔ％、Ｃｕ：１．０ｗｔ％、Ｎｂ：０．３ｗｔ％、Ｆ
ｅ：残部。
化学組成は、下記の通りであった：Ｃ：０．０１ｗｔ
％、Ｓｉ：３．７ｗｔ％、Ｍｎ：１．１ｗｔ％、Ｎｉ：
５．９ｗｔ％、Ｃｒ：１１．３ｗｔ％、Ｍｏ：０．５ｗ
ｔ％、Ｃｕ：１．０ｗｔ％、Ｎｂ：０．３ｗｔ％、Ｆ
ｅ：残部。
【００４８】（イ）図５に示す様に、鋳型（砂型）２１
の中に中子２２を配置した後、鋳型２１の上端の開口部
を押え板２３で塞ぐ。
の中に中子２２を配置した後、鋳型２１の上端の開口部
を押え板２３で塞ぐ。
【００４９】（ロ）誘導加熱炉を用いて、温度１５００
℃で、上記組成の高珪素ステンレス鋼を溶解する。
℃で、上記組成の高珪素ステンレス鋼を溶解する。
【００５０】（ハ）図６に示す様に、溶湯を、鋳型２１
の中に注入する。
の中に注入する。
【００５１】（ニ）溶湯が凝固した後、鋳型２１を解体
して鋳造品２５を取り出す。
して鋳造品２５を取り出す。
【００５２】（ホ）鋳造品２５に機械加工を施し、射出
スリーブ２０の形状（図４）に加工する。但し、内径部
には研削代（余肉）を残す。
スリーブ２０の形状（図４）に加工する。但し、内径部
には研削代（余肉）を残す。
【００５３】（ヘ）射出スリーブ２０に析出硬化処置を
施して、硬さを４５（ＨＲＣ）に増大させる。
施して、硬さを４５（ＨＲＣ）に増大させる。
【００５４】（ト）射出スリーブ２０に窒化処理を施
す。
す。
【００５５】（チ）必要部に研削仕上げを施して、射出
スリーブ２０を完成させる。
スリーブ２０を完成させる。
【００５６】（例３）高珪素ステンレス鋼の鋳造品を用
いて、下記の手順でコールドチャンバ式ダイカストマシ
ン用のレードルを製作した。図７にレードル３０の概略
形状を示す。なお、この例で使用された高珪素ステンレ
ス鋼の化学組成は、例２で示したものと同一である （イ）図８に示す様に、鋳型（砂型）３１の中に中子３
２を配置する。なお、この鋳型３１は、上型３１ａ及び
下型３１ｂから構成されている。
いて、下記の手順でコールドチャンバ式ダイカストマシ
ン用のレードルを製作した。図７にレードル３０の概略
形状を示す。なお、この例で使用された高珪素ステンレ
ス鋼の化学組成は、例２で示したものと同一である （イ）図８に示す様に、鋳型（砂型）３１の中に中子３
２を配置する。なお、この鋳型３１は、上型３１ａ及び
下型３１ｂから構成されている。
【００５７】（ロ）誘導加熱炉を用いて、温度１５００
℃で、上記組成の高珪素ステンレス鋼を溶解する。
℃で、上記組成の高珪素ステンレス鋼を溶解する。
【００５８】（ハ）図９に示す様に、溶湯を、鋳型３１
の中に注入する。
の中に注入する。
【００５９】（ニ）溶湯が凝固した後、鋳型３１を解体
して鋳造品３５を取り出す。
して鋳造品３５を取り出す。
【００６０】（ホ）鋳造品３５の必要部分に機械加工を
施して、レードル３０を完成させる。
施して、レードル３０を完成させる。
【００６１】
【発明の効果】本発明に基づく高珪素ステンレス鋼製の
射出スリーブ及びプランジャチップを、ダイカストマシ
ンの射出ユニットに使用することによって、鋳造欠陥の
発生を減少させるとともに、射出スリーブ及びプランジ
ャチップの寿命を増大させることができる。
射出スリーブ及びプランジャチップを、ダイカストマシ
ンの射出ユニットに使用することによって、鋳造欠陥の
発生を減少させるとともに、射出スリーブ及びプランジ
ャチップの寿命を増大させることができる。
【００６２】なお、溶湯に対する保温性に関しては、特
に射出スリーブ側の材質の影響が大きいので、射出スリ
ーブのみを上記の高珪素ステンレス鋼で製作し、プラン
ジャチップは従来と同じ合金工具鋼（例えば、ＳＫＤ６
１）で製作しても、相当な効果が得られる。
に射出スリーブ側の材質の影響が大きいので、射出スリ
ーブのみを上記の高珪素ステンレス鋼で製作し、プラン
ジャチップは従来と同じ合金工具鋼（例えば、ＳＫＤ６
１）で製作しても、相当な効果が得られる。
【００６３】本発明に基づく高珪素ステンレス鋼製のレ
ードルは、従来の鋳鉄製（ＦＣ２５０）のものと比べて
保温性に優れ、従来のセラミックス製（窒化珪素）のも
のと比べて大幅に製造コストが低い。本発明に基づくレ
ードル、貯湯槽、ノズルなどをダイカストマシンに使用
することによって、鋳造欠陥の発生を減らすことができ
る。
ードルは、従来の鋳鉄製（ＦＣ２５０）のものと比べて
保温性に優れ、従来のセラミックス製（窒化珪素）のも
のと比べて大幅に製造コストが低い。本発明に基づくレ
ードル、貯湯槽、ノズルなどをダイカストマシンに使用
することによって、鋳造欠陥の発生を減らすことができ
る。
【００６４】また、本発明に基づく金型によれば、金型
へ充填された溶湯の初期段階の凝固を遅らせることがで
きるので、鋳造欠陥の発生を減らすことができる。
へ充填された溶湯の初期段階の凝固を遅らせることがで
きるので、鋳造欠陥の発生を減らすことができる。
【図１】本発明に基づくダイカストマシン用射出スリー
ブの形状の一例を示す図。
ブの形状の一例を示す図。
【図２】本発明に基づくダイカストマシン用プランジャ
チップの形状の一例を示す図。
チップの形状の一例を示す図。
【図３】本発明に基づくダイカストマシン用射出ユニッ
トの形状の一例を示す図。
トの形状の一例を示す図。
【図４】本発明に基づくダイカストマシン用射出スリー
ブの形状の他の例を示す図。
ブの形状の他の例を示す図。
【図５】本発明に基づくダイカストマシン用射出スリー
ブの鋳造に使用される鋳型の一例を示す図。
ブの鋳造に使用される鋳型の一例を示す図。
【図６】本発明に基づくダイカストマシン用射出スリー
ブの鋳造方法について説明する図。
ブの鋳造方法について説明する図。
【図７】本発明に基づくダイカストマシン用レードルの
形状の一例を示す図。
形状の一例を示す図。
【図８】本発明に基づくダイカストマシン用レードルの
鋳造に使用される鋳型の一例を示す図。
鋳造に使用される鋳型の一例を示す図。
【図９】本発明に基づくダイカストマシン用レードルの
鋳造方法について説明する図。
鋳造方法について説明する図。
１・・・射出スリーブ、 ２・・・プランジャチップ、 ２０・・・射出スリーブ、 ２１・・・鋳型、 ２２・・・中子、 ２３・・・押え板、 ２５・・・鋳造品、 ３０・・・レードル、 ３１・・・鋳型、 ３２・・・中子、 ３５・・・鋳造品。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 17/20 Ｂ２２Ｄ 17/20 Ｇ Ｚ 17/22 17/22 Ｑ Ｃ２１Ｄ 1/06 Ｃ２１Ｄ 1/06 Ａ 6/00 １０２ 6/00 １０２Ｒ 6/02 6/02 Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58 (72)発明者 丸山 公孝 静岡県沼津市大岡2068の３ 東芝機械株式 会社内 Ｆターム(参考） 4E093 NA01 NB09 PA06
Claims (17)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ％
以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗｔ
％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％以
下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅか
らなる高珪素ステンレス鋼で構成されたダイカストマシ
ン用射出スリーブ。 - 【請求項２】 母材部分の硬度が４５（ＨＲＣ）以上で
あり、表層部に窒化処理層が形成されていることを特徴
とする請求項１に記載のダイカストマシン用射出スリー
ブ。 - 【請求項３】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ％
以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗｔ
％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％以
下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅか
らなる高珪素ステンレス鋼の素材に、機械加工を行った
後、析出硬化処理を施して母材部分の硬度を増大させ、
次いで、表層部に窒化処理を施すことを特徴とするダイ
カストマシン用射出スリーブの製造方法。 - 【請求項４】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ％
以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗｔ
％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％以
下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅか
らなる高珪素ステンレス鋼の素材に、機械加工を行った
後、窒化処理を施して表層部に窒化処理層を形成すると
同時に、析出硬化処理を施すことを特徴とするダイカス
トマシン用射出スリーブの製造方法。 - 【請求項５】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ％
以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗｔ
％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％以
下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅか
らなる高珪素ステンレス鋼の鋳造品に、析出硬化処理を
施して母材部分の硬度を増大させ、次いで、表層部に窒
化処理を施すことを特徴とするダイカストマシン用射出
スリーブの製造方法。 - 【請求項６】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ％
以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗｔ
％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％以
下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅか
らなる高珪素ステンレス鋼の鋳造品に、窒化処理を施し
て表層部に窒化処理層を形成すると同時に、析出硬化処
理を施すことを特徴とするダイカストマシン用射出スリ
ーブの製造方法。 - 【請求項７】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ％
以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗｔ
％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％以
下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅか
らなる高珪素ステンレス鋼で構成されたダイカストマシ
ン用プランジャチップ。 - 【請求項８】 母材部分の硬度が４５（ＨＲＣ）以上で
あり、表層部に窒化処理層が形成されていることを特徴
とする請求項７に記載のダイカストマシン用プランジャ
チップ。 - 【請求項９】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ％
以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗｔ
％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％以
下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅか
らなる高珪素ステンレス鋼の素材に、機械加工を行った
後、析出硬化処理を施して母材部分の硬度を増大させ、
次いで、表層部に窒化処理を施すことを特徴とするダイ
カストマシン用プランジャチップの製造方法。 - 【請求項１０】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ
％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗ
ｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％
以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４
ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅ
からなる高珪素ステンレス鋼の素材に、機械加工を行っ
た後、窒化処理を施して表層部に窒化処理層を形成する
と同時に、析出硬化処理を施すことを特徴とするダイカ
ストマシン用プランジャチップの製造方法。 - 【請求項１１】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ
％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗ
ｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％
以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４
ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅ
からなる高珪素ステンレス鋼の鋳造品に、析出硬化処理
を施して母材部分の硬度を増大させ、次いで、表層部に
窒化処理を施すことを特徴とするダイカストマシン用プ
ランジャチップの製造方法。 - 【請求項１２】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ
％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗ
ｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％
以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４
ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅ
からなる高珪素ステンレス鋼の鋳造品に、窒化処理を施
して表層部に窒化処理層を形成すると同時に、析出硬化
処理を施すことを特徴とするダイカストマシン用プラン
ジャチップの製造方法。 - 【請求項１３】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ
％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗ
ｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％
以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４
ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅ
からなる高珪素ステンレス鋼で構成されたダイカストマ
シン用レードル。 - 【請求項１４】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ
％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗ
ｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％
以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４
ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅ
からなる高珪素ステンレス鋼で構成されたダイカストマ
シン用貯湯槽。 - 【請求項１５】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ
％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗ
ｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％
以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４
ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅ
からなる高珪素ステンレス鋼で構成されたダイカストマ
シン用ノズル。 - 【請求項１６】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ
％以上６ｗｔ％以下、Ｍｎ：３ｗｔ％以下、Ｎｉ：４ｗ
ｔ％以上９ｗｔ％以下、Ｃｒ：８ｗｔ％以上１８ｗｔ％
以下、Ｍｏ：２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．２ｗｔ％以上４
ｗｔ％以下、Ｎｂ：２ｗｔ％以下、残部が実質的にＦｅ
からなる高珪素ステンレス鋼で構成されたダイカストマ
シン用金型。 - 【請求項１７】 母材部分の硬度が４５（ＨＲＣ）以上
であり、表層部に焼入層が形成されていることを特徴と
する請求項１６に記載のダイカストマシン用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000148428A JP2001329348A (ja) | 2000-03-13 | 2000-05-19 | ダイカストマシン用部品及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000-69140 | 2000-03-13 | ||
| JP2000069140 | 2000-03-13 | ||
| JP2000148428A JP2001329348A (ja) | 2000-03-13 | 2000-05-19 | ダイカストマシン用部品及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001329348A true JP2001329348A (ja) | 2001-11-27 |
Family
ID=26587349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000148428A Pending JP2001329348A (ja) | 2000-03-13 | 2000-05-19 | ダイカストマシン用部品及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001329348A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100818152B1 (ko) | 2007-05-04 | 2008-03-31 | 민병권 | 다이캐스팅 머신용 플런저 팁과 그의 제조방법 |
| KR101660275B1 (ko) * | 2016-03-28 | 2016-09-27 | 김영윤 | 다이캐스팅 머신용 플런저 팁 어셈블리 |
-
2000
- 2000-05-19 JP JP2000148428A patent/JP2001329348A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100818152B1 (ko) | 2007-05-04 | 2008-03-31 | 민병권 | 다이캐스팅 머신용 플런저 팁과 그의 제조방법 |
| KR101660275B1 (ko) * | 2016-03-28 | 2016-09-27 | 김영윤 | 다이캐스팅 머신용 플런저 팁 어셈블리 |
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