JPH02175823A - 連続焼鈍におけるストリップのヒートバックルおよび形状不良防止方法 - Google Patents
連続焼鈍におけるストリップのヒートバックルおよび形状不良防止方法Info
- Publication number
- JPH02175823A JPH02175823A JP33020088A JP33020088A JPH02175823A JP H02175823 A JPH02175823 A JP H02175823A JP 33020088 A JP33020088 A JP 33020088A JP 33020088 A JP33020088 A JP 33020088A JP H02175823 A JPH02175823 A JP H02175823A
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- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はストリップの連続焼鈍において、ヒートバック
ルやその他の形状不良の発生を防止する方法に関する。
ルやその他の形状不良の発生を防止する方法に関する。
（従来の技術）
連続焼鈍炉内を通板し焼鈍されるストリップには、板幅
方向の張力分布や温度分布の不均一性、ストリップ蛇行
による剪断力、ハースロールクラウンなどに起因して、
板幅方向に圧縮応力が生じる。これがストリップにしわ
発生を引き起こし、このしわがハースロール上に乗り上
げてつぶされると疵になり、いわゆるヒートバックルが
生じる。
方向の張力分布や温度分布の不均一性、ストリップ蛇行
による剪断力、ハースロールクラウンなどに起因して、
板幅方向に圧縮応力が生じる。これがストリップにしわ
発生を引き起こし、このしわがハースロール上に乗り上
げてつぶされると疵になり、いわゆるヒートバックルが
生じる。
また、ヒートバックルにまで到らずとも形状不良を誘発
する。
する。
ヒートバックルや形状不良は商品価値を低下させるので
、その防止について検討されている。例えば特開昭６０
−１８１２４２号公報では、ハースロールのサーマルク
ラウンをヒートバックル抑制上限クラウン量と蛇行阻止
下限クラウン量の間に収まるようにハースロール温度を
制御している。また、特開昭６１−２６４１３８号公報
では、ハースロールの前方でストリップをハースロール
軸方向に継続的に往復移動させながら通板さゼている。
、その防止について検討されている。例えば特開昭６０
−１８１２４２号公報では、ハースロールのサーマルク
ラウンをヒートバックル抑制上限クラウン量と蛇行阻止
下限クラウン量の間に収まるようにハースロール温度を
制御している。また、特開昭６１−２６４１３８号公報
では、ハースロールの前方でストリップをハースロール
軸方向に継続的に往復移動させながら通板さゼている。
これらはそれぞれ作用効果が奏されて、ヒートバックル
の抑制が図られている。
の抑制が図られている。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、ヒートバックルが発生し易い連続焼鈍炉
内の温度急変ゾーン、例えば冷却帯では防止が充分でな
く、ヒートバックルやその他の形状不良が生じている。
内の温度急変ゾーン、例えば冷却帯では防止が充分でな
く、ヒートバックルやその他の形状不良が生じている。
また極薄軟質ストリップの通板時にもヒートバックルが
まま発生している。
まま発生している。
本発明は被連続焼鈍材がヒートバックルの生じやすい例
えば極薄軟質あるいは極薄軟質広幅ストリップであり、
またヒートバックルが発生し易い連続焼鈍炉内ゾーンで
あっても、その発生を防ぎ、あわせてその他の形状不良
発生を防止することを目的とする。
えば極薄軟質あるいは極薄軟質広幅ストリップであり、
またヒートバックルが発生し易い連続焼鈍炉内ゾーンで
あっても、その発生を防ぎ、あわせてその他の形状不良
発生を防止することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨は、ストリップをハースロールに掛け渡し
て通板し連続焼鈍するにあたり、ストリップにヒートバ
ックルが発生する限界の張力を演算するヒートバックル
発生限界張力モデル式を設け、該モデル式のヒートバッ
クル発生限界張力に、予めストリップの鋼種、サイズ、
連続焼鈍ラインスピード毎に設定されたヒートバックル
発生限界張力値をあてはめて、弾性しわ発生限界張力を
ストリップの板幅中央部と端部の温度差の関数として算
出し、該温度差以上となるようにストリップの板幅方向
で冷却風量あるいは加熱量を変えることを特徴とする連
続焼鈍におけるストリップのヒートバックルおよび形状
不良防止方法にある。
て通板し連続焼鈍するにあたり、ストリップにヒートバ
ックルが発生する限界の張力を演算するヒートバックル
発生限界張力モデル式を設け、該モデル式のヒートバッ
クル発生限界張力に、予めストリップの鋼種、サイズ、
連続焼鈍ラインスピード毎に設定されたヒートバックル
発生限界張力値をあてはめて、弾性しわ発生限界張力を
ストリップの板幅中央部と端部の温度差の関数として算
出し、該温度差以上となるようにストリップの板幅方向
で冷却風量あるいは加熱量を変えることを特徴とする連
続焼鈍におけるストリップのヒートバックルおよび形状
不良防止方法にある。
次に、本発明について一実施例に基すき図面を参照し詳
細に説明する。
細に説明する。
図面において、ｌはハースロールで例えば冷却帯入側の
ハースロールであり、ストリップ２を掛け渡し、次ぎの
ハースロール１−１に通板する。
ハースロールであり、ストリップ２を掛け渡し、次ぎの
ハースロール１−１に通板する。
３は冷却・加熱装置で、この実施例では板幅方向可変冷
却装置であり、ハースロール１−１の入側に設けられて
いる。４は板温計で板幅方向可変冷却装置３の前方に設
けられ、ストリップ２の板幅中央部と端部の温度を測定
する。４−１はハースロール１−１の出側に設けられた
板温計で、板幅方向可変冷却装置３にて冷却された後の
ストリップ２の板幅中央部と端部の温度を測定するもの
である。
却装置であり、ハースロール１−１の入側に設けられて
いる。４は板温計で板幅方向可変冷却装置３の前方に設
けられ、ストリップ２の板幅中央部と端部の温度を測定
する。４−１はハースロール１−１の出側に設けられた
板温計で、板幅方向可変冷却装置３にて冷却された後の
ストリップ２の板幅中央部と端部の温度を測定するもの
である。
５は降伏応力演算部で、板温計４からの板幅方向可変冷
却装置３で冷却前のストリップ２の温度が入力され、通
板中ストリップ２の降伏応力σ、９をσＶＤ””Ｋ４・
ｆ （Ｔ）式より算出するものである。
却装置３で冷却前のストリップ２の温度が入力され、通
板中ストリップ２の降伏応力σ、９をσＶＤ””Ｋ４・
ｆ （Ｔ）式より算出するものである。
但し、Ｔはストリップ温度、に４は比例定数である。
６はヒートバックル発生限界張力設定器で、予めストリ
ップの鋼種、サイズ、連続焼鈍ラインスピード毎にヒー
トバックル発生限界張力値を定めて設定している。
ップの鋼種、サイズ、連続焼鈍ラインスピード毎にヒー
トバックル発生限界張力値を定めて設定している。
７はモデル式演算部で、ヒートバックルが発生し始める
限界張力値のモデル式を有している。そのモデル式は次
のようである。
限界張力値のモデル式を有している。そのモデル式は次
のようである。
σ””Ｋ＋ ・（１＊−ｃｒ ＋ Ｋｇ ・１Ｆｙｐ十
に３ （１）但し、σはヒートバックル発生限界
張力値。
に３ （１）但し、σはヒートバックル発生限界
張力値。
σ、−３１は弾性しわ発生限界張力、σ、ｐは通板中ス
トリップ２の降伏応力、に、、に、、に３．は比例定数
である。
トリップ２の降伏応力、に、、に、、に３．は比例定数
である。
弾性しわ発生限界張力σｔ、、ｃｒは次のモデル式（２
）を定め、演算算出する。
）を定め、演算算出する。
σｔ−ｃ−＝Ｋ ’ ｆ （μｏ、Ｔ、θ＋ Ｒ１１＋
Ｗ＋ Ｅ＋ ｔ＋ ν。
Ｗ＋ Ｅ＋ ｔ＋ ν。
（ＴＩ−Ｔ２）、α、 ａ ） （２）但し
、Ｋは係数、μ。は摩擦係数、γはハースロールテーパ
ー角度、θは巻き角度、Ｒはハースロール半径、！はハ
ースロールフラット部長さ。
、Ｋは係数、μ。は摩擦係数、γはハースロールテーパ
ー角度、θは巻き角度、Ｒはハースロール半径、！はハ
ースロールフラット部長さ。
Ｗはストリップ板幅、Ｅはヤング率、Ｌはストリップ板
厚、νはポアソン比、ＴＩはストリップ板幅中央部温度
、Ｔ２はス） ＩＪツブ端部温度、αは線膨張係数、ａ
はパス間長さ１である。
厚、νはポアソン比、ＴＩはストリップ板幅中央部温度
、Ｔ２はス） ＩＪツブ端部温度、αは線膨張係数、ａ
はパス間長さ１である。
該モデル式演算部７には、降伏応力演算部５がらの降伏
応力び９２、板温計４−１からのストリップ温度、ヒー
トバックル発生限界張力設定器６がらのヒートバックル
発生限界張力値σおよび、予めわかるハースロール１の
プロフィルやストリップ２のサイズ、線膨張係数、バス
間長さなどの通仮条件データが入力され、前記モデル（
１）、 （２）式の演算を行い、弾性しわ発生限界張力
σｔ−ｃｒをストリップの板幅中央部と端部の温度差（
ＴＩ−丁２）の関数として出力する。
応力び９２、板温計４−１からのストリップ温度、ヒー
トバックル発生限界張力設定器６がらのヒートバックル
発生限界張力値σおよび、予めわかるハースロール１の
プロフィルやストリップ２のサイズ、線膨張係数、バス
間長さなどの通仮条件データが入力され、前記モデル（
１）、 （２）式の演算を行い、弾性しわ発生限界張力
σｔ−ｃｒをストリップの板幅中央部と端部の温度差（
ＴＩ−丁２）の関数として出力する。
８は冷却・加熱パターン演算部で、この実施例では冷却
風量パターンを演算するもので、モデル式演算部７から
の出力信号と板幅方向可変冷却装置３で冷却前のストリ
ップ温度が板温計４から入力され、幅方向冷却風量調整
指令パターンを演算し、出力する。
風量パターンを演算するもので、モデル式演算部７から
の出力信号と板幅方向可変冷却装置３で冷却前のストリ
ップ温度が板温計４から入力され、幅方向冷却風量調整
指令パターンを演算し、出力する。
９は幅方向冷却風量設定器で、幅方向冷却風量調整指令
パターンを入力して幅方向冷却風量を設定し、板幅方向
可変冷却装置３の幅方向冷却風量制御信号を出力する。
パターンを入力して幅方向冷却風量を設定し、板幅方向
可変冷却装置３の幅方向冷却風量制御信号を出力する。
ｌＯは幅方向冷却風量補正器で、前記幅方向冷却風量調
整指令パターンと板温計４−１から板幅方向可変冷却装
置３にて冷却後のストＩＪツブ板幅中央部温度Ｔ＋、端
部の温度Ｔ２が入力され、板幅方向可変冷却装置３によ
る冷却で、前記モデル式演算部７にて算出された温度差
（ＴＩ−Ｔ２）以上となるように、冷却風量補正量を算
出し、板幅方向可変冷却装置３の板幅方向における冷却
風量を制御する。
整指令パターンと板温計４−１から板幅方向可変冷却装
置３にて冷却後のストＩＪツブ板幅中央部温度Ｔ＋、端
部の温度Ｔ２が入力され、板幅方向可変冷却装置３によ
る冷却で、前記モデル式演算部７にて算出された温度差
（ＴＩ−Ｔ２）以上となるように、冷却風量補正量を算
出し、板幅方向可変冷却装置３の板幅方向における冷却
風量を制御する。
（発明の効果）
本発明に従ってストリップを冷却すると、板幅中央部と
端部の温度差は、ヒートバックルの発生限界張力を超え
る張力を生じさせず、ヒートバックルが防止されるとと
もに、ヒートバックルに到らぬ形状不良も発生しない。
端部の温度差は、ヒートバックルの発生限界張力を超え
る張力を生じさせず、ヒートバックルが防止されるとと
もに、ヒートバックルに到らぬ形状不良も発生しない。
前記実施例ではストリップを冷却をする場合について述
べたが、加熱をする際にも、ストリップの板幅方向にお
ける加熱を、変えることによりヒートバックルおよび形
状不良が防止される。
べたが、加熱をする際にも、ストリップの板幅方向にお
ける加熱を、変えることによりヒートバックルおよび形
状不良が防止される。
また、張力検出装置１１を設けて、ストリップ２の張力
を検出し、この検出張力をモデル式演算部７に入力して
、その時のモデル式演算部７でストリップの板幅中央部
と端部の温度差（ＴＩ−Ｔｚ）にて演算算出されるヒー
トバックル発生限界張力を、超えないように温度差（Ｔ
Ｉ−ＴＺ）の値を変更することもできる。
を検出し、この検出張力をモデル式演算部７に入力して
、その時のモデル式演算部７でストリップの板幅中央部
と端部の温度差（ＴＩ−Ｔｚ）にて演算算出されるヒー
トバックル発生限界張力を、超えないように温度差（Ｔ
Ｉ−ＴＺ）の値を変更することもできる。
第１図は本発明の一実施例を示す図である。
Claims (1)
- ストリップをハースロールに掛け渡して通板し連続焼鈍
するにあたり、ストリップにヒートバックルが発生する
限界の張力を演算するヒートバックル発生限界張力モデ
ル式を設け、該モデル式のヒートバックル発生限界張力
に、予めストリップの鋼種、サイズ、連続焼鈍ラインス
ピード毎に設定されたヒートバックル発生限界張力値を
あてはめて、弾性しわ発生限界張力をストリップの板幅
中央部と端部の温度差の関数として算出し、該温度差以
上となるようにストリップの板幅方向で冷却風量あるい
は加熱量を変えることを特徴とする連続焼鈍におけるス
トリップのヒートバックルおよび形状不良防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33020088A JPH02175823A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 連続焼鈍におけるストリップのヒートバックルおよび形状不良防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33020088A JPH02175823A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 連続焼鈍におけるストリップのヒートバックルおよび形状不良防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02175823A true JPH02175823A (ja) | 1990-07-09 |
| JPH0530885B2 JPH0530885B2 (ja) | 1993-05-11 |
Family
ID=18229956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33020088A Granted JPH02175823A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 連続焼鈍におけるストリップのヒートバックルおよび形状不良防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02175823A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07150256A (ja) * | 1993-10-08 | 1995-06-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続焼鈍炉における鋼帯の温度調整装置と鋼帯の平坦化方法 |
| JPH07228926A (ja) * | 1994-02-21 | 1995-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼帯の竪型連続焼鈍炉 |
| JPH07238326A (ja) * | 1994-02-28 | 1995-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼帯の竪型連続焼鈍炉 |
-
1988
- 1988-12-27 JP JP33020088A patent/JPH02175823A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07150256A (ja) * | 1993-10-08 | 1995-06-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続焼鈍炉における鋼帯の温度調整装置と鋼帯の平坦化方法 |
| JPH07228926A (ja) * | 1994-02-21 | 1995-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼帯の竪型連続焼鈍炉 |
| JPH07238326A (ja) * | 1994-02-28 | 1995-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼帯の竪型連続焼鈍炉 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0530885B2 (ja) | 1993-05-11 |
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