JP3173329B2 - 熱処理炉の張力制御方法 - Google Patents
熱処理炉の張力制御方法Info
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- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D15/00—Control of mechanical force or stress; Control of mechanical pressure
- G05D15/01—Control of mechanical force or stress; Control of mechanical pressure characterised by the use of electric means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属帯（鋼帯等）を通板
する熱処理炉、とくに連続焼鈍炉において、蛇行（横ず
れ）や絞り（ヒートバックル）を防止する技術に関す
る。
する熱処理炉、とくに連続焼鈍炉において、蛇行（横ず
れ）や絞り（ヒートバックル）を防止する技術に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続焼鈍炉で金属帯を所定の温度
条件及び張力条件で通板するときには、金属帯が薄く
幅広、高温焼鈍、高張力、炉内ロール形状が不適
合の場合に、絞り（ヒートバックル）が発生し、通板上
のトラブルによる、製造能力の低下および歩留の低下の
要因となっていた。
条件及び張力条件で通板するときには、金属帯が薄く
幅広、高温焼鈍、高張力、炉内ロール形状が不適
合の場合に、絞り（ヒートバックル）が発生し、通板上
のトラブルによる、製造能力の低下および歩留の低下の
要因となっていた。
【０００３】また、金属帯の形状、温度と炉温のバラン
ス、張力、速度条件によっては蛇行（横ずれ）が発生
し、このずれ量が大きくなると金属帯が炉内で炉壁に衝
突し、エッジ損傷したり、破断したりしていた。
ス、張力、速度条件によっては蛇行（横ずれ）が発生
し、このずれ量が大きくなると金属帯が炉内で炉壁に衝
突し、エッジ損傷したり、破断したりしていた。
【０００４】これらの対策として、特開昭５６−６２９
２７号公報においては、ストリップの進行方向に沿って
１本以上の胴部輪郭形状の異なる複雑種類のロール配置
を行なう技術が開示されており、実施例として、幅狭材
通板用としてＭＣ＝２ｍｍ、ＦＬ＝６００ｍｍ、また幅
広通板用としてＭＣ＝４ｍｍ、ＦＬ＝９００ｍｍなる炉
内ロールを竪型連続焼鈍炉に配備し、ストリップの幅変
更が大きくても横ずれを起こすことなく通板できる例が
あげられている。ここで、ＭＣはロールのメカニカルク
ラウン（＝（ロールフラット部径）−（ロール端部
径））であり、ＦＬはロールフラット部長さである。
２７号公報においては、ストリップの進行方向に沿って
１本以上の胴部輪郭形状の異なる複雑種類のロール配置
を行なう技術が開示されており、実施例として、幅狭材
通板用としてＭＣ＝２ｍｍ、ＦＬ＝６００ｍｍ、また幅
広通板用としてＭＣ＝４ｍｍ、ＦＬ＝９００ｍｍなる炉
内ロールを竪型連続焼鈍炉に配備し、ストリップの幅変
更が大きくても横ずれを起こすことなく通板できる例が
あげられている。ここで、ＭＣはロールのメカニカルク
ラウン（＝（ロールフラット部径）−（ロール端部
径））であり、ＦＬはロールフラット部長さである。
【０００５】また、特公昭６２−３７６９７号公報で
は、竪型連続焼鈍炉において、上テーパロールＭＣ＜下
テーパロールＭＣとすることで極低炭素鋼板（ＩＦ鋼）
を絞りなく通板できる技術が開示されており、実施例と
して、通常のテーパロールではテーパ指数Ｒ（＝（ＭＣ
／２）／Ｌｔ×１０００）を、上ロールＲ≦１．２、下
ロールＲ≧１．２とする例があげられている。ここでＬ
ｔはテーパロールのテーパ部長さである。
は、竪型連続焼鈍炉において、上テーパロールＭＣ＜下
テーパロールＭＣとすることで極低炭素鋼板（ＩＦ鋼）
を絞りなく通板できる技術が開示されており、実施例と
して、通常のテーパロールではテーパ指数Ｒ（＝（ＭＣ
／２）／Ｌｔ×１０００）を、上ロールＲ≦１．２、下
ロールＲ≧１．２とする例があげられている。ここでＬ
ｔはテーパロールのテーパ部長さである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記の従
来技術には以下の様な問題点があった。
来技術には以下の様な問題点があった。
【０００７】特開昭５６−６２９２７号公報に開示され
た技術では、幅狭用ロールと幅広用ロールを上下に配置
し、それぞれのロール配置を組合せ、サイズ（板幅）変
更があっても蛇行が発生しないと述べている。しかし、
幅狭用ロールはロールフラット部長さが短いため、金属
帯の幅が広くなると金属帯に作用する張力の大きい上部
ロールで絞りが発生する。ところがこの場合において
は、常に幅狭用ロールが竪型連続焼鈍炉内の上部に１本
以上配置されており、これでは薄物幅広材通板時に蛇行
は抑制できても絞りは防止できない。
た技術では、幅狭用ロールと幅広用ロールを上下に配置
し、それぞれのロール配置を組合せ、サイズ（板幅）変
更があっても蛇行が発生しないと述べている。しかし、
幅狭用ロールはロールフラット部長さが短いため、金属
帯の幅が広くなると金属帯に作用する張力の大きい上部
ロールで絞りが発生する。ところがこの場合において
は、常に幅狭用ロールが竪型連続焼鈍炉内の上部に１本
以上配置されており、これでは薄物幅広材通板時に蛇行
は抑制できても絞りは防止できない。
【０００８】また、特公昭６２−３７６９７号公報に開
示された技術においては、下テーパロールに対し上テー
パロールのテーパまたはクラウンを小さくするべく、ロ
ールのテーパ指数を規定している。
示された技術においては、下テーパロールに対し上テー
パロールのテーパまたはクラウンを小さくするべく、ロ
ールのテーパ指数を規定している。
【０００９】これらの技術では、ロール形状に合わせた
最適張力についての開示がなく、蛇行は防止できても、
絞りは防止できないか、あるいは絞りは防止できても、
蛇行は防止できないという問題点があった。本発明は、
オーダーの多品種、小ロット化による種々な熱処理やサ
イズの幅広化のなかで蛇行・絞りといった通板トラブル
がなく、かつ複雑な装置も設けずに、安定した熱処理炉
の技術を提供することを目的とする。
最適張力についての開示がなく、蛇行は防止できても、
絞りは防止できないか、あるいは絞りは防止できても、
蛇行は防止できないという問題点があった。本発明は、
オーダーの多品種、小ロット化による種々な熱処理やサ
イズの幅広化のなかで蛇行・絞りといった通板トラブル
がなく、かつ複雑な装置も設けずに、安定した熱処理炉
の技術を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題は以下の手段に
より解決される。
より解決される。
【００１１】炉内に設けられた複数のテーパロールによ
り金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する熱処理炉に
おいて、前記熱処理炉の一部または全部に設置されてい
るテーパロールにおける金属帯に作用する張力（σ）を
測定し、前記張力が下記の式(1)の範囲にはいるよう張
力を制御する熱処理炉の張力制御方法である。
り金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する熱処理炉に
おいて、前記熱処理炉の一部または全部に設置されてい
るテーパロールにおける金属帯に作用する張力（σ）を
測定し、前記張力が下記の式(1)の範囲にはいるよう張
力を制御する熱処理炉の張力制御方法である。
【００１２】σmin ＜σ＜σcr (1) ただし、 σmin ：蛇行防止に必要な張力（kgf/mm2) σcr ：絞り発生限界張力（kgf/mm2) σcr＝Ｋ・ｔA ・（Ｗ−ＦＬ) B ・θh C ・Ｅ (2) ｔ ：金属帯の板厚 (mm) Ｗ ：金属帯の板幅 (mm) ＦＬ：ロールフラット部長さ (mm) θh ：熱間のロールテーパ勾配 (rad) Ｅ ：金属帯の弾性係数（kgf/mm2) Ｋ、Ａ、Ｂ、Ｃ：定数
【００１３】
【作用】竪型連続熱処理炉において炉内上下に設置され
たロールを介して薄物幅広の金属帯を搬送・熱処理する
際には絞りの発生が問題であり、この絞り発生の限界と
なる条件を明らかにする必要がある。発明者らは、この
ための手段として以下の式(3)に基づく数値計算を行
い、トータルクラウンが大きいほど絞り易いことを知見
している。
たロールを介して薄物幅広の金属帯を搬送・熱処理する
際には絞りの発生が問題であり、この絞り発生の限界と
なる条件を明らかにする必要がある。発明者らは、この
ための手段として以下の式(3)に基づく数値計算を行
い、トータルクラウンが大きいほど絞り易いことを知見
している。
【００１４】ΔＣrh＝ΔＣrc＋Ｈc (3) ここで符号の意味は以下の通りである。 ΔＣrh：熱間時のロールクラウン（トータルクラウン） ΔＣrc：常温時のトータルクラウン Ｈc ：ヒートクラウン
【００１５】図５はこれらの符号の意味を示した図であ
る。図５において、１は金属帯、２はテーパロール、Ｍ
Ｃはロールのメカニカルクラウン、ＦＬはロールフラッ
ト部長さ、θh は熱間のロールテーパ勾配、θc は常温
時のロールテーパ勾配である。
る。図５において、１は金属帯、２はテーパロール、Ｍ
Ｃはロールのメカニカルクラウン、ＦＬはロールフラッ
ト部長さ、θh は熱間のロールテーパ勾配、θc は常温
時のロールテーパ勾配である。
【００１６】例えば、図６はテーパクラウンロールのロ
ール形状差による蛇行修正能力を示した図であり、ライ
ン長とともに初期の蛇行量が修正される変化を示してい
る。図６からフラット部長さが短いＮＯ１〜３ほど蛇行
修正の時間が速く、蛇行修正能力が高いことがわかり、
逆に絞りが発生している。また図６に示す様にメカニカ
ルクラウンが大きい方が蛇行修正能力が高いことがいえ
る。
ール形状差による蛇行修正能力を示した図であり、ライ
ン長とともに初期の蛇行量が修正される変化を示してい
る。図６からフラット部長さが短いＮＯ１〜３ほど蛇行
修正の時間が速く、蛇行修正能力が高いことがわかり、
逆に絞りが発生している。また図６に示す様にメカニカ
ルクラウンが大きい方が蛇行修正能力が高いことがいえ
る。
【００１７】しかしながら、上記の条件だけでは絞り発
生の限界は予測できず、金属帯に働く張力がこれ以上に
なると絞りが発生する限界の張力として、絞り発生限界
張力σcrを定め、金属帯の板厚、板幅、弾性係数、トー
タルクラウンによるテーパ部勾配、ロールフラット部長
さを含んだ、絞り発生限界張力σcrに関する以下の式
(2)なる条件式を導いた。
生の限界は予測できず、金属帯に働く張力がこれ以上に
なると絞りが発生する限界の張力として、絞り発生限界
張力σcrを定め、金属帯の板厚、板幅、弾性係数、トー
タルクラウンによるテーパ部勾配、ロールフラット部長
さを含んだ、絞り発生限界張力σcrに関する以下の式
(2)なる条件式を導いた。
【００１８】 σcr＝Ｋ・ｔA ・（Ｗ−ＦＬ) B ・θh C ・Ｅ (2) ここで、係数Ｋ、Ａ、Ｂ、Ｃは実験に基づく回帰式から
得られる。
得られる。
【００１９】ここで炉内上部テーパロール張力をσt 、
炉内下部テーパロール張力をσb とすると、常に、σb
＜σt となる。すなわち、連続熱処理炉内の上下テーパ
ロールでは金属帯に負荷される実際の張力がその自重分
だけ異なり、上部テーパロール張力の方が大きくなる。
従って、同一の炉内張力の場合は絞り発生防止の観点か
らは、上部では絞りの発生しにくいテーパロールのフラ
ット部長さの長いロール形状を選択した方が好ましい。
炉内下部テーパロール張力をσb とすると、常に、σb
＜σt となる。すなわち、連続熱処理炉内の上下テーパ
ロールでは金属帯に負荷される実際の張力がその自重分
だけ異なり、上部テーパロール張力の方が大きくなる。
従って、同一の炉内張力の場合は絞り発生防止の観点か
らは、上部では絞りの発生しにくいテーパロールのフラ
ット部長さの長いロール形状を選択した方が好ましい。
【００２０】実験は、実機の竪型連続焼鈍炉において、
金属帯（鋼帯）の板幅1540〜1820mm、テーパロールのフ
ラット部長さ 600〜800mm 、メカニカルクラウン 0.3〜
0.8mm の範囲において実験を行い、連続焼鈍炉炉内のよ
り絞りの発生し易い上部テーパロールのチョックに取り
付けた歪ゲージにより、ロールに働く荷重を測定し、金
属帯の断面積で除することにより、金属帯に作用する張
力を求めた。図１はこれらの実験結果の重回帰計算結果
により得られた、Ｋ、Ａ、Ｂ、Ｃを式(2)に代入して導
き出される、板幅と板厚の比（Ｗ／ｔ）を一定とした場
合の金属帯の板幅と絞り発生限界張力との関係を示した
図である。図１から明らかな様に、ロール形状に合わせ
て最適な張力のあることが明らかである。
金属帯（鋼帯）の板幅1540〜1820mm、テーパロールのフ
ラット部長さ 600〜800mm 、メカニカルクラウン 0.3〜
0.8mm の範囲において実験を行い、連続焼鈍炉炉内のよ
り絞りの発生し易い上部テーパロールのチョックに取り
付けた歪ゲージにより、ロールに働く荷重を測定し、金
属帯の断面積で除することにより、金属帯に作用する張
力を求めた。図１はこれらの実験結果の重回帰計算結果
により得られた、Ｋ、Ａ、Ｂ、Ｃを式(2)に代入して導
き出される、板幅と板厚の比（Ｗ／ｔ）を一定とした場
合の金属帯の板幅と絞り発生限界張力との関係を示した
図である。図１から明らかな様に、ロール形状に合わせ
て最適な張力のあることが明らかである。
【００２１】例えば、テーパロールのフラット部長さを
長くした場合は、絞り発生限界張力を上げることができ
る。
長くした場合は、絞り発生限界張力を上げることができ
る。
【００２２】炉内の金属帯に作用する張力σは絞りと蛇
行防止の観点から絞り発生限界張力σcrおよび蛇行防止
に必要な張力σmin との関係は、式(1)の、σmin ＜σ
＜σc rの条件を満たすことが必要である。
行防止の観点から絞り発生限界張力σcrおよび蛇行防止
に必要な張力σmin との関係は、式(1)の、σmin ＜σ
＜σc rの条件を満たすことが必要である。
【００２３】従って、式(2)によってσcrを定め、実験
結果から得られるσmin の値を定めれば、金属帯に作用
する張力σを測定することにより、この値が絞り発生限
界張力σcr以下、および蛇行防止に必要な張力σmin 以
上となる様に張力の制御をすることによって、絞りと蛇
行の発生を防止することが可能である。
結果から得られるσmin の値を定めれば、金属帯に作用
する張力σを測定することにより、この値が絞り発生限
界張力σcr以下、および蛇行防止に必要な張力σmin 以
上となる様に張力の制御をすることによって、絞りと蛇
行の発生を防止することが可能である。
【００２４】
【実施例】本発明の実施例を図面にもとづいて説明す
る。
る。
【００２５】図２はその傾向を示した図で、テーパロー
ルのフラット部長さＦＬに対する金属帯の板幅Ｗの比を
ロール形状係数Ｓと定めれば、ロール形状係数と上部テ
ーパロールにおける金属帯に作用する張力との関係を示
した図であり、上下のロールフラット部長さＦＬが等し
い場合と、上部のロールフラット部長さＦＬを長くした
場合との結果を比較してある。図２においてＭＣはいづ
れも0.8mm で、■印は本願発明の上部ＦＬ＝800mm 、下
部ＦＬ＝600mm の張力の測定結果であり、＋印は発明外
の上部ＦＬ＝600mm 、下部ＦＬ＝600mm の張力の測定結
果であり、Ｘ印は発明外の上部ＦＬ＝600mm 、下部ＦＬ
＝600mm の絞り発生時の張力の測定結果である。また、
図における曲線は、図の絞り発生結果から推定される、
絞り発生限界張力σcrの傾向線である。
ルのフラット部長さＦＬに対する金属帯の板幅Ｗの比を
ロール形状係数Ｓと定めれば、ロール形状係数と上部テ
ーパロールにおける金属帯に作用する張力との関係を示
した図であり、上下のロールフラット部長さＦＬが等し
い場合と、上部のロールフラット部長さＦＬを長くした
場合との結果を比較してある。図２においてＭＣはいづ
れも0.8mm で、■印は本願発明の上部ＦＬ＝800mm 、下
部ＦＬ＝600mm の張力の測定結果であり、＋印は発明外
の上部ＦＬ＝600mm 、下部ＦＬ＝600mm の張力の測定結
果であり、Ｘ印は発明外の上部ＦＬ＝600mm 、下部ＦＬ
＝600mm の絞り発生時の張力の測定結果である。また、
図における曲線は、図の絞り発生結果から推定される、
絞り発生限界張力σcrの傾向線である。
【００２６】図から明らかな様に、上下のロールフラッ
ト部長さＦＬが等しく、金属帯の板幅Ｗに対して短い場
合には、絞りが発生するが、上部のロールフラット部長
さを長くした場合には絞りが発生しない。また図２から
明らかな様に、ロール形状係数Ｓ＝（Ｗ／ＦＬ）はＳ≦
2.4 の範囲では絞り発生限界張力が高いため、絞りの発
生が見られない。なお、表１に示すように下部のロール
形状係数については1.１≦Ｓ≦3.2 の範囲であることが
望ましい。1.１未満では蛇行が大きくなり、3.2 を超え
ると絞りが発生する。
ト部長さＦＬが等しく、金属帯の板幅Ｗに対して短い場
合には、絞りが発生するが、上部のロールフラット部長
さを長くした場合には絞りが発生しない。また図２から
明らかな様に、ロール形状係数Ｓ＝（Ｗ／ＦＬ）はＳ≦
2.4 の範囲では絞り発生限界張力が高いため、絞りの発
生が見られない。なお、表１に示すように下部のロール
形状係数については1.１≦Ｓ≦3.2 の範囲であることが
望ましい。1.１未満では蛇行が大きくなり、3.2 を超え
ると絞りが発生する。
【００２７】図３はロール形状係数と上部テーパロール
における金属帯に作用する張力との関係を示した図２と
は異なる図であり、メカニカルクラウンＭＣの異なるロ
ール形状の結果を比較してある。図３において本願発明
の■印は上部ロールのＦＬ800mm 、ＭＣ＝0.3mm 、下部
ロールのＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、本願発明の＋印は
上部ロールのＦＬ800mm 、ＭＣ＝0.8mm 、下部ロールの
ＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、◇印は発明外の上部ロール
のＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、下部ロールのＦＬ600mm
、ＭＣ＝0.8mm の張力の測定結果である。また、金属
帯の板厚ｔは0.5〜1.0mm 、板幅Ｗは1540〜1820mmであ
る。
における金属帯に作用する張力との関係を示した図２と
は異なる図であり、メカニカルクラウンＭＣの異なるロ
ール形状の結果を比較してある。図３において本願発明
の■印は上部ロールのＦＬ800mm 、ＭＣ＝0.3mm 、下部
ロールのＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、本願発明の＋印は
上部ロールのＦＬ800mm 、ＭＣ＝0.8mm 、下部ロールの
ＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、◇印は発明外の上部ロール
のＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、下部ロールのＦＬ600mm
、ＭＣ＝0.8mm の張力の測定結果である。また、金属
帯の板厚ｔは0.5〜1.0mm 、板幅Ｗは1540〜1820mmであ
る。
【００２８】図３からわかるように、本願発明のテーパ
ロールのフラット部長さを長くすることで、絞り発生限
界張力を高めることができるのは明らかである。更に、
メカニカルクラウンＭＣを小さくすることにより、高い
張力でも絞りの発生がなく、絞り発生限界張力が向上す
るものである。
ロールのフラット部長さを長くすることで、絞り発生限
界張力を高めることができるのは明らかである。更に、
メカニカルクラウンＭＣを小さくすることにより、高い
張力でも絞りの発生がなく、絞り発生限界張力が向上す
るものである。
【００２９】図４は本発明による金属帯に作用する張力
制御の概念図を示した図である。図４において、図５と
同一部分には同一符号を付し説明を省略する。図４にお
いて、３は入側ブライドルロール、４は出側ブライドル
ロール、５は張力制御装置である。炉内の搬送ロール
（テーパロール）２の一部または全部のチョック部に取
り付けられた張力測定器から張力の測定値が張力制御装
置５に送られ、この値が(2) 式に基づく絞り発生限界張
力σcr以下、および蛇行防止に必要な張力σmin(実験結
果から得られた例としてσmin ＝0.2kgf/mm2) 以上とな
る様に、駆動可能な炉内の搬送ロール（テーパロール）
２、入側ブライドルロール３および出側ブライドルロー
ル４のいずれかまたは全部の回転数を制御している。な
お、この場合における熱処理炉は竪型でも、部分的な横
型炉を含む竪型炉でも可能である。
制御の概念図を示した図である。図４において、図５と
同一部分には同一符号を付し説明を省略する。図４にお
いて、３は入側ブライドルロール、４は出側ブライドル
ロール、５は張力制御装置である。炉内の搬送ロール
（テーパロール）２の一部または全部のチョック部に取
り付けられた張力測定器から張力の測定値が張力制御装
置５に送られ、この値が(2) 式に基づく絞り発生限界張
力σcr以下、および蛇行防止に必要な張力σmin(実験結
果から得られた例としてσmin ＝0.2kgf/mm2) 以上とな
る様に、駆動可能な炉内の搬送ロール（テーパロール）
２、入側ブライドルロール３および出側ブライドルロー
ル４のいずれかまたは全部の回転数を制御している。な
お、この場合における熱処理炉は竪型でも、部分的な横
型炉を含む竪型炉でも可能である。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【発明の効果】以上のように、本発明によればオーダー
の多品種、小ロット化による種々の温度条件の熱処理や
サイズの幅広化のなかで蛇行・絞りといった通板トラブ
ルがなく、安定した熱処理炉の張力制御が可能となる。
の多品種、小ロット化による種々の温度条件の熱処理や
サイズの幅広化のなかで蛇行・絞りといった通板トラブ
ルがなく、安定した熱処理炉の張力制御が可能となる。
【図１】金属帯の板幅と絞り発生限界張力との関係を示
した図である。
した図である。
【図２】本発明によるロール形状係数と金属帯に作用す
る張力との関係を示した図である。
る張力との関係を示した図である。
【図３】本発明による図２とは異なるロール形状係数と
金属帯に作用する張力との関係を示した図である。
金属帯に作用する張力との関係を示した図である。
【図４】本発明による金属帯に作用する張力制御の概念
を示した図である。
を示した図である。
【図５】ロールクラウン等の符号の意味を示した図であ
る。
る。
【図６】ロール形状差による蛇行修正能力を示した図で
ある。
ある。
１ 金属帯 ２ テーパロール ５ 張力制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 1/00,9/52 C21D 9/56,11/00
Claims (1)
- 【請求項１】 炉内に設けられた複数のテーパロールに
より金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する熱処理炉
の張力制御方法において、前記熱処理炉の一部または全
部のテーパロールにおける金属帯に作用する張力（σ）
を測定し、前記張力が下記の式(1)の範囲にはいるよう
張力を制御することを特徴とする熱処理炉の張力制御方
法。 σmin ＜σ＜σcr (1) ただし、 σmin ：蛇行防止に必要な張力（kgf/mm2) σcr ：絞り発生限界張力（kgf/mm2) σcr＝Ｋ・ｔA ・（Ｗ−ＦＬ) B ・θh C ・Ｅ (2) ｔ ：金属帯の板厚 (mm) Ｗ ：金属帯の板幅 (mm) ＦＬ：ロールフラット部長さ (mm) θh ：熱間のロールテーパ勾配 (rad) Ｅ ：金属帯の弾性係数（kgf/mm2) Ｋ、Ａ、Ｂ、Ｃ：定数
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