JPH02163567A - 無段変速機の変速制御装置 - Google Patents
無段変速機の変速制御装置Info
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- JPH02163567A JPH02163567A JP63318104A JP31810488A JPH02163567A JP H02163567 A JPH02163567 A JP H02163567A JP 63318104 A JP63318104 A JP 63318104A JP 31810488 A JP31810488 A JP 31810488A JP H02163567 A JPH02163567 A JP H02163567A
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H15/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members
- F16H15/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members without members having orbital motion
- F16H15/04—Gearings providing a continuous range of gear ratios
- F16H15/06—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B
- F16H15/32—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line
- F16H15/36—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface
- F16H15/38—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
- F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
- F16H9/04—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes
- F16H9/12—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members
- F16H9/16—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members using two pulleys, both built-up out of adjustable conical parts
- F16H2009/163—Arrangements of two or more belt gearings mounted in parallel, e.g. for increasing transmittable torque
-
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- F16H15/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members without members having orbital motion
- F16H15/04—Gearings providing a continuous range of gear ratios
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- F16H15/32—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line
- F16H15/36—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface
- F16H15/38—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces
- F16H2015/383—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces with two or more sets of toroid gearings arranged in parallel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、トロイド曲面とか■ベルト式等の無段変速機
の変速制御装置に関する。
の変速制御装置に関する。
従来の技術
従来の無段変速機としては、例えば特開昭63]309
54号公報に開示されるように、対向面がそれぞれトロ
イド曲面に形成された入力ディスクと出力ディスク間に
摩擦ローラを接触させることにより無段変速部が構成さ
れ、該摩擦ローラの傾斜量を変化させることにより、入
力ディスクから出力ディスクに伝達される回転力を無段
階に変化させることができるようになっており、この種
の無段変速機はトロイダル型無段変速機と称されている
。
54号公報に開示されるように、対向面がそれぞれトロ
イド曲面に形成された入力ディスクと出力ディスク間に
摩擦ローラを接触させることにより無段変速部が構成さ
れ、該摩擦ローラの傾斜量を変化させることにより、入
力ディスクから出力ディスクに伝達される回転力を無段
階に変化させることができるようになっており、この種
の無段変速機はトロイダル型無段変速機と称されている
。
また、かかるトロイダル型無段変速機では、特開昭63
i25852号公報に開示されるように、」二足無段変
速部が2組タンデム配置されるようになったものがある
。
i25852号公報に開示されるように、」二足無段変
速部が2組タンデム配置されるようになったものがある
。
ところで、」二足摩擦ローラは1組の無段変速部に2個
設けられ、それぞれが回転中心に対し対象に配置されて
おり、従って、上記特開昭63−130954号公報で
は2個の摩擦ローラ、上記特開閉63−125852号
公報では4個の摩擦ローラか設けられ、これら摩擦ロー
ラはそれぞれ1個に付き1つのアクチュエータで駆動さ
れるようになっている。
設けられ、それぞれが回転中心に対し対象に配置されて
おり、従って、上記特開昭63−130954号公報で
は2個の摩擦ローラ、上記特開閉63−125852号
公報では4個の摩擦ローラか設けられ、これら摩擦ロー
ラはそれぞれ1個に付き1つのアクチュエータで駆動さ
れるようになっている。
また、無段変速機としては上記トロイダル型無段変速機
以外に、■ベルト式無段変速機が良く知られ−Cおり、
この■ベルト式無段変速機にあっても、駆動プーリ、従
動プーリおよび■ベルl−によって構成される無段変速
部か2組設けられたものか、例えば、特開昭62−83
553号公報とか特開昭63−34363号公報等に開
示されている。
以外に、■ベルト式無段変速機が良く知られ−Cおり、
この■ベルト式無段変速機にあっても、駆動プーリ、従
動プーリおよび■ベルl−によって構成される無段変速
部か2組設けられたものか、例えば、特開昭62−83
553号公報とか特開昭63−34363号公報等に開
示されている。
そして、−上記Vヘルド式無段変速機では、2組設けら
れた無段変速部にはそれぞれ変速駆動用のアクチュエー
タが設けられているが、該アクチュエータを稼働するに
当たってそれぞれのアクチュエータに専用の変速比制御
弁(変速制御手段)が設けられ、この2つの変速比制御
弁によって、それぞれの無段変速部の変速比か制御され
るようになっている。
れた無段変速部にはそれぞれ変速駆動用のアクチュエー
タが設けられているが、該アクチュエータを稼働するに
当たってそれぞれのアクチュエータに専用の変速比制御
弁(変速制御手段)が設けられ、この2つの変速比制御
弁によって、それぞれの無段変速部の変速比か制御され
るようになっている。
従って、前者のトロイダル型無段変速機で複数組設けら
れた無段変速部の変速制御を行おうとした場合、上記■
ベルト式無段変速機のように各アクチュエータにそれぞ
れ変速制御装置を設けて、各無段変速部の変速制御を行
うことが考えられる。
れた無段変速部の変速制御を行おうとした場合、上記■
ベルト式無段変速機のように各アクチュエータにそれぞ
れ変速制御装置を設けて、各無段変速部の変速制御を行
うことが考えられる。
発明が解決しようとする課題
しかしながら、かかるトロイダル型無段変速機の各無段
変速部にそれぞれ変速制御手段を設けて、個々の無段変
速部の変速制御、つまり摩擦ローラの傾斜量を制御しよ
うとした場合、各無段変速部に作用するトルクに誤差が
生じていると、このトルク誤差は各変速制御のアンバラ
ンス量となり、全ての無段変速部を等しく変速させるた
めの変速精度を出すのが著しく困難になる。
変速部にそれぞれ変速制御手段を設けて、個々の無段変
速部の変速制御、つまり摩擦ローラの傾斜量を制御しよ
うとした場合、各無段変速部に作用するトルクに誤差が
生じていると、このトルク誤差は各変速制御のアンバラ
ンス量となり、全ての無段変速部を等しく変速させるた
めの変速精度を出すのが著しく困難になる。
特に、回転数をもって変速比制御する場合、実変速比の
算出が低回転領域に移行するに従って分解能が低下され
る。
算出が低回転領域に移行するに従って分解能が低下され
る。
このため、−に記特開閉62−83553号公報に開示
されるように、2つの無段変速部間にZ動装置を設けて
、両無段変速部のアンバランス部分を吸収させる必要か
生ずる。
されるように、2つの無段変速部間にZ動装置を設けて
、両無段変速部のアンバランス部分を吸収させる必要か
生ずる。
このため、Z]動装置によって無段変速機の構成が複雑
化され、変速機自体が大型化されると共に、重量の増大
か来されてしまうという課題があった。
化され、変速機自体が大型化されると共に、重量の増大
か来されてしまうという課題があった。
そこで、本発明はかかる従来の課題に鑑みて、複数設け
られた無段変速部のアンバランス量を、簡単な構成をも
って最小限に[ヒどめることかできる無段変速機の変速
制御装置を提供することを目的とする。
られた無段変速部のアンバランス量を、簡単な構成をも
って最小限に[ヒどめることかできる無段変速機の変速
制御装置を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
かかる[1的を達成するために本発明は、入力部材と、
出力部材と、これら入、出力部材間でトルク伝達をhう
伝達部材とを備え、これら3部材間の接触点が変化され
ることにより、無段階の変速を可能とする無段変速部を
複数組有し、これら複数の無段変速部にそれぞれ対応し
て変速制御を行うためのアクチュエータが設けられ、−
1−記複数組の無段変速部て変速された回転力を統合し
て出力する無段変速機において、 [−記複数の無段変速部の各部材が接触される時の条件
をそれぞれ等しくすると共に、上記複数のアクチュエー
タに、共通の制御信号を出力する1つの変速制御手段を
設けることにより構成する。
出力部材と、これら入、出力部材間でトルク伝達をhう
伝達部材とを備え、これら3部材間の接触点が変化され
ることにより、無段階の変速を可能とする無段変速部を
複数組有し、これら複数の無段変速部にそれぞれ対応し
て変速制御を行うためのアクチュエータが設けられ、−
1−記複数組の無段変速部て変速された回転力を統合し
て出力する無段変速機において、 [−記複数の無段変速部の各部材が接触される時の条件
をそれぞれ等しくすると共に、上記複数のアクチュエー
タに、共通の制御信号を出力する1つの変速制御手段を
設けることにより構成する。
作用
以」二の構成により本発明の無段変速機の変速制御装置
にあっては、複数の無段変速部の接触条件か等しく設定
されていることから、これら各無段変速部を変速駆動す
る複数のアクチュエータに、1つの変速制御手段から共
通の制御信号が出力されることにより、各無段変速部の
変速状態を均一にすることができる。
にあっては、複数の無段変速部の接触条件か等しく設定
されていることから、これら各無段変速部を変速駆動す
る複数のアクチュエータに、1つの変速制御手段から共
通の制御信号が出力されることにより、各無段変速部の
変速状態を均一にすることができる。
したがって、一部の無段変速部に入力トルクの誤Z1.
が発生されたとしても、この誤差によって当該無段変速
部の変速制御にアンバランス状態が持続されることはな
く、直ちに修正されて他の無段変速部と等しい変速状態
に復帰することができる。
が発生されたとしても、この誤差によって当該無段変速
部の変速制御にアンバランス状態が持続されることはな
く、直ちに修正されて他の無段変速部と等しい変速状態
に復帰することができる。
また、このように複数の無段変速部の変速制御を均一・
に行うことができるにもかかわらず、変速制御手段を1
つとすることがてきるため、構成の著しい簡略化を杓う
ことができる。
に行うことができるにもかかわらず、変速制御手段を1
つとすることがてきるため、構成の著しい簡略化を杓う
ことができる。
実施例
以ド、本発明の実施例を図に基ついて詳細に説明する。
第1図は本発明の一実施例を示す無段変速機の変速制御
装置で、無段変速機としては第2図にも示すようにトロ
イダル型無段変速機IOに適用した場合に例を取って述
べる。
装置で、無段変速機としては第2図にも示すようにトロ
イダル型無段変速機IOに適用した場合に例を取って述
べる。
即ぢ、上記第2図に示すトロイダル型無段変速機10は
、図中左側に設けられる動力源としての区外のエンジン
の回転が、トルクコンバータ12を介して護1−ロイダ
ル4り無段変速機10に入力されるよう(こな−ンてい
る。
、図中左側に設けられる動力源としての区外のエンジン
の回転が、トルクコンバータ12を介して護1−ロイダ
ル4り無段変速機10に入力されるよう(こな−ンてい
る。
上記トルクコンバータ12は一般によく知られるように
、ポンプインペラ12a、タービンランナ121)およ
びステータ12Cを備え、特に該トルクコンバータ12
ではロックアンプクラッチ)2dが設けられている。
、ポンプインペラ12a、タービンランナ121)およ
びステータ12Cを備え、特に該トルクコンバータ12
ではロックアンプクラッチ)2dが設けられている。
そして、1−記トロイダル型無段変速機10は、上記ト
ルクコンバータ12の出力回転軸14と同軸上に配置さ
れるl・ルク伝達軸16が設けられ、該トルク伝達軸1
6にそれぞれ無段変速部としての第1トロイダル変速部
18および第2トロイダル変速部20がタンデム配置さ
れている。
ルクコンバータ12の出力回転軸14と同軸上に配置さ
れるl・ルク伝達軸16が設けられ、該トルク伝達軸1
6にそれぞれ無段変速部としての第1トロイダル変速部
18および第2トロイダル変速部20がタンデム配置さ
れている。
上記トルク伝達軸16は中空に形成されると共に、ハウ
ジング22に対し軸方向の若干の移動が可能に取り付け
られる。
ジング22に対し軸方向の若干の移動が可能に取り付け
られる。
上記第1.第2トロイダル変速部18.20は、入力部
材としての第1入力ディスク18aおよび第2入力ディ
スク20aと、出力部材としての第1出力デイスク]8
bおよび第2出力デイスク2Qbとを備え、第1入力デ
ィスク18aと第1出力デイスク18bおよび第2入力
ディスク20aと第2出力デイスク20bのそれぞれの
対抗面はそれぞれトロイド曲面に形成され、これら対向
面間には伝達部材としてのパワーローラ18C,]8d
および20C,20dが摩擦接触されている。
材としての第1入力ディスク18aおよび第2入力ディ
スク20aと、出力部材としての第1出力デイスク]8
bおよび第2出力デイスク2Qbとを備え、第1入力デ
ィスク18aと第1出力デイスク18bおよび第2入力
ディスク20aと第2出力デイスク20bのそれぞれの
対抗面はそれぞれトロイド曲面に形成され、これら対向
面間には伝達部材としてのパワーローラ18C,]8d
および20C,20dが摩擦接触されている。
上記第]、 l−ロイダル変速部18は−1−記トルク
伝達軸16の図中左方に配置されると共に、上記第2ト
ルク変速部20は該トルク伝達軸16の図中イボ方に配
置され、かつ、それぞれの第1入力デイスフ18aおよ
び第2入力ディスク20aは互いに外側に配置されると
共に、第1入力ディスク18bおよび第2入力ディスク
20bは互いに内側に配置されている。
伝達軸16の図中左方に配置されると共に、上記第2ト
ルク変速部20は該トルク伝達軸16の図中イボ方に配
置され、かつ、それぞれの第1入力デイスフ18aおよ
び第2入力ディスク20aは互いに外側に配置されると
共に、第1入力ディスク18bおよび第2入力ディスク
20bは互いに内側に配置されている。
そして、l記第1.第2入力ディスク18a。
20aはボールスプライン24.26を介して]1記ト
ルク伝達軸16に、回転方向に係止されかつ軸方向の滑
らかな移動が可能に取り付けられる。
ルク伝達軸16に、回転方向に係止されかつ軸方向の滑
らかな移動が可能に取り付けられる。
方、上記第1.第2出力ディスク1.8b、2Qbは、
上記トルク伝達軸16に相対回転可能に嵌合された出力
ギア28にスプライン嵌合され、該第1.第2出力ディ
スク1.8b、20bに伝達された回転力は、該出力ギ
ア28およびこれに噛合される入力ギア30aを介して
カウンターシャツ1−30に伝達され、更に、回転力出
力経路を介して図外の出力軸に伝達される。
上記トルク伝達軸16に相対回転可能に嵌合された出力
ギア28にスプライン嵌合され、該第1.第2出力ディ
スク1.8b、20bに伝達された回転力は、該出力ギ
ア28およびこれに噛合される入力ギア30aを介して
カウンターシャツ1−30に伝達され、更に、回転力出
力経路を介して図外の出力軸に伝達される。
ところで、上記第1入力ディスク18aの外側(図中左
方)にはローディングカド装置34が設けられ、該ロー
ディングカド装置34には、回転力入力経路を介して伝
達されるエンジン回転が入力され、この入力トルクに応
じた押圧力か該ローディングカム装置34によって発生
されるようになっている。
方)にはローディングカド装置34が設けられ、該ロー
ディングカド装置34には、回転力入力経路を介して伝
達されるエンジン回転が入力され、この入力トルクに応
じた押圧力か該ローディングカム装置34によって発生
されるようになっている。
尚、上記ローディングカム装置34のローディングカム
34. aは、上記トルク伝達軸16に相対回転可能に
嵌合されると共に、スラストベアリング36を介して該
トルク伝達軸16に係止される。
34. aは、上記トルク伝達軸16に相対回転可能に
嵌合されると共に、スラストベアリング36を介して該
トルク伝達軸16に係止される。
また、上記第2入力ディスク20aと−に記トルク伝達
軸16の図中右方端部との間に皿ばね38が設けられて
いる。
軸16の図中右方端部との間に皿ばね38が設けられて
いる。
従って、−に記ローディングカム装置34で発生される
押圧力は、第1入力ディスク18aに作用すると共に、
上記l・ルク伝達軸16および1−足面ばね38を介し
て第2入力ディスク20aにも作用し、かつ、」−配器
ばね38によっ′C発生されるr圧力は、第2入力ディ
スク20aに作用すると共に、上記トルク伝達軸16お
よび上記ローディングカム装置34を介して第1入力デ
ィスク18aにも作用されるようになっている。
押圧力は、第1入力ディスク18aに作用すると共に、
上記l・ルク伝達軸16および1−足面ばね38を介し
て第2入力ディスク20aにも作用し、かつ、」−配器
ばね38によっ′C発生されるr圧力は、第2入力ディ
スク20aに作用すると共に、上記トルク伝達軸16お
よび上記ローディングカム装置34を介して第1入力デ
ィスク18aにも作用されるようになっている。
ところで、上記第1トロイタル変速部18および第2ト
ロイダル変速部20に設けられたパワーローラ18C,
1,8dおよび20c、20dは、中心軸Cに対して対
称に配置され、それぞれのパワーローラは実開昭63−
92859号公報に開示されるように、変速制御手段と
してのコントロールバルブおよび油圧アクチュエータを
介して、重両運転条件に応じて傾斜され、もって、入力
ディスクJ8a、20aの回転を無段1昔に変速して出
力ティスフ]8b、20bに伝達するようになっている
。
ロイダル変速部20に設けられたパワーローラ18C,
1,8dおよび20c、20dは、中心軸Cに対して対
称に配置され、それぞれのパワーローラは実開昭63−
92859号公報に開示されるように、変速制御手段と
してのコントロールバルブおよび油圧アクチュエータを
介して、重両運転条件に応じて傾斜され、もって、入力
ディスクJ8a、20aの回転を無段1昔に変速して出
力ティスフ]8b、20bに伝達するようになっている
。
即ち、上記パワーローラ18C,18dおよび20c、
20dは、第1図中に概略的に示したように、それぞれ
のパワーローラ18c、18d。
20dは、第1図中に概略的に示したように、それぞれ
のパワーローラ18c、18d。
20c、20dに対応して設けられる油圧アクチュエー
タ50,52,54.56によって、に上移動される回
転軸50a、、52a、54a、56aに、偏心軸50
b、52b、54b、56bを介して回転自在に装着さ
れ、該回転軸50a。
タ50,52,54.56によって、に上移動される回
転軸50a、、52a、54a、56aに、偏心軸50
b、52b、54b、56bを介して回転自在に装着さ
れ、該回転軸50a。
52a、54a、56aが」二下移動されることによッ
゛(、パワーローラ18c、18d、20c20(jは
傾斜できるようになっている。
゛(、パワーローラ18c、18d、20c20(jは
傾斜できるようになっている。
尚、コノとき、=1―1回転軸50a、52a、5/l
a、56aは、これが上下移動されてパワーローラ18
c、1.8d、20c、20dが傾斜される際に回転さ
れる。
a、56aは、これが上下移動されてパワーローラ18
c、1.8d、20c、20dが傾斜される際に回転さ
れる。
従って、上記パワーローラ1.8c、18d、2Qc、
20dの傾斜量は、−[−記油圧アクチュエータ50,
52,54.56の稼働−頃によって決定され、延いて
は、」二足回転軸50a、52a、54a、56aの−
に上移動に伴う回転量によって決定されることになる。
20dの傾斜量は、−[−記油圧アクチュエータ50,
52,54.56の稼働−頃によって決定され、延いて
は、」二足回転軸50a、52a、54a、56aの−
に上移動に伴う回転量によって決定されることになる。
ここで、本実施例は第1図に示すように、変速制御手段
として1つのコントロールバルブ60を設け、該コント
ロールバルブ60から出力される制御信号としての制御
油圧を、」二足油圧アクチュエータ50,52,54.
56にそれぞれ供給する構成としである。
として1つのコントロールバルブ60を設け、該コント
ロールバルブ60から出力される制御信号としての制御
油圧を、」二足油圧アクチュエータ50,52,54.
56にそれぞれ供給する構成としである。
上記コントロールバルブ60は、ステップモータ61に
よって回転駆動される駆動ロッド62と、スリーブ63
と、該スリーブ63の内径部に嵌挿されるスプール64
と、該スプール64を一上記ステップモータ61とは反
対方向に押圧するスプリング65とをそれぞれ備えてい
る。
よって回転駆動される駆動ロッド62と、スリーブ63
と、該スリーブ63の内径部に嵌挿されるスプール64
と、該スプール64を一上記ステップモータ61とは反
対方向に押圧するスプリング65とをそれぞれ備えてい
る。
−1−記駆動ロッド62は先端部に雄ねじ部62aが形
成され、これが上記スリーブ63に形成された雌ねじ部
63aに螺合される。
成され、これが上記スリーブ63に形成された雌ねじ部
63aに螺合される。
−に記スリーブ63の外周には軸方向の溝が形成され、
該溝にビン66か係合されることにより、該スリーブ6
3は回転されることなく軸方向に移動できるようになっ
ている。
該溝にビン66か係合されることにより、該スリーブ6
3は回転されることなく軸方向に移動できるようになっ
ている。
また、上記スプール64の上記スプリング65が設けら
れたとは反対側端には、それぞれ」二足回転軸50a、
52a、54 a、56aのうちの1つの回kBlが、
プリセスカム67およびリンク67aを介して軸方向移
動量に変換されて、この軸方向移動量がフィードバック
量として導入されるようになっている。
れたとは反対側端には、それぞれ」二足回転軸50a、
52a、54 a、56aのうちの1つの回kBlが、
プリセスカム67およびリンク67aを介して軸方向移
動量に変換されて、この軸方向移動量がフィードバック
量として導入されるようになっている。
即ち、」二足回転軸50a、52a、54a、56aの
回転量は、パワーローラ18c、18d。
回転量は、パワーローラ18c、18d。
20G、20dの傾斜量に比例しており、該回転軸の回
転量をフィードバックすることにより、パワーローラの
傾斜量をフィードバックできることになる。
転量をフィードバックすることにより、パワーローラの
傾斜量をフィードバックできることになる。
上記スプール64にはそれぞれ2つのランド部64a、
64cが設けられ、これらランド部64a、64bはス
プール64の移動に伴って、導入ボート68から導入さ
れるライン圧を、第1ボート68aおよび第2ボート6
8bに配分する。
64cが設けられ、これらランド部64a、64bはス
プール64の移動に伴って、導入ボート68から導入さ
れるライン圧を、第1ボート68aおよび第2ボート6
8bに配分する。
尚、図示するスプール64位置は安定状態にあり、上記
導入ボート68のライン圧は左右の第1ボート68aお
よび第2ポート68bに均等に配分されている。
導入ボート68のライン圧は左右の第1ボート68aお
よび第2ポート68bに均等に配分されている。
また、上記油圧アクチュエータ50,52,54.56
は、それぞれ上側室Aと下側室Bがビス)・ンによって
隔成され、上側室Aに下側室Bより高い油圧が供給され
ることにより、それぞれの回転軸50a、52a、54
a、56aは下方に移動され、かつ、これとは反対に下
側室Bに下側家人より高い油圧が供給されることにより
、回転軸50a、52a、、54a、56aは」二方に
移動される。
は、それぞれ上側室Aと下側室Bがビス)・ンによって
隔成され、上側室Aに下側室Bより高い油圧が供給され
ることにより、それぞれの回転軸50a、52a、54
a、56aは下方に移動され、かつ、これとは反対に下
側室Bに下側家人より高い油圧が供給されることにより
、回転軸50a、52a、、54a、56aは」二方に
移動される。
一方、第1トロイタル変速部18の油圧アクチュエータ
50.52および第2トロイダル変速部20の油圧アク
チュエータ54.56は、それぞれ一方のL側室Δと他
方の下側室I3および一方のド側室Bと他方の」−側室
Aとが交差して連通され、油圧アクチュエータ50およ
びアクチュエータ54と、アクチュエータ52およびア
クチュエータ56とはB7−いに逆方向に稼働されるよ
うになっている。
50.52および第2トロイダル変速部20の油圧アク
チュエータ54.56は、それぞれ一方のL側室Δと他
方の下側室I3および一方のド側室Bと他方の」−側室
Aとが交差して連通され、油圧アクチュエータ50およ
びアクチュエータ54と、アクチュエータ52およびア
クチュエータ56とはB7−いに逆方向に稼働されるよ
うになっている。
上記油圧アクチュエータ50.54の上側室Δと、油圧
アクチュエータ52.56の下側室I3とは、回路86
を介して−1−記第1ボート68aにJ1’続され、か
つ、油圧アクチュエータ50.54の下側室Bと油圧ア
クチュエータ52.56の上側家人とは、回路87を介
して上記第2ボート63 bに接続されている。
アクチュエータ52.56の下側室I3とは、回路86
を介して−1−記第1ボート68aにJ1’続され、か
つ、油圧アクチュエータ50.54の下側室Bと油圧ア
クチュエータ52.56の上側家人とは、回路87を介
して上記第2ボート63 bに接続されている。
以上の構成により本実施例のト・ロイダル型無段変速機
10は、トルクコンバータ12を介してローディングカ
ム装置34に入力されたエンジンの回転力は、第1.第
2トロイダル変速部18,20を介して適宜無段変速さ
れた後、出力ギア28からカウンタシャフト30の入力
ギア30aに伝達され、該カウンタシャフト30の回転
を伴って図外の駆動輪へと出力される。
10は、トルクコンバータ12を介してローディングカ
ム装置34に入力されたエンジンの回転力は、第1.第
2トロイダル変速部18,20を介して適宜無段変速さ
れた後、出力ギア28からカウンタシャフト30の入力
ギア30aに伝達され、該カウンタシャフト30の回転
を伴って図外の駆動輪へと出力される。
このとき、ローディングカム装置34で発生された押圧
力は、トルク伝達軸16を介して第1゜第2入力ディス
ク18a、20aに均等に作用されるため、パワーロー
ラ18C,+8dおよび2QC,20dに作用する圧接
力が等しくなる。
力は、トルク伝達軸16を介して第1゜第2入力ディス
ク18a、20aに均等に作用されるため、パワーロー
ラ18C,+8dおよび2QC,20dに作用する圧接
力が等しくなる。
また、−に記第1.第2人カディスク18a、20aは
に一、記トルク伝達軸16を介して回転方向に係止され
るため、これら第1.第2入力ディスク1.8a、20
aは回転方向に等しい位相をもって、回転力が伝達され
ることになり、上記圧接力が等しいことと相俟って第1
.第2トロイタル変速部18.20の構成部材はそれぞ
れ等しい接触条件に設定されることになる。
に一、記トルク伝達軸16を介して回転方向に係止され
るため、これら第1.第2入力ディスク1.8a、20
aは回転方向に等しい位相をもって、回転力が伝達され
ることになり、上記圧接力が等しいことと相俟って第1
.第2トロイタル変速部18.20の構成部材はそれぞ
れ等しい接触条件に設定されることになる。
一方、コントロールバルブ60のスプール64は、図外
のコントロールユニットから出力される!1fi両運転
条件に応じた制御信号で駆動されるステップモータ61
の回転量と、プリセスカム67を介して入力されるパワ
ーローラのフィードバック量とによって移動位置が決定
され、このスプール64の移動位置に応じて、第1.第
2ボート68a、68bに発生される制御圧が、&b圧
アクチュエータ50,52,54.56にそれぞれ等し
く供給される。
のコントロールユニットから出力される!1fi両運転
条件に応じた制御信号で駆動されるステップモータ61
の回転量と、プリセスカム67を介して入力されるパワ
ーローラのフィードバック量とによって移動位置が決定
され、このスプール64の移動位置に応じて、第1.第
2ボート68a、68bに発生される制御圧が、&b圧
アクチュエータ50,52,54.56にそれぞれ等し
く供給される。
従って、−1−記第1.第21−ロイダル変速部182
0の各構成部材の接触条件が等しく設定されているため
、4−記油圧アクチュエータ50,52゜54.56に
共通の制御圧が供給されることにより、各パワーローラ
18c、18d、20c、20dの中心軸0に対する傾
斜量は均等に設定され、第1.第2トロイダル変速部1
8.20の変速比を等しくすることができる。
0の各構成部材の接触条件が等しく設定されているため
、4−記油圧アクチュエータ50,52゜54.56に
共通の制御圧が供給されることにより、各パワーローラ
18c、18d、20c、20dの中心軸0に対する傾
斜量は均等に設定され、第1.第2トロイダル変速部1
8.20の変速比を等しくすることができる。
また、−トg己パワーローラ18C,,18d、2Qc
、20(]の内の少なくとも1つが、何等かの原因でア
ンバランス状態となった場合にも、常時他の油圧アクチ
ュエータと等しい制御圧が供給され続けることにより、
短時間の内に元の傾斜状態に収束し、変速状態が大きく
変化されるのが防止される。
、20(]の内の少なくとも1つが、何等かの原因でア
ンバランス状態となった場合にも、常時他の油圧アクチ
ュエータと等しい制御圧が供給され続けることにより、
短時間の内に元の傾斜状態に収束し、変速状態が大きく
変化されるのが防止される。
第3図は他の実施例を示し、本発明を■ベルト式無段変
速機]、Oaに適用するようにしたものである。
速機]、Oaに適用するようにしたものである。
一上記■ベルト式無段変速機10aは、入力部材として
の第1.第2人カブーリ]00a、102aと、出力部
材とし、ての第1.第2出力プーリ100b、102b
と、これら入力ブーりと出力プーリ間にそれぞれ周回さ
れる伝達部材としての第1.第2vベルト100C21
02Cによって、無段変速部とし′Cの2組の第1.第
2■ベルト変速部100.102が構成され、これら第
1.第2■ヘルド変速部1.00.+02は並列配置さ
れている。
の第1.第2人カブーリ]00a、102aと、出力部
材とし、ての第1.第2出力プーリ100b、102b
と、これら入力ブーりと出力プーリ間にそれぞれ周回さ
れる伝達部材としての第1.第2vベルト100C21
02Cによって、無段変速部とし′Cの2組の第1.第
2■ベルト変速部100.102が構成され、これら第
1.第2■ヘルド変速部1.00.+02は並列配置さ
れている。
そして、L記第1.第2人カブーリ1.00 a 。
102aの可動ディスク104.+07Iaは互いに対
向配置されて、これら両者間にアクチュエータとしての
駆動シリンダ室106が構成され、かつ、上記第1.第
2出力プーリ100b、102bにはそれぞれ従動シリ
ンダ室108.]、08aが設けられCいる。
向配置されて、これら両者間にアクチュエータとしての
駆動シリンダ室106が構成され、かつ、上記第1.第
2出力プーリ100b、102bにはそれぞれ従動シリ
ンダ室108.]、08aが設けられCいる。
そして、上記駆動シリンダ室106には変速制御手段と
しての変速制御弁110から回路112を介して制御油
圧が供給され、該制御油圧によ一〕で」1記可動ディス
ク104,104aが軸方向移動されることにより、上
記Vベルト100C,102Gの周回半径を変化させ、
もって、入、出力プーリ間で無段階の変速が行われるよ
うになっている。
しての変速制御弁110から回路112を介して制御油
圧が供給され、該制御油圧によ一〕で」1記可動ディス
ク104,104aが軸方向移動されることにより、上
記Vベルト100C,102Gの周回半径を変化させ、
もって、入、出力プーリ間で無段階の変速が行われるよ
うになっている。
尚、図中には一]−記変速制御弁110以外に変速指令
弁112.ライン圧調圧弁114およびスロットル弁1
16か開示されているか、これらの弁類は例えば特開昭
62−24/1724号公報に記載されたものと同様で
あり、特にその説明は省略する。
弁112.ライン圧調圧弁114およびスロットル弁1
16か開示されているか、これらの弁類は例えば特開昭
62−24/1724号公報に記載されたものと同様で
あり、特にその説明は省略する。
ところで、この実施例では第1.第2Vベルト変速部1
00.]02をもって2組の無段変速部か設けられてい
るか、1つの上記変速制御弁110によってそれぞれの
■ベルト変速部100,102による変速状態を均等に
することができる。
00.]02をもって2組の無段変速部か設けられてい
るか、1つの上記変速制御弁110によってそれぞれの
■ベルト変速部100,102による変速状態を均等に
することができる。
即ち、上記可動ブーIJ ] 04.]、04 aが全
体的に第1Vヘルド変速部100側にずれた場合、該第
1■ベルト変速部】00は11 i側に移動し、第1■
ベル)100Cの張力は内部循環トルクが発生されるた
め増加される。
体的に第1Vヘルド変速部100側にずれた場合、該第
1■ベルト変速部】00は11 i側に移動し、第1■
ベル)100Cの張力は内部循環トルクが発生されるた
め増加される。
ところが、同じ従動シリンダ圧で伝達トルクどバランス
する駆動シリンダ圧は、トルクが大きくなる程高くなる
ので、同じ油圧でトルクが上昇した第1■ベルト変速部
100側では、ダウンンフト、トルクが下降した第2■
ベルト変速部102側ではアップシフトが生じ、従動プ
ーリ圧と釣り合うトルクでバランスされる。
する駆動シリンダ圧は、トルクが大きくなる程高くなる
ので、同じ油圧でトルクが上昇した第1■ベルト変速部
100側では、ダウンンフト、トルクが下降した第2■
ベルト変速部102側ではアップシフトが生じ、従動プ
ーリ圧と釣り合うトルクでバランスされる。
即ち、駆動プーリ圧および従動ブーり圧を第1゜第2V
ベルト変速部100,102で等しくし、かつ、回転位
相を等しくして、接触条件を同じにすることにより、1
つの変速制御弁110で第1゜第2Vベル)−100c
、l02cを同期させることができるようになる。
ベルト変速部100,102で等しくし、かつ、回転位
相を等しくして、接触条件を同じにすることにより、1
つの変速制御弁110で第1゜第2Vベル)−100c
、l02cを同期させることができるようになる。
発明の詳細
な説明したように本発明の無段変速機の変速制御装置に
あっては、複数の無段変速部の接触条件を等しくした上
で、これら各無段変速部を変速駆動する複数のアクチュ
エータに、1つの変速制御−手段から共通の制御信号が
出力されることにより、各無段変速部の変速状態を均一
にすることかでき、また、一部の無段変速部に入力トル
クの誤差が発生されたとしても、直ちに修正されて他の
無段変速部と等しい変速状態を保持することができる。
あっては、複数の無段変速部の接触条件を等しくした上
で、これら各無段変速部を変速駆動する複数のアクチュ
エータに、1つの変速制御−手段から共通の制御信号が
出力されることにより、各無段変速部の変速状態を均一
にすることかでき、また、一部の無段変速部に入力トル
クの誤差が発生されたとしても、直ちに修正されて他の
無段変速部と等しい変速状態を保持することができる。
更に、このように複数の無段変速部の変速制御を均一に
行うことができるにもかかわらず、変速制御手段を1つ
とすることができるため、構成の著しい簡略化を行うこ
とができ、変速機自体の小型、軽咀化を達成し、かつ、
大幅なコストダウンを図ることができるという優れた効
果を奏する。
行うことができるにもかかわらず、変速制御手段を1つ
とすることができるため、構成の著しい簡略化を行うこ
とができ、変速機自体の小型、軽咀化を達成し、かつ、
大幅なコストダウンを図ることができるという優れた効
果を奏する。
第1図は本発明の一実施例を示す変速制御要部の概略構
成図、第2図は本発明が適用される無段変速機の一実施
例を示す概略構成図、第3図は本発明の他の実施例を示
す概略構成図である。 10・・・トロイダル型無段変速機、10a・・・■ベ
ルト式無段変速機、12・・・トルクコンバータ、16
・・・1−ルク伝達軸、18・・・第1トロイダル変速
部(無段変速部)、20・・・第2トロイダル変速部(
無段変速部)、18a、20a・・・入力ディスク(入
力部材)、18b、20b・・・出力ディスク(出力部
材) 、18c、18d、20c。 20d・・・パワーローラ(伝達部材)、30・・・カ
ウンターンヤフト、50,52,54.56・・・油圧
アクチュエータ、60・・・コントロールバルブ(変速
制御手段)、100・・・第1■ベルト変速部(無段変
速部)、102・・・第2■ベルト変速部(無段変速部
)、100a、]02a・・・入力プーリ(入力部材)
、1.00b 102b・・・出力プーリ(出力部材
)、]00c、102c・・・Vベルト(伝達部材)、
106・・・駆動シリンダ室(アクチュエータ)、11
0・・・変速制御弁(変速制御装置)。
成図、第2図は本発明が適用される無段変速機の一実施
例を示す概略構成図、第3図は本発明の他の実施例を示
す概略構成図である。 10・・・トロイダル型無段変速機、10a・・・■ベ
ルト式無段変速機、12・・・トルクコンバータ、16
・・・1−ルク伝達軸、18・・・第1トロイダル変速
部(無段変速部)、20・・・第2トロイダル変速部(
無段変速部)、18a、20a・・・入力ディスク(入
力部材)、18b、20b・・・出力ディスク(出力部
材) 、18c、18d、20c。 20d・・・パワーローラ(伝達部材)、30・・・カ
ウンターンヤフト、50,52,54.56・・・油圧
アクチュエータ、60・・・コントロールバルブ(変速
制御手段)、100・・・第1■ベルト変速部(無段変
速部)、102・・・第2■ベルト変速部(無段変速部
)、100a、]02a・・・入力プーリ(入力部材)
、1.00b 102b・・・出力プーリ(出力部材
)、]00c、102c・・・Vベルト(伝達部材)、
106・・・駆動シリンダ室(アクチュエータ)、11
0・・・変速制御弁(変速制御装置)。
Claims (1)
- (1)入力部材と、出力部材と、これら入、出力部材間
でトルク伝達を行う伝達部材とを備え、これら3部材間
の接触点が変化されることにより、無段階の変速を可能
とする無段変速部を複数組有し、これら複数の無段変速
部にそれぞれ対応して変速制御を行うためのアクチュエ
ータが設けられ、上記複数組の無段変速部で変速された
回転力を統合して出力する無段変速機において、 上記複数の無段変速部の各部材が接触される時の条件を
それぞれ等しくすると共に、上記複数のアクチュエータ
に、共通の制御信号を出力する1つの変速制御手段を設
けたことを特徴とする無段変速機の変速制御装置。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63318104A JP2734583B2 (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 無段変速機の変速制御装置 |
EP89123151A EP0373650B1 (en) | 1988-12-16 | 1989-12-14 | Continuously variable transmission system having parallel drive paths |
DE68923938T DE68923938T2 (de) | 1988-12-16 | 1989-12-14 | Stufenloses Verzweigungsgetriebe. |
US07/450,303 US5099710A (en) | 1988-12-16 | 1989-12-14 | Continuously variable transmission system having parallel drive paths with fluid control valve including pressure equalization |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63318104A JP2734583B2 (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 無段変速機の変速制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02163567A true JPH02163567A (ja) | 1990-06-22 |
JP2734583B2 JP2734583B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=18095534
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63318104A Expired - Lifetime JP2734583B2 (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 無段変速機の変速制御装置 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5099710A (ja) |
EP (1) | EP0373650B1 (ja) |
JP (1) | JP2734583B2 (ja) |
DE (1) | DE68923938T2 (ja) |
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US6979277B2 (en) | 2002-04-08 | 2005-12-27 | Nsk Ltd. | Toroidal-type continuously variable transmission |
Families Citing this family (48)
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JP2722780B2 (ja) * | 1990-05-22 | 1998-03-09 | 日産自動車株式会社 | 摩擦車式無段変速機 |
JP2639187B2 (ja) * | 1990-07-19 | 1997-08-06 | 日産自動車株式会社 | 摩擦車式無段変速機の変速制御装置 |
JP2699687B2 (ja) * | 1991-03-26 | 1998-01-19 | 日産自動車株式会社 | 摩擦車式無段変速機の変速制御装置 |
JPH04366049A (ja) * | 1991-06-12 | 1992-12-17 | Nissan Motor Co Ltd | 摩擦車式無段変速機 |
GB9214190D0 (en) * | 1992-07-03 | 1992-08-12 | Robinson Leslie K | Improvements in or relating to continuously-variable-ratio transmissions of the toroidal-race rolling-traction type |
US5711741A (en) * | 1995-02-27 | 1998-01-27 | Isuzu Motors Limited | Fail safe for toroidal continuous variable transmission |
JPH10252875A (ja) * | 1997-03-10 | 1998-09-22 | Nissan Motor Co Ltd | 変速比無限大無段変速機の油圧制御装置 |
JP3240961B2 (ja) * | 1997-06-23 | 2001-12-25 | 日産自動車株式会社 | 無段変速機の変速制御装置 |
JP4244512B2 (ja) * | 2000-09-14 | 2009-03-25 | 日本精工株式会社 | トロイダル型無段変速機 |
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