JPH02129345A - Fe−Al−Si系合金及びその製造方法 - Google Patents
Fe−Al−Si系合金及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH02129345A JPH02129345A JP28228888A JP28228888A JPH02129345A JP H02129345 A JPH02129345 A JP H02129345A JP 28228888 A JP28228888 A JP 28228888A JP 28228888 A JP28228888 A JP 28228888A JP H02129345 A JPH02129345 A JP H02129345A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- grain size
- weight
- density
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910021364 Al-Si alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 13
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 11
- 239000002775 capsule Substances 0.000 claims description 10
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 6
- 238000000227 grinding Methods 0.000 abstract description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 20
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 4
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000013077 target material Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000005477 sputtering target Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910014299 N-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009694 cold isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、磁気ヘットのコア材や、g膜磁気ヘツ1〜
製造用のスパッタリングターゲツト材などに使用するF
e−へN−Si系合金材料に関する。
製造用のスパッタリングターゲツト材などに使用するF
e−へN−Si系合金材料に関する。
〈従来の技術〉
Fe−AN−Si系合金は、その磁気特性か極めて優れ
ているところから、磁気ヘットのコア材としで、或はフ
ェライト基盤上に薄く生成させて磁気特性、特に飽和磁
束密度を向上させた複合n膜ヘットの製造用のスパッタ
リングターゲツト材としで、広く使用されている。
ているところから、磁気ヘットのコア材としで、或はフ
ェライト基盤上に薄く生成させて磁気特性、特に飽和磁
束密度を向上させた複合n膜ヘットの製造用のスパッタ
リングターゲツト材としで、広く使用されている。
これらのコア材やターゲツト材の素材となる合金塊を得
る方法としては、所望の成分に配合し溶解、鋳造した後
、成分偏析を少なくするために高温て均質化の熱処理を
するのが、−・般的である。
る方法としては、所望の成分に配合し溶解、鋳造した後
、成分偏析を少なくするために高温て均質化の熱処理を
するのが、−・般的である。
〈発明が解決しようとする課題〉
鋳造法によって製造したFe −Al−5i系合金塊は
、極めて脆く、欠けたり割れたりし易い。そのために、
切削加工をしようとすると、材料に工具か接触した瞬間
に材料か割れてしまい、満足に切削加工を行なうことか
できない。そしで、均質化のために熱処理を行なうと、
この欠点は改善されずに逆に助長される。
、極めて脆く、欠けたり割れたりし易い。そのために、
切削加工をしようとすると、材料に工具か接触した瞬間
に材料か割れてしまい、満足に切削加工を行なうことか
できない。そしで、均質化のために熱処理を行なうと、
この欠点は改善されずに逆に助長される。
従っで、Fe −AQ−Si系合金の鋳造塊から磁気ヘ
ッドのコア材やスパッタリンクターゲツト材を得るため
の加工方法としては、穏やかな研削加工を行なうしかな
く、研削加工は切削加工に較べて格段と加工飽率か悪い
ために、生産コストか嵩んていた。そのために、切削加
工か可1走なFe−AQ−Si系合金の開発が望まれて
いた。
ッドのコア材やスパッタリンクターゲツト材を得るため
の加工方法としては、穏やかな研削加工を行なうしかな
く、研削加工は切削加工に較べて格段と加工飽率か悪い
ために、生産コストか嵩んていた。そのために、切削加
工か可1走なFe−AQ−Si系合金の開発が望まれて
いた。
また、鋳造法によれば、鋳造塊内にミクロ的偏析とマク
ロ的偏析とか現われ、このうちミクロ的偏析は均質化熱
処理によって改善されるか、マクロ的偏析は改善するこ
とかできない。そのために、合金の組成を高度に精密に
規定てきないばかりでなく、全体か高度に均質な材料を
得ることかできなかった。従っで、マクロ的偏析のない
Fe −へg−Si系合金材料の開発か望まれていた。
ロ的偏析とか現われ、このうちミクロ的偏析は均質化熱
処理によって改善されるか、マクロ的偏析は改善するこ
とかできない。そのために、合金の組成を高度に精密に
規定てきないばかりでなく、全体か高度に均質な材料を
得ることかできなかった。従っで、マクロ的偏析のない
Fe −へg−Si系合金材料の開発か望まれていた。
く課題を解決するための手段〉
本発明者らは、鋳造法によって製造したFe−AfJ−
Si系合金累材を詳細に調査した結果、鋳造のままの状
態では、下向結晶粒径か500井以上と非常に大きく、
無数のミクロクラックやミクロボアか存在していること
か判った。そしで、均質化熱処理を行なうと、結晶粒は
更に巨大にJs、長するかミクロクラック及びミクロボ
アの状況に改善か認められなかった。
Si系合金累材を詳細に調査した結果、鋳造のままの状
態では、下向結晶粒径か500井以上と非常に大きく、
無数のミクロクラックやミクロボアか存在していること
か判った。そしで、均質化熱処理を行なうと、結晶粒は
更に巨大にJs、長するかミクロクラック及びミクロボ
アの状況に改善か認められなかった。
これらの結果により、Fe−AQ−5i系合金鋳造材か
脆くて切削加工できない原因は、凝固時に発生したミク
ロクラックやミクロボアが起点になって粗大結晶粒内に
破壊が起こるためと判断されるに至った。そしで、この
?1断に基いて研究を進めた結果、乎均結晶粒径か10
0p以下、最大結晶粒径か300弘以下で、ミクロクラ
ックやミクロボアか存在していない100%密度の材料
塊てあれば、割れたり欠けたすせずに切削加工を施しう
ろことか判明した。
脆くて切削加工できない原因は、凝固時に発生したミク
ロクラックやミクロボアが起点になって粗大結晶粒内に
破壊が起こるためと判断されるに至った。そしで、この
?1断に基いて研究を進めた結果、乎均結晶粒径か10
0p以下、最大結晶粒径か300弘以下で、ミクロクラ
ックやミクロボアか存在していない100%密度の材料
塊てあれば、割れたり欠けたすせずに切削加工を施しう
ろことか判明した。
そしで、このような材料塊は、A9を2〜tsz、B%
、Siを5〜20帆量%、残部が主としてFeになるよ
うに配合した合金を、ガスアトマイズ法によって粉末化
し、この粉末を汀通鋼或は不錆鋼のような可鍛性のカプ
セルに封入し、このカプセルごと上記粉末を1000〜
1250℃に加熱した後、これを加圧金型に装填し、2
000 Kgf/ cm2以上のラム圧で圧縮すること
により、製造することがてきる。
、Siを5〜20帆量%、残部が主としてFeになるよ
うに配合した合金を、ガスアトマイズ法によって粉末化
し、この粉末を汀通鋼或は不錆鋼のような可鍛性のカプ
セルに封入し、このカプセルごと上記粉末を1000〜
1250℃に加熱した後、これを加圧金型に装填し、2
000 Kgf/ cm2以上のラム圧で圧縮すること
により、製造することがてきる。
なお、粉末の焼結手段としては、粉末を直に加圧金型に
収容し、金型ごと粉末を加熱した後にプレスするホット
プレス法か知られているが、この方法では実用上100
0 Kgf/ c+a2程度の圧縮しかできないために
、成形塊にミクロボアか発生する。
収容し、金型ごと粉末を加熱した後にプレスするホット
プレス法か知られているが、この方法では実用上100
0 Kgf/ c+a2程度の圧縮しかできないために
、成形塊にミクロボアか発生する。
上述のように2000 Kgf/ am2以上の圧縮力
を得るためには、熱間押出機の押出口を閉塞した上てこ
れに予め加熱されたカプセルを装填し、ラムで押圧する
のか有効である。
を得るためには、熱間押出機の押出口を閉塞した上てこ
れに予め加熱されたカプセルを装填し、ラムで押圧する
のか有効である。
粉末を充填したカプセルは、必要に応じ、加熱に先立っ
て内部を脱気したり、冷間等方圧プレスにより予備圧縮
を加えたりしてもよい。
て内部を脱気したり、冷間等方圧プレスにより予備圧縮
を加えたりしてもよい。
〈作用〉
粉末粒子内の結晶粒の寸法は、ガスアトマイズの際の急
冷によって極めて微細である。この結晶粒は、加熱によ
って成長するが、加圧圧縮を行なうまでの間は、結晶の
寸法は粉末粒子の寸法に制限され、加圧圧縮後は速やか
に冷却されるので結晶粒の成長は停止する。従っで、製
造された材料塊中の結晶粒の寸法は、原料粉末の粒子寸
法より小さい値になる。
冷によって極めて微細である。この結晶粒は、加熱によ
って成長するが、加圧圧縮を行なうまでの間は、結晶の
寸法は粉末粒子の寸法に制限され、加圧圧縮後は速やか
に冷却されるので結晶粒の成長は停止する。従っで、製
造された材料塊中の結晶粒の寸法は、原料粉末の粒子寸
法より小さい値になる。
加圧圧縮は、例えば熱間押出機を使用することにより、
極めて短時間内に、2000 Kgf/ cm2以りの
圧力を加えることかてき、このような高圧力のために、
全く空隙やクラックか無い100%密度の材料塊な得る
ことができる。
極めて短時間内に、2000 Kgf/ cm2以りの
圧力を加えることかてき、このような高圧力のために、
全く空隙やクラックか無い100%密度の材料塊な得る
ことができる。
このようにして得た材料塊は、通常の金屈材料程切削か
容易ではないが、割れたり欠けたりすることなく旋盤て
加工することがてきた。
容易ではないが、割れたり欠けたりすることなく旋盤て
加工することがてきた。
また、上述の材料塊は、鋳造ては不可避の偏析か全く無
いために、各部の金属組成は高度に均一である。
いために、各部の金属組成は高度に均一である。
〈実施例〉
Feを85重に%、Siを9.6 重量%、八9を5.
4 重量%の割合て調整し、真空中て溶解し、アルゴン
ガスアトマイズにより乎均粒径が150−の球状粉末を
得た。この粉末を、外径150mm 、長さ400■、
肉厚15IIIIlのS U S 304材製のカプセ
ルに充填し。
4 重量%の割合て調整し、真空中て溶解し、アルゴン
ガスアトマイズにより乎均粒径が150−の球状粉末を
得た。この粉末を、外径150mm 、長さ400■、
肉厚15IIIIlのS U S 304材製のカプセ
ルに充填し。
脱気孔を有する同質材料の蓋を施してTIG溶接を行な
い、ロータリーポンプて脱気しながら脱気孔を封止した
。このビレットを1150℃に加熱して内径155Iの
熱間押出機のシリンダ内に、その押出口を閉塞した上で
装填し、10.6 t/am2の圧力て圧縮した。抑圧
開始から最高圧力に到達するまての時間は2秒で、最高
圧力に10秒間保持した後、ビレットを取出しで、大気
中で放冷した。ビレットの長さは360■に圧縮されて
いた。
い、ロータリーポンプて脱気しながら脱気孔を封止した
。このビレットを1150℃に加熱して内径155Iの
熱間押出機のシリンダ内に、その押出口を閉塞した上で
装填し、10.6 t/am2の圧力て圧縮した。抑圧
開始から最高圧力に到達するまての時間は2秒で、最高
圧力に10秒間保持した後、ビレットを取出しで、大気
中で放冷した。ビレットの長さは360■に圧縮されて
いた。
上記製法によって得たビレットを、放電切断加工によっ
で、厚さ1OIII11に切断した。この切断材は、外
周部かカプセルから移行したS U S 304材によ
って取巻かれた100%密度のFe−Al−Si系合全
で、その平均結晶粒径は45ル、最大結晶粒径は+20
Jしてあった。
で、厚さ1OIII11に切断した。この切断材は、外
周部かカプセルから移行したS U S 304材によ
って取巻かれた100%密度のFe−Al−Si系合全
で、その平均結晶粒径は45ル、最大結晶粒径は+20
Jしてあった。
この切断材の外周面及び切断端面を旋盤を用いて切削加
工によって仕上げ、直径100+sm 、厚さ5111
1の円盤に加工した。その際の切削状況を下表に示す。
工によって仕上げ、直径100+sm 、厚さ5111
1の円盤に加工した。その際の切削状況を下表に示す。
ここで、チップ寿命の○印は、途中でチップを交換する
ことなく、1箇の面を加工し得たことを示し、Δ印は、
1箇の面を一気に加工することかできずに、途中てチッ
プを交換した状態を示す。また、切削状況のO印は、材
料が割れたり欠けたすせずに切削てきたことを示す。
ことなく、1箇の面を加工し得たことを示し、Δ印は、
1箇の面を一気に加工することかできずに、途中てチッ
プを交換した状態を示す。また、切削状況のO印は、材
料が割れたり欠けたすせずに切削てきたことを示す。
また、比較のために上記と同一組成の直径150■、長
さ300■のFe−Al1−Si系合金材を鋳造によっ
て製造し、放電切断して厚さ10mmの切断材を作り、
上記と同条件て切削を試みたか、すべて材料か割れたり
チップか欠損したりしで、切削加工を行なうことかてき
なかった。
さ300■のFe−Al1−Si系合金材を鋳造によっ
て製造し、放電切断して厚さ10mmの切断材を作り、
上記と同条件て切削を試みたか、すべて材料か割れたり
チップか欠損したりしで、切削加工を行なうことかてき
なかった。
〈発明の効果〉
以トの実施例によって明らかなように、この発明による
Fe−Al−Si系合金材は、旋盤等による切削加工か
可能であるために、従来の穏やかな研削加工に代えで、
切削加工を採用することによって加工能率を高めること
かてきる。
Fe−Al−Si系合金材は、旋盤等による切削加工か
可能であるために、従来の穏やかな研削加工に代えで、
切削加工を採用することによって加工能率を高めること
かてきる。
これに加え、各部の合金組成か高度に均一で、磁気抵抗
や磁気飽和の原因になるミクロクラックやミクロボアか
存在しないために、極めて優れた磁気特性を得ることか
できる。
や磁気飽和の原因になるミクロクラックやミクロボアか
存在しないために、極めて優れた磁気特性を得ることか
できる。
特許出願人 山陽特殊製鋼株式会社
Claims (2)
- (1)Alを2〜15重量%、Siを5〜20重量%、
残部が主としてFeからなり、100%密度で、その平
均結晶粒径が100μ以下で、最大結晶粒径が300μ
以下であり、切削加工が可能であることを特徴とするF
e−Al−Si系合金。 - (2)Alを2〜15重量%、Siを5〜20重量%、
残部が主としてFeからなる合金を、ガスアトマイズ法
によって粉末化し、この粉末を可鍛性カプセルに封入し
、このカプセルごと上記粉末を1000〜1250℃に
加熱した後、これを加圧金型に装填し、2000Kgf
/cm^2以上のラム圧力で圧縮して塊状に成形するこ
とを特徴とするFe−Al−Si系合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63282288A JP2654982B2 (ja) | 1988-11-08 | 1988-11-08 | Fe−A▲l▼−Si系合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63282288A JP2654982B2 (ja) | 1988-11-08 | 1988-11-08 | Fe−A▲l▼−Si系合金及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02129345A true JPH02129345A (ja) | 1990-05-17 |
JP2654982B2 JP2654982B2 (ja) | 1997-09-17 |
Family
ID=17650476
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63282288A Expired - Fee Related JP2654982B2 (ja) | 1988-11-08 | 1988-11-08 | Fe−A▲l▼−Si系合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2654982B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0517846A (ja) * | 1991-05-31 | 1993-01-26 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Fe−Al−Si系合金の製造方法 |
CN110295311A (zh) * | 2019-07-02 | 2019-10-01 | 北京首钢股份有限公司 | 一种调铝用铝合金及其制备方法和调铝方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5948936A (ja) * | 1982-09-14 | 1984-03-21 | Kokusai Electric Co Ltd | 垂直形半導体基板表面処理装置の基板搬送保持装置 |
JPS6289802A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-24 | Hitachi Metals Ltd | Fe−Ni系合金圧粉磁心の製造方法 |
-
1988
- 1988-11-08 JP JP63282288A patent/JP2654982B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5948936A (ja) * | 1982-09-14 | 1984-03-21 | Kokusai Electric Co Ltd | 垂直形半導体基板表面処理装置の基板搬送保持装置 |
JPS6289802A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-24 | Hitachi Metals Ltd | Fe−Ni系合金圧粉磁心の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0517846A (ja) * | 1991-05-31 | 1993-01-26 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Fe−Al−Si系合金の製造方法 |
CN110295311A (zh) * | 2019-07-02 | 2019-10-01 | 北京首钢股份有限公司 | 一种调铝用铝合金及其制备方法和调铝方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2654982B2 (ja) | 1997-09-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7972583B2 (en) | Iron silicide sputtering target and method for production thereof | |
CN111455223B (zh) | 铝钪合金靶材及其制备方法 | |
WO2011152359A1 (ja) | セラミックスを含有したチタン合金複合粉およびその製造方法、これを用いた緻密化されたチタン合金材およびその製造方法 | |
JPH0261521B2 (ja) | ||
JPH0225961B2 (ja) | ||
JPH02129345A (ja) | Fe−Al−Si系合金及びその製造方法 | |
JP3721557B2 (ja) | 熱電材料の製造方法 | |
JPH0254760A (ja) | ターゲットの製造方法 | |
JPS62274033A (ja) | 希土類−遷移金属合金タ−ゲツトの製造方法 | |
JPS63303017A (ja) | タ−ゲツト及びその製造方法 | |
JPH0635602B2 (ja) | アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法 | |
JPH01136969A (ja) | チタンシリサイドスパッタリング用ターゲットの製造方法 | |
US5193605A (en) | Techniques for preparation of ingot metallurgical discontinuous composites | |
JPH02259029A (ja) | アルミナイドの製造法 | |
JPS6350469A (ja) | スパツタリング用合金タ−ゲツトの製造方法 | |
JPS6386831A (ja) | アルミニウム基焼結合金の加工用素材の製造方法 | |
JP3691399B2 (ja) | アルミニウム合金粉末熱間加工材の製造方法 | |
JPH028301A (ja) | 粉末キャンニング加工による金属材製造方法 | |
JPS6360265A (ja) | アルミニウム合金部材の製造方法 | |
JPH0517846A (ja) | Fe−Al−Si系合金の製造方法 | |
JPH0225565A (ja) | スパッタリングターゲット材料の製造方法 | |
JP2528373B2 (ja) | 板状材料の製造方法 | |
JPS6256543A (ja) | 希土類合金焼結体の製造方法 | |
JPS6347344A (ja) | 低酸素合金成形体の製造法 | |
JPS62199703A (ja) | A1−Si系粉末合金の熱間静水圧圧縮成形法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |