JPH0152350B2 - - Google Patents
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- JPH0152350B2 JPH0152350B2 JP59270711A JP27071184A JPH0152350B2 JP H0152350 B2 JPH0152350 B2 JP H0152350B2 JP 59270711 A JP59270711 A JP 59270711A JP 27071184 A JP27071184 A JP 27071184A JP H0152350 B2 JPH0152350 B2 JP H0152350B2
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Landscapes
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- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
本発明は、組成中に黒鉛、熱硬化性合成成樹脂
および低融点合金粉末を添加して製造した不焼成
耐火物を内張りの少なくとも一部に使用した混銑
車に係る。 従来から耐火れんがとしては1300〜1800℃で焼
成されたものが使用されているが、一部に省エネ
ルギー化および低コストの観点から、無機質およ
び有機質の結合剤を使用した不焼成れんがが、ご
く一部の限られた部分に使用されている。しかし
ながら、これらの結合剤は次に示すようないくつ
かの問題点を有している。 無機質結合剤を使用した場合は、鋼の品質に有
害な不純物の発生源となる可能性が高く、しかも
結合剤により耐火度が低下し、溶融金属およびス
ラグによつて溶損され易い傾向にある。また有機
質結合剤を使用した場合は、使用時の中温から高
温下において耐火物のボンドを形成する有機質結
合剤が酸化分解し、著しい強度劣化をひきおこす
ため、稼動面側では溶融金属による摩耗損傷が、
背面側では酸化による脆弱化が著しくなる。 したがつて、従来からの不焼成れんがは、限ら
れた鋼種および操業条件で、かつ比較的に使用条
件の甘い箇所に限定されているのが現状である。 本発明は、有機質結合剤により耐火物のボンド
が形成される場合の使用時における強度上の改善
を達成したものである。 なお、ここで述べる有機質結合剤とは、熱硬化
性を有する全てのものを指すが、一般的には低価
格と高炭化収率の理由により、フエノール系の樹
脂が汎用されている。 有機質の結合剤は、酸化雰囲気において普通
300℃付近から酸化分解が開始し、500〜700℃で
それが消失するため、耐火物のボンドが有機質結
合剤に全面的に依存する従来の不焼成れんがで
は、700℃付近で著しい強度劣化を呈する。これ
の改善として、200〜700℃の範囲内に融点を有
し、かつ1000℃以上の温度領域においても単体も
しくは化合物として存在する物質を添加して、そ
れの軟化もしくは溶融による生じる粒の保持機能
を利用することによつて、強度の補強を達成しよ
うとする手法が本発明の特徴である。 従来は上記の条件を満たす添加物質として、骨
材および炭素との反応生成物およびその酸化物が
高耐火性である低融点の金属粉で耐火物に利用が
可能な金属は、Al(m.p.660℃)、Mg(m.p.650℃)
が主なものであるが(Siは融点が1410℃と高く、
800℃以下では効果が発揮されない)、骨材との反
応が生じ強度発現に寄与するのは550℃を超えて
からであり、400〜600℃間の強度低下が大きく、
また耐酸化性も不充分である。特に無定形炭素を
生じる熱硬化性合成樹脂を使用する場合に顕著で
ある。Mgの酸化物はMgOであり、これは非塩基
性金属酸化物に対して不純物となるので、耐食性
の低下となる。また、Mg粉等は爆発の危険性が
大であり、れんが業界でプロパー的に使用するの
は問題である。 本発明は、AlおよびMgの合金、例えば、Al−
Mg、Al−Si、Al−Ca、Mg−Ca、Al−Mg−
Ca、Al−Mg−Si等の合金の1種または2種以上
を使用することから構成される。融点200〜700℃
の合金にすることにより、(1)融点が大巾に低下
し、Al単体の場合により約250℃低い400℃から
の強度の低下が軽減される。(2)耐酸化性が向上す
る重要な改善効果が得られる。二成分系の最低融
点は、例えば、Al−Mg合金435℃、Al−Si合金
575℃、Al−Ca合金545℃、Mg−Ca合金450℃
(金属データブツク)であり、Al単体金属の場合
と比較すると、100〜200℃の融点が低くなる。こ
のため上記の合金を使用することにより、より低
温度領域で骨材との反応が生じ、不焼成れんがの
欠点を完全にカバーした耐スポール、耐食性、耐
酸化性に優れ、熱間強度の大きな改良された不焼
成れんがを得ることができる。 なお、添加する合金の粒度は、その目的から組
織中に均一に分散していることが望ましく、細い
ほど有利であるが、0.25mmであれば、経験的にそ
の効果は充分発揮される。なお、Al、Mgを合金
の形にすることによつて、爆発の危険性を防止し
た。 本発明に係る耐火物を製造する方法について説
明すると、所定量の骨材となる耐火原料、金属粉
および熱硬化性のバインダーをミキサーにて混練
する。このとき添加する金属粉の均一な分散を目
的として骨材の微粉と金属粉とを予め混合してお
くことが望ましい。混練後の配合物をプレス成形
もしくは複雑な形状の場合には鋳込み法等々にて
成形し、通常の加熱硬化処理によつて、本発明耐
火物は得られる。 合金金属粉の添加量としては1〜30重量%が適
当で、1重量%未満であるとその効果は認められ
ず、30重量%を超えると金属粉の軟化もしくは溶
融によつて、溶融金属流による摩耗もしくは流出
損傷が助長される。添加する合金金属粉として
は、目的によつて1種または2種以上が組合せ使
用される。また熱硬化性合成樹脂結合剤の添加量
としては、骨材の嵩比重にある程度依存するが、
2〜15%が適当である。その添加量が2%未満で
あると、れんがとしての成形が不能となり、15%
を超えると成形困難となるばかりでなく、揮発成
分が増加することにより、使用中の耐火物組織が
ラフとなり、かつ耐酸化性にも劣り脆弱化の傾向
も大きくなる。 フエノールレジンボンドのマグネシアー黒鉛質
れんがにおけるAl−Mg(1:1)合金とAlの熱
間強度と耐酸化性を比較した結果を第1図および
第2図に示す。添加量は両者とも3重量%で、粒
度は前者が0.25mm、後者は0.044mmである。 図面に示すように、アルミニウムを添加したも
のはアルミニウムの融点付近から強度が向上す
る。これに対し、本発明は、強度ドロツプが少な
く、しかも酸化脱炭層も小さく、効果が顕著であ
る。 以上のように本発明耐火物は、有機質結合剤を
使用した従来の不焼成れんがの大巾な特性改善を
達成し、かつ鋼の品質への悪影響が全くないもの
を可能としている。また焼成工程の省略により、
省エネルギー化、省力化を達成し、かつ使用済み
れんがをリサイクル使用できるため、省資源をも
可能とする。 実施例 転炉用内張りれんがとして、表1に示すような
焼結アルミナ−SiC−黒鉛を骨材とする配合にAl
−Si(9:1)合金を4重量%加え、レゾールタ
イプの液状フエノールレジンを3.8重量%添加し、
不焼成れんがを製造した。300トン混銑車のスラ
グラインでAl微粉4重量%配合した同種のれん
がと、200heats後抜き掘して比較したところ、残
寸は約20mm大であり、背面の酸化も軽微であつ
た。後者では酸化によるボロツキが見られた。
および低融点合金粉末を添加して製造した不焼成
耐火物を内張りの少なくとも一部に使用した混銑
車に係る。 従来から耐火れんがとしては1300〜1800℃で焼
成されたものが使用されているが、一部に省エネ
ルギー化および低コストの観点から、無機質およ
び有機質の結合剤を使用した不焼成れんがが、ご
く一部の限られた部分に使用されている。しかし
ながら、これらの結合剤は次に示すようないくつ
かの問題点を有している。 無機質結合剤を使用した場合は、鋼の品質に有
害な不純物の発生源となる可能性が高く、しかも
結合剤により耐火度が低下し、溶融金属およびス
ラグによつて溶損され易い傾向にある。また有機
質結合剤を使用した場合は、使用時の中温から高
温下において耐火物のボンドを形成する有機質結
合剤が酸化分解し、著しい強度劣化をひきおこす
ため、稼動面側では溶融金属による摩耗損傷が、
背面側では酸化による脆弱化が著しくなる。 したがつて、従来からの不焼成れんがは、限ら
れた鋼種および操業条件で、かつ比較的に使用条
件の甘い箇所に限定されているのが現状である。 本発明は、有機質結合剤により耐火物のボンド
が形成される場合の使用時における強度上の改善
を達成したものである。 なお、ここで述べる有機質結合剤とは、熱硬化
性を有する全てのものを指すが、一般的には低価
格と高炭化収率の理由により、フエノール系の樹
脂が汎用されている。 有機質の結合剤は、酸化雰囲気において普通
300℃付近から酸化分解が開始し、500〜700℃で
それが消失するため、耐火物のボンドが有機質結
合剤に全面的に依存する従来の不焼成れんがで
は、700℃付近で著しい強度劣化を呈する。これ
の改善として、200〜700℃の範囲内に融点を有
し、かつ1000℃以上の温度領域においても単体も
しくは化合物として存在する物質を添加して、そ
れの軟化もしくは溶融による生じる粒の保持機能
を利用することによつて、強度の補強を達成しよ
うとする手法が本発明の特徴である。 従来は上記の条件を満たす添加物質として、骨
材および炭素との反応生成物およびその酸化物が
高耐火性である低融点の金属粉で耐火物に利用が
可能な金属は、Al(m.p.660℃)、Mg(m.p.650℃)
が主なものであるが(Siは融点が1410℃と高く、
800℃以下では効果が発揮されない)、骨材との反
応が生じ強度発現に寄与するのは550℃を超えて
からであり、400〜600℃間の強度低下が大きく、
また耐酸化性も不充分である。特に無定形炭素を
生じる熱硬化性合成樹脂を使用する場合に顕著で
ある。Mgの酸化物はMgOであり、これは非塩基
性金属酸化物に対して不純物となるので、耐食性
の低下となる。また、Mg粉等は爆発の危険性が
大であり、れんが業界でプロパー的に使用するの
は問題である。 本発明は、AlおよびMgの合金、例えば、Al−
Mg、Al−Si、Al−Ca、Mg−Ca、Al−Mg−
Ca、Al−Mg−Si等の合金の1種または2種以上
を使用することから構成される。融点200〜700℃
の合金にすることにより、(1)融点が大巾に低下
し、Al単体の場合により約250℃低い400℃から
の強度の低下が軽減される。(2)耐酸化性が向上す
る重要な改善効果が得られる。二成分系の最低融
点は、例えば、Al−Mg合金435℃、Al−Si合金
575℃、Al−Ca合金545℃、Mg−Ca合金450℃
(金属データブツク)であり、Al単体金属の場合
と比較すると、100〜200℃の融点が低くなる。こ
のため上記の合金を使用することにより、より低
温度領域で骨材との反応が生じ、不焼成れんがの
欠点を完全にカバーした耐スポール、耐食性、耐
酸化性に優れ、熱間強度の大きな改良された不焼
成れんがを得ることができる。 なお、添加する合金の粒度は、その目的から組
織中に均一に分散していることが望ましく、細い
ほど有利であるが、0.25mmであれば、経験的にそ
の効果は充分発揮される。なお、Al、Mgを合金
の形にすることによつて、爆発の危険性を防止し
た。 本発明に係る耐火物を製造する方法について説
明すると、所定量の骨材となる耐火原料、金属粉
および熱硬化性のバインダーをミキサーにて混練
する。このとき添加する金属粉の均一な分散を目
的として骨材の微粉と金属粉とを予め混合してお
くことが望ましい。混練後の配合物をプレス成形
もしくは複雑な形状の場合には鋳込み法等々にて
成形し、通常の加熱硬化処理によつて、本発明耐
火物は得られる。 合金金属粉の添加量としては1〜30重量%が適
当で、1重量%未満であるとその効果は認められ
ず、30重量%を超えると金属粉の軟化もしくは溶
融によつて、溶融金属流による摩耗もしくは流出
損傷が助長される。添加する合金金属粉として
は、目的によつて1種または2種以上が組合せ使
用される。また熱硬化性合成樹脂結合剤の添加量
としては、骨材の嵩比重にある程度依存するが、
2〜15%が適当である。その添加量が2%未満で
あると、れんがとしての成形が不能となり、15%
を超えると成形困難となるばかりでなく、揮発成
分が増加することにより、使用中の耐火物組織が
ラフとなり、かつ耐酸化性にも劣り脆弱化の傾向
も大きくなる。 フエノールレジンボンドのマグネシアー黒鉛質
れんがにおけるAl−Mg(1:1)合金とAlの熱
間強度と耐酸化性を比較した結果を第1図および
第2図に示す。添加量は両者とも3重量%で、粒
度は前者が0.25mm、後者は0.044mmである。 図面に示すように、アルミニウムを添加したも
のはアルミニウムの融点付近から強度が向上す
る。これに対し、本発明は、強度ドロツプが少な
く、しかも酸化脱炭層も小さく、効果が顕著であ
る。 以上のように本発明耐火物は、有機質結合剤を
使用した従来の不焼成れんがの大巾な特性改善を
達成し、かつ鋼の品質への悪影響が全くないもの
を可能としている。また焼成工程の省略により、
省エネルギー化、省力化を達成し、かつ使用済み
れんがをリサイクル使用できるため、省資源をも
可能とする。 実施例 転炉用内張りれんがとして、表1に示すような
焼結アルミナ−SiC−黒鉛を骨材とする配合にAl
−Si(9:1)合金を4重量%加え、レゾールタ
イプの液状フエノールレジンを3.8重量%添加し、
不焼成れんがを製造した。300トン混銑車のスラ
グラインでAl微粉4重量%配合した同種のれん
がと、200heats後抜き掘して比較したところ、残
寸は約20mm大であり、背面の酸化も軽微であつ
た。後者では酸化によるボロツキが見られた。
【表】
第1図はフエノールレジンボンドのマグネシア
−黒鉛質れんがにおけるAl−Mg(1:1)合金
とAlの熱間強度を比較した結果を示すグラフ、
第2図は同じく耐酸化性を比較した結果を示すグ
ラフである。
−黒鉛質れんがにおけるAl−Mg(1:1)合金
とAlの熱間強度を比較した結果を示すグラフ、
第2図は同じく耐酸化性を比較した結果を示すグ
ラフである。
Claims (1)
- 1 黒鉛配合の非塩基性金属酸化物55〜97重量
%、0.5mm以下の粒度をもつ融点200〜700℃のAl
合金、Mg合金の1種以上1〜30重量%、および
熱硬化性合成樹脂2〜15重量%により構成され、
混練、成形後、加熱処理して成る不焼成耐火物を
内張りの少なくとも一部に使用したことを特徴と
する混銑車。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59270711A JPS60191049A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 混銑車 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59270711A JPS60191049A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 混銑車 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60191049A JPS60191049A (ja) | 1985-09-28 |
JPH0152350B2 true JPH0152350B2 (ja) | 1989-11-08 |
Family
ID=17489895
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59270711A Granted JPS60191049A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 混銑車 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60191049A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60191049A (ja) * | 1984-12-24 | 1985-09-28 | 黒崎窯業株式会社 | 混銑車 |
JPS63151662A (ja) * | 1986-12-16 | 1988-06-24 | 東京窯業株式会社 | 羽口れんがの製造方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54163913A (en) * | 1978-06-16 | 1979-12-27 | Asahi Glass Co Ltd | Production of carbon free* non fired refractory |
JPS5565348A (en) * | 1978-11-07 | 1980-05-16 | Kurosaki Refract Co Ltd | Refractory |
JPS57166362A (en) * | 1981-04-06 | 1982-10-13 | Tokyo Yogyo Kk | Refractories containing carbonaceous matter |
JPS58190868A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | 黒崎窯業株式会社 | 不焼成耐火物 |
JPS60191049A (ja) * | 1984-12-24 | 1985-09-28 | 黒崎窯業株式会社 | 混銑車 |
JPS61303A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-06 | 東洋ゴム工業株式会社 | 靴底 |
-
1984
- 1984-12-24 JP JP59270711A patent/JPS60191049A/ja active Granted
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54163913A (en) * | 1978-06-16 | 1979-12-27 | Asahi Glass Co Ltd | Production of carbon free* non fired refractory |
JPS5565348A (en) * | 1978-11-07 | 1980-05-16 | Kurosaki Refract Co Ltd | Refractory |
JPS57166362A (en) * | 1981-04-06 | 1982-10-13 | Tokyo Yogyo Kk | Refractories containing carbonaceous matter |
JPS58190868A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | 黒崎窯業株式会社 | 不焼成耐火物 |
JPS61303A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-06 | 東洋ゴム工業株式会社 | 靴底 |
JPS60191049A (ja) * | 1984-12-24 | 1985-09-28 | 黒崎窯業株式会社 | 混銑車 |
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Publication number | Publication date |
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JPS60191049A (ja) | 1985-09-28 |
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