JPS632910B2 - - Google Patents
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- JPS632910B2 JPS632910B2 JP54168566A JP16856679A JPS632910B2 JP S632910 B2 JPS632910 B2 JP S632910B2 JP 54168566 A JP54168566 A JP 54168566A JP 16856679 A JP16856679 A JP 16856679A JP S632910 B2 JPS632910 B2 JP S632910B2
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
本発明はマグネシア−カーボンれんがとジルコ
ンれんが等との接触部をマグネシア−アルミナ−
カーボンれんがで築造した取鍋等の溶融金属容器
に関するものである。 従来、取鍋等の溶融金属容器にはジルコンれん
が、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等の１種
又は２種以上を用いて築造していた。しかし取鍋
を例にとると、近年製鋼技術の発達によつて取鍋
れんがに要求される性質はますます苛酷なものと
なつている。即ち、連続鋳造や脱ガス精錬処理等
のプロセスが導入されたために溶鋼の高温化、取
鍋内滞留時間の延長等によつて取鍋れんがの耐用
が低下している。 このような現状において耐用性向上の一環とし
て取鍋の高耐食性を要する部分、例えばスラグラ
インなどに、マグネシア−カーボンれんがが使用
されつつあり、上記以外の部分にはジルコンれん
が、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等が使用
されている。ところが、マグネシア−カーボンれ
んがとこの下部に用いるれんが（ジルコンれん
が、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等）の接
触部は酸性融液の影響を受けて反応し溶損する、
いわゆる接触反応をおこすので、れんが寿命があ
るにもかかわらず取り替えざるを得なかつた。 本発明者等は、取鍋等の溶融金属容器に用いる
ジルコンれんが、高アルミナ質れんが、ろう石れ
んが等の接触部に築造するれんがについて種々研
究の結果、接触反応を最小限にとどめるマグネシ
ア−アルミナ−カーボンれんがを見出し、本発明
の完成に至つたものである。 本発明に用いるマグネシア−アルミナ−カーボ
ンれんがのマグネシア耐火材は、海水マグネシア
クリンカー、マグネサイト、電融マグネシアクリ
ンカー等であつて、これらの使用量は35〜92重量
％、好ましくは50〜82重量％である。この量が35
重量％より少ない場合はスラグの抵抗性や耐火特
性が損われ、又92重量％より多くなると、酸性融
液との反応量が多くなり、MgO・SiO2（クリノエ
ンスタタイト、1557℃分解溶融）のような低融点
物質をつくり、接触部での耐食性が低下するので
好ましくない。 アルミナ質耐火材は電融アルミナ、焼結アルミ
ナ、ばん土頁岩、ボーキサイト、シリマナイト、
電融ムライト、合成ムライト等であつて、Al2O3
含有量として70重量％以上、好ましくは75重量％
以上である。この量が70重量％より少ない場合は
それ自体の耐食性が低いので好ましくない。これ
らの使用量は５〜35重量％、好ましくは10〜25重
量％であつて、この量が５重量％より少ない場合
は十分な効果が得られず、又35重量％より多くな
ると全体の耐火度が低下するため高温での耐食性
が低下し好ましくない。 アルミナ耐火材の粒径については１mm以下を主
体的に使用することが好ましい。このことについ
ては後述する。 炭素材しては天然黒鉛、人造黒鉛、石油コーク
ス、鋳物コークス、カーボンブラツク等であつ
て、これらの使用量は３〜30重量％、好ましくは
８〜25重量％である。この量が３重量％より少な
い場合は、炭素の特性である耐スラグ性や耐スポ
ーリング性の効果が得られず、又30重量％より多
くなるとれんがの強度や耐酸化性が低下するので
好ましくない。 炭素結合形成剤としては加熱によつて炭素結合
を形成するものであつて、例えば熱硬化性樹脂、
熱可塑性樹脂、樹脂状ピツチ等であつて、これら
の使用量はマグネシア、アルミナ耐火材と炭素材
の合量に対して外掛で1.5〜10重量％である。こ
の量が1.5重量％より少ない場合は結合効果が得
られず、又10重量％より多くなるとれんが製造時
の加熱処理において亀裂の発生や軟化変形が起り
やすいので好ましくない。 マグネシア−アルミナ−カーボンれんがの製造
は、粒度調整したマグネシア耐火材、アルミナ耐
火材と炭素材に炭素結合形成剤を添加して混練
し、この混練物を常法によつて成形したのち、こ
の成形物を熱処理することによつて行う。 マグネシア−アルミナ−カーボンれんがにAl、
Si、Mg、Ti、Cr等の金属粉末を0.5〜７重量％
添加することによつて、耐酸化性や耐摩耗性を向
上させることができる。この量が0.5重量％より
少ない場合は添加の効果が発現せず、又７重量％
より多くなると耐食性が低下するので好ましくな
い。 本発明はマグネシア−アルミナ−カーボンれん
がをジルコンれんが、高アルミナ質れんが、ろう
石れんが等の接触部に使用することによつて接触
反応を最小限にとどめて、これられんがの耐用性
を十分に発揮させて実質的に炉寿命の延長が計ら
れるのである。 上記のように接触反応を最小限にとどめること
ができるのは、マグネシア−アルミナ−カーボン
れんがの中のアルミナ耐火材を１mm以下の粒径に
主体的に用いることに起因している。すなわち、
れんがの接触部に生成するマトリツクス部の融液
成分、特にMgOとSiO2の反応に伴うクリノエン
スタタイト（MgO・SiO2）などの低融物の生成
を抑制するためである。 従来のは、マグネシア−カーボンれんがとジル
コンれんが、高アルミナ質れんが、ろう石れんが
等との接触部に生成するマトリツクス部の融液成
分、特にMgOとSiO2の反応に伴う低融物
（MgO・SiO2は1557℃で分解溶融）を生成して溶
流するために溶損を生ずるのに対し、本発明はマ
グネシア−アルミナ−カーボンれんがとジルコン
れんが、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等と
の、接触部に生成するマトリツクスの融液成分は
Al2O3、SiO2であり、これが低融物を作りがたい
ために溶損がおこらないのである。 本発明の溶融金属容器は取鍋（溶銑鍋、溶鋼
鍋、混転鍋）、取鍋精錬炉（LF鍋、真空処理鍋、
ASEA−SKF鍋等）、AOD、RH、DH、混銑炉、
混銑車、タンデイツシユ等であつて、マグネシア
−アルミナ−カーボンれんがの使用により好結果
が得られる。以下実施例により本発明を詳細に説
明する。 実施例 １〜５ 第１表に示す配合物を混練し、この混練物をフ
リクシヨンプレスによつて成形した。この成形物
を300℃で12時間加熱処理を行つて試料を得た。
これら試料の物性値、圧縮強さ、メタル侵食試験
結果は第１表の通りである。 メタル侵食試験は下部れんがとしてジルコンれ
んが、ろう石れんがを使用し、その上に実施例、
比較例のれんがを内接の一辺が5.6cmで高さが17
cmの正六角形に張り合わせて容器を作製し、その
中に鉄を入れて誘導炉で溶融して1600〜1650℃で
２時間保持して行つた。 その結果、実施例は比較例に比して接触部溶損
量が大幅に減少しているので、接触反応を防止し
て耐用性が向上したことを示している。 メタル侵食試験に使用した下部れんがの組成及
び物性値は第２表に示した通りである。
ンれんが等との接触部をマグネシア−アルミナ−
カーボンれんがで築造した取鍋等の溶融金属容器
に関するものである。 従来、取鍋等の溶融金属容器にはジルコンれん
が、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等の１種
又は２種以上を用いて築造していた。しかし取鍋
を例にとると、近年製鋼技術の発達によつて取鍋
れんがに要求される性質はますます苛酷なものと
なつている。即ち、連続鋳造や脱ガス精錬処理等
のプロセスが導入されたために溶鋼の高温化、取
鍋内滞留時間の延長等によつて取鍋れんがの耐用
が低下している。 このような現状において耐用性向上の一環とし
て取鍋の高耐食性を要する部分、例えばスラグラ
インなどに、マグネシア−カーボンれんがが使用
されつつあり、上記以外の部分にはジルコンれん
が、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等が使用
されている。ところが、マグネシア−カーボンれ
んがとこの下部に用いるれんが（ジルコンれん
が、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等）の接
触部は酸性融液の影響を受けて反応し溶損する、
いわゆる接触反応をおこすので、れんが寿命があ
るにもかかわらず取り替えざるを得なかつた。 本発明者等は、取鍋等の溶融金属容器に用いる
ジルコンれんが、高アルミナ質れんが、ろう石れ
んが等の接触部に築造するれんがについて種々研
究の結果、接触反応を最小限にとどめるマグネシ
ア−アルミナ−カーボンれんがを見出し、本発明
の完成に至つたものである。 本発明に用いるマグネシア−アルミナ−カーボ
ンれんがのマグネシア耐火材は、海水マグネシア
クリンカー、マグネサイト、電融マグネシアクリ
ンカー等であつて、これらの使用量は35〜92重量
％、好ましくは50〜82重量％である。この量が35
重量％より少ない場合はスラグの抵抗性や耐火特
性が損われ、又92重量％より多くなると、酸性融
液との反応量が多くなり、MgO・SiO2（クリノエ
ンスタタイト、1557℃分解溶融）のような低融点
物質をつくり、接触部での耐食性が低下するので
好ましくない。 アルミナ質耐火材は電融アルミナ、焼結アルミ
ナ、ばん土頁岩、ボーキサイト、シリマナイト、
電融ムライト、合成ムライト等であつて、Al2O3
含有量として70重量％以上、好ましくは75重量％
以上である。この量が70重量％より少ない場合は
それ自体の耐食性が低いので好ましくない。これ
らの使用量は５〜35重量％、好ましくは10〜25重
量％であつて、この量が５重量％より少ない場合
は十分な効果が得られず、又35重量％より多くな
ると全体の耐火度が低下するため高温での耐食性
が低下し好ましくない。 アルミナ耐火材の粒径については１mm以下を主
体的に使用することが好ましい。このことについ
ては後述する。 炭素材しては天然黒鉛、人造黒鉛、石油コーク
ス、鋳物コークス、カーボンブラツク等であつ
て、これらの使用量は３〜30重量％、好ましくは
８〜25重量％である。この量が３重量％より少な
い場合は、炭素の特性である耐スラグ性や耐スポ
ーリング性の効果が得られず、又30重量％より多
くなるとれんがの強度や耐酸化性が低下するので
好ましくない。 炭素結合形成剤としては加熱によつて炭素結合
を形成するものであつて、例えば熱硬化性樹脂、
熱可塑性樹脂、樹脂状ピツチ等であつて、これら
の使用量はマグネシア、アルミナ耐火材と炭素材
の合量に対して外掛で1.5〜10重量％である。こ
の量が1.5重量％より少ない場合は結合効果が得
られず、又10重量％より多くなるとれんが製造時
の加熱処理において亀裂の発生や軟化変形が起り
やすいので好ましくない。 マグネシア−アルミナ−カーボンれんがの製造
は、粒度調整したマグネシア耐火材、アルミナ耐
火材と炭素材に炭素結合形成剤を添加して混練
し、この混練物を常法によつて成形したのち、こ
の成形物を熱処理することによつて行う。 マグネシア−アルミナ−カーボンれんがにAl、
Si、Mg、Ti、Cr等の金属粉末を0.5〜７重量％
添加することによつて、耐酸化性や耐摩耗性を向
上させることができる。この量が0.5重量％より
少ない場合は添加の効果が発現せず、又７重量％
より多くなると耐食性が低下するので好ましくな
い。 本発明はマグネシア−アルミナ−カーボンれん
がをジルコンれんが、高アルミナ質れんが、ろう
石れんが等の接触部に使用することによつて接触
反応を最小限にとどめて、これられんがの耐用性
を十分に発揮させて実質的に炉寿命の延長が計ら
れるのである。 上記のように接触反応を最小限にとどめること
ができるのは、マグネシア−アルミナ−カーボン
れんがの中のアルミナ耐火材を１mm以下の粒径に
主体的に用いることに起因している。すなわち、
れんがの接触部に生成するマトリツクス部の融液
成分、特にMgOとSiO2の反応に伴うクリノエン
スタタイト（MgO・SiO2）などの低融物の生成
を抑制するためである。 従来のは、マグネシア−カーボンれんがとジル
コンれんが、高アルミナ質れんが、ろう石れんが
等との接触部に生成するマトリツクス部の融液成
分、特にMgOとSiO2の反応に伴う低融物
（MgO・SiO2は1557℃で分解溶融）を生成して溶
流するために溶損を生ずるのに対し、本発明はマ
グネシア−アルミナ−カーボンれんがとジルコン
れんが、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等と
の、接触部に生成するマトリツクスの融液成分は
Al2O3、SiO2であり、これが低融物を作りがたい
ために溶損がおこらないのである。 本発明の溶融金属容器は取鍋（溶銑鍋、溶鋼
鍋、混転鍋）、取鍋精錬炉（LF鍋、真空処理鍋、
ASEA−SKF鍋等）、AOD、RH、DH、混銑炉、
混銑車、タンデイツシユ等であつて、マグネシア
−アルミナ−カーボンれんがの使用により好結果
が得られる。以下実施例により本発明を詳細に説
明する。 実施例 １〜５ 第１表に示す配合物を混練し、この混練物をフ
リクシヨンプレスによつて成形した。この成形物
を300℃で12時間加熱処理を行つて試料を得た。
これら試料の物性値、圧縮強さ、メタル侵食試験
結果は第１表の通りである。 メタル侵食試験は下部れんがとしてジルコンれ
んが、ろう石れんがを使用し、その上に実施例、
比較例のれんがを内接の一辺が5.6cmで高さが17
cmの正六角形に張り合わせて容器を作製し、その
中に鉄を入れて誘導炉で溶融して1600〜1650℃で
２時間保持して行つた。 その結果、実施例は比較例に比して接触部溶損
量が大幅に減少しているので、接触反応を防止し
て耐用性が向上したことを示している。 メタル侵食試験に使用した下部れんがの組成及
び物性値は第２表に示した通りである。
【表】
＊Ａ；下部れんががジルコンれんがの場合 Ｂ；ろ
う石れんがの場合
う石れんがの場合
【表】
Claims (1)
- １ マグネシア−カーボンれんがとジルコンれん
が、高アルミナ質れんが、ろう石れんが等の１種
又は２種以上との接触部をマグネシア耐火材35〜
92重量％、アルミナ耐火材５〜35重量％、炭素材
３〜30重量％と炭素結合形成剤からなるマグネシ
ア−アルミナ−カーボンれんがで築造したことを
特徴とする取鍋等の溶融金属容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16856679A JPS5692160A (en) | 1979-12-24 | 1979-12-24 | Magnesiaaaluminaacarbon brick |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16856679A JPS5692160A (en) | 1979-12-24 | 1979-12-24 | Magnesiaaaluminaacarbon brick |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5692160A JPS5692160A (en) | 1981-07-25 |
| JPS632910B2 true JPS632910B2 (ja) | 1988-01-21 |
Family
ID=15870405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16856679A Granted JPS5692160A (en) | 1979-12-24 | 1979-12-24 | Magnesiaaaluminaacarbon brick |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5692160A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3532228A1 (de) * | 1984-10-02 | 1986-04-17 | Toshiba Ceramics Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Feuerfeste zusammensetzung |
| AT385031B (de) * | 1985-03-19 | 1988-02-10 | Veitscher Magnesitwerke Ag | Rieselfaehige, plastische, kohlenstoffhaltige, feuerfeste masse |
| JP7041523B2 (ja) * | 2018-01-15 | 2022-03-24 | 黒崎播磨株式会社 | マグネシアアルミナカーボンれんが |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS526713A (en) * | 1975-07-05 | 1977-01-19 | Kyushu Refractories | Spinel refractories |
| JPS563868A (en) * | 1979-06-26 | 1981-01-16 | Taisei Kousan Kk | Device for automatically regulating air pressure in heavy refrigerator or like |
| JPS5659669A (en) * | 1979-10-16 | 1981-05-23 | Harima Refractories Co Ltd | Manufacture of tarrbonded basic brick |
| JPS5663868A (en) * | 1979-10-24 | 1981-05-30 | Harima Refractories Co Ltd | Manufacture of carbonncontaining magnesiaaalumina brick |
-
1979
- 1979-12-24 JP JP16856679A patent/JPS5692160A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS526713A (en) * | 1975-07-05 | 1977-01-19 | Kyushu Refractories | Spinel refractories |
| JPS563868A (en) * | 1979-06-26 | 1981-01-16 | Taisei Kousan Kk | Device for automatically regulating air pressure in heavy refrigerator or like |
| JPS5659669A (en) * | 1979-10-16 | 1981-05-23 | Harima Refractories Co Ltd | Manufacture of tarrbonded basic brick |
| JPS5663868A (en) * | 1979-10-24 | 1981-05-30 | Harima Refractories Co Ltd | Manufacture of carbonncontaining magnesiaaalumina brick |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5692160A (en) | 1981-07-25 |
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