JPS6143305B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6143305B2 JPS6143305B2 JP55076574A JP7657480A JPS6143305B2 JP S6143305 B2 JPS6143305 B2 JP S6143305B2 JP 55076574 A JP55076574 A JP 55076574A JP 7657480 A JP7657480 A JP 7657480A JP S6143305 B2 JPS6143305 B2 JP S6143305B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- clinker
- lime
- magnesia
- bricks
- magnesia clinker
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 56
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 28
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 12
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 12
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 12
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 2
- 238000004898 kneading Methods 0.000 claims 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 10
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 5
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 4
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- -1 3CaO Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 239000011451 fired brick Substances 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 229920001585 atactic polymer Polymers 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000013003 hot bending Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
本発明は、ステンレス精錬用AOD炉および特
殊鋼精錬用転炉、取鍋、タンデイツシユ、DH
炉、RH炉等のガス吹込用羽口あるいは溶鋼流の
損耗影響が大きい部分を有する製鋼用容器の内張
りに使用される耐用性の良好な石灰質耐火物の製
造法に関する。 例えばステンレス精錬用のAOD炉では、炉壁
下部に複数個の不活性ガス一酸素吹込用羽口を有
しているが、この羽口れんがおよび羽口周辺部れ
んがの損傷原因は、高温度による溶損、溶鋼流に
よる摩耗、スラグによる化学的浸食、熱的スポー
リング、および構造的スポーリング等が複合的に
作用するものである。 内張り耐火物は、操業条件に対応してマグクロ
質、マグドロ質が使用されているが、スラグ塩基
度が高い場合は、マグドロ質れんがの耐用が良好
とされている。従来のマグクロ質、マグドロ質れ
んがは、どちらもれんが成分中のMgOがスラグ
中のシリケートと反応してCaO・MgO・SiO2、
3CaO・MgO・2SiO2の低融点鉱物を生成して構
造的スポーリングを生じている場合が多い。 また転炉製鋼法においても、従来の上吹き転炉
と鋼浴部に羽口を有する下吹き転炉に対して、最
近ではこの両者を併用した上・下吹き転炉の開発
も行なわれ、耐火物の使用条件はますます酷しく
なつている。 転炉の内張りには、マグネシア質、マグドロ質
の焼成れんがの他に、マグーカーボン質れんがが
使用されているが、下吹き転炉、上・下吹き転炉
の羽口と羽口周辺部のれんがも、AOD炉の場合
に類似した損耗形態と考えられる。またマグーカ
ーボン質れんがは、AOD炉での使用例では酸化
損耗が大である。 その他脱ガス等の鋼精錬を行う取鍋、タンデイ
ツシユ、DH炉、RH炉等においても同様に使用条
件は酷しくなつていて、特にRH炉では溶鋼流に
よる損耗が激しくなつている。 CaOは従来のマグドロ質の主要構成成分として
炉のライフを左右するものであり、またCaO単味
れんがは高融点で熱シヨツクにも強く、Al2O3，
Fe2O3の少ない塩基性スラグにもすぐれた抵抗性
を有する。しかし、容易に水（水蒸気）と反応し
て消化する欠点から、実用範囲が極めて限定され
ていた。 ところが、最近、耐消化性が比較的良好で、緻
密な組織を有する電融または焼結石灰クリンカー
の製造が可能となり、このクリンカーは焼結性が
良好であるので、容易に石灰単味れんがを製造す
ることができる。 石灰単味れんがAOD炉の羽口およびその周辺
部に使用した結果では、スラグの浸透はれんが表
面の10〜20mmの層にとどまり、したがつて、構造
的スポーリングはほとんど発生していないが、激
しい溶鋼流による摩耗作用からの損耗が大きく、
さらに改良が必要であつた。 本発明者は、原料として石灰クリンカーをベー
スとしてマグネシアクリンカー、ドロマイトクリ
ンカー、合成マグドロクリンカーの粒度、使用割
合等について詳細な研究を行なつた結果、耐溶損
性、耐熱的・構造的スポーリング性にすぐれた石
灰質耐火物の開発に成功した。 以下、実施例により説明する。 実施例 電融石灰クリンカー、焼結石灰クリンカーの１
種以上90〜30％を充填効果を考慮した粒度構成と
して、これに電融マグネシアクリンカー、焼結マ
グネシアクリンカー、ドロマイトクリンカー、合
成マグドロクリンカーの１種以上を0.2mm以上の
粒度で10〜70重量％添加し、有機バインダー（パ
ラフインワツクス、アタクチツクポリマー、熱ピ
ツチ、タール等）を使用して、混錬成形した成形
体を1470〜1750℃の範囲の適正温度で焼成する。 この焼成れんがのマトリツクスはCaO100％で
構成され、MgOが存在しないので、高温下でス
ラグに接触した場合、低融物のCaO・MgO・
SiO2，3CaO・MgO・2SiO2より高融点の2CaO・
SiO2，3CaO・SiO2が生成する。したがつて、ス
ラグ成分の浸透はれんがのごく浅い表面層にとど
まるので、構造的スポーリング性にすぐれた効果
を示した。 さらに耐溶損性にすぐれている電融マグネシア
クリンカーまたは焼結マグネシアクリンカーは、
粗粒としてれんが組織の骨格を形成するために、
熱間強度が大となり、溶鋼流に対してすぐれた耐
摩耗性が得られた。この場合、マグネシアクリン
カーに代つてドロマイトクリンカー、合成マグド
ロクリンカーを使用しても、同様の効果が得られ
た。 マグネシアクリンカーまたはドロマイトクリン
カーまたは合成マグドロクリンカーの添加量の範
囲として10重量％に近い少量の範囲では、マグネ
シアクリンカー等は粗粒領域で使用され、石灰ク
リンカーは中間粒から微粒領域で使用される。マ
グネシアクリンカー等が10重量％以下では骨格効
果が薄れるので望ましくない。マグネシアクリン
カー等が70重量％の多い領域では、マグネシアク
リンカー等は粗粒から中間粒までの領域を構成
し、石灰クリンカーは主として微粉部分のマトリ
ツクスを構成する。マグネシアクリンカー等を70
重量％以上に増加させると、マトリツクス部分に
MgOがれんが成分として存在することになるの
で、CaO・MgO・SiO2，3CaO・MgO・2SiO2等
の低融物が生成しやすくなり、耐スラグ性が低下
するので望ましくない。 表１に実施例の具体的配合、品質例を示す。 表中、熱間曲げ強さは耐溶損性を示す値である
が、同一条件で製造された石灰単味れんがの熱間
曲げ強さ（at1400℃）が14Kg／cm2であるので、明
らかにマグネシアクリンカー等の骨格効果による
強度増加が認められる。 焼成温度はマグネシアクリンカーと石灰クリン
カーの比率で1470〜1730℃の間の最適条件が設定
される。
殊鋼精錬用転炉、取鍋、タンデイツシユ、DH
炉、RH炉等のガス吹込用羽口あるいは溶鋼流の
損耗影響が大きい部分を有する製鋼用容器の内張
りに使用される耐用性の良好な石灰質耐火物の製
造法に関する。 例えばステンレス精錬用のAOD炉では、炉壁
下部に複数個の不活性ガス一酸素吹込用羽口を有
しているが、この羽口れんがおよび羽口周辺部れ
んがの損傷原因は、高温度による溶損、溶鋼流に
よる摩耗、スラグによる化学的浸食、熱的スポー
リング、および構造的スポーリング等が複合的に
作用するものである。 内張り耐火物は、操業条件に対応してマグクロ
質、マグドロ質が使用されているが、スラグ塩基
度が高い場合は、マグドロ質れんがの耐用が良好
とされている。従来のマグクロ質、マグドロ質れ
んがは、どちらもれんが成分中のMgOがスラグ
中のシリケートと反応してCaO・MgO・SiO2、
3CaO・MgO・2SiO2の低融点鉱物を生成して構
造的スポーリングを生じている場合が多い。 また転炉製鋼法においても、従来の上吹き転炉
と鋼浴部に羽口を有する下吹き転炉に対して、最
近ではこの両者を併用した上・下吹き転炉の開発
も行なわれ、耐火物の使用条件はますます酷しく
なつている。 転炉の内張りには、マグネシア質、マグドロ質
の焼成れんがの他に、マグーカーボン質れんがが
使用されているが、下吹き転炉、上・下吹き転炉
の羽口と羽口周辺部のれんがも、AOD炉の場合
に類似した損耗形態と考えられる。またマグーカ
ーボン質れんがは、AOD炉での使用例では酸化
損耗が大である。 その他脱ガス等の鋼精錬を行う取鍋、タンデイ
ツシユ、DH炉、RH炉等においても同様に使用条
件は酷しくなつていて、特にRH炉では溶鋼流に
よる損耗が激しくなつている。 CaOは従来のマグドロ質の主要構成成分として
炉のライフを左右するものであり、またCaO単味
れんがは高融点で熱シヨツクにも強く、Al2O3，
Fe2O3の少ない塩基性スラグにもすぐれた抵抗性
を有する。しかし、容易に水（水蒸気）と反応し
て消化する欠点から、実用範囲が極めて限定され
ていた。 ところが、最近、耐消化性が比較的良好で、緻
密な組織を有する電融または焼結石灰クリンカー
の製造が可能となり、このクリンカーは焼結性が
良好であるので、容易に石灰単味れんがを製造す
ることができる。 石灰単味れんがAOD炉の羽口およびその周辺
部に使用した結果では、スラグの浸透はれんが表
面の10〜20mmの層にとどまり、したがつて、構造
的スポーリングはほとんど発生していないが、激
しい溶鋼流による摩耗作用からの損耗が大きく、
さらに改良が必要であつた。 本発明者は、原料として石灰クリンカーをベー
スとしてマグネシアクリンカー、ドロマイトクリ
ンカー、合成マグドロクリンカーの粒度、使用割
合等について詳細な研究を行なつた結果、耐溶損
性、耐熱的・構造的スポーリング性にすぐれた石
灰質耐火物の開発に成功した。 以下、実施例により説明する。 実施例 電融石灰クリンカー、焼結石灰クリンカーの１
種以上90〜30％を充填効果を考慮した粒度構成と
して、これに電融マグネシアクリンカー、焼結マ
グネシアクリンカー、ドロマイトクリンカー、合
成マグドロクリンカーの１種以上を0.2mm以上の
粒度で10〜70重量％添加し、有機バインダー（パ
ラフインワツクス、アタクチツクポリマー、熱ピ
ツチ、タール等）を使用して、混錬成形した成形
体を1470〜1750℃の範囲の適正温度で焼成する。 この焼成れんがのマトリツクスはCaO100％で
構成され、MgOが存在しないので、高温下でス
ラグに接触した場合、低融物のCaO・MgO・
SiO2，3CaO・MgO・2SiO2より高融点の2CaO・
SiO2，3CaO・SiO2が生成する。したがつて、ス
ラグ成分の浸透はれんがのごく浅い表面層にとど
まるので、構造的スポーリング性にすぐれた効果
を示した。 さらに耐溶損性にすぐれている電融マグネシア
クリンカーまたは焼結マグネシアクリンカーは、
粗粒としてれんが組織の骨格を形成するために、
熱間強度が大となり、溶鋼流に対してすぐれた耐
摩耗性が得られた。この場合、マグネシアクリン
カーに代つてドロマイトクリンカー、合成マグド
ロクリンカーを使用しても、同様の効果が得られ
た。 マグネシアクリンカーまたはドロマイトクリン
カーまたは合成マグドロクリンカーの添加量の範
囲として10重量％に近い少量の範囲では、マグネ
シアクリンカー等は粗粒領域で使用され、石灰ク
リンカーは中間粒から微粒領域で使用される。マ
グネシアクリンカー等が10重量％以下では骨格効
果が薄れるので望ましくない。マグネシアクリン
カー等が70重量％の多い領域では、マグネシアク
リンカー等は粗粒から中間粒までの領域を構成
し、石灰クリンカーは主として微粉部分のマトリ
ツクスを構成する。マグネシアクリンカー等を70
重量％以上に増加させると、マトリツクス部分に
MgOがれんが成分として存在することになるの
で、CaO・MgO・SiO2，3CaO・MgO・2SiO2等
の低融物が生成しやすくなり、耐スラグ性が低下
するので望ましくない。 表１に実施例の具体的配合、品質例を示す。 表中、熱間曲げ強さは耐溶損性を示す値である
が、同一条件で製造された石灰単味れんがの熱間
曲げ強さ（at1400℃）が14Kg／cm2であるので、明
らかにマグネシアクリンカー等の骨格効果による
強度増加が認められる。 焼成温度はマグネシアクリンカーと石灰クリン
カーの比率で1470〜1730℃の間の最適条件が設定
される。
【表】
表１に示した本発明品ＢをAOD炉の羽口およ
び羽口周辺部に使用した結果、従来のマグドロれ
んがに比較して、構造的スポーリングによる剥離
損耗が大巾に減少し、溶損による損耗も大巾に改
良されている。さらに上下吹き転炉の羽口および
羽口周辺部で、耐溶損性、耐熱的・構造的スポー
リング性を要求される箇所に適用することによ
り、良好な耐用性を得た。なお、本実施例に限ら
ず、脱ガス等の鋼精錬を行う取鍋、タンデイツシ
ユ、DH炉、RH炉等においても同様に実施効果を
得られることはいうまでもない。
び羽口周辺部に使用した結果、従来のマグドロれ
んがに比較して、構造的スポーリングによる剥離
損耗が大巾に減少し、溶損による損耗も大巾に改
良されている。さらに上下吹き転炉の羽口および
羽口周辺部で、耐溶損性、耐熱的・構造的スポー
リング性を要求される箇所に適用することによ
り、良好な耐用性を得た。なお、本実施例に限ら
ず、脱ガス等の鋼精錬を行う取鍋、タンデイツシ
ユ、DH炉、RH炉等においても同様に実施効果を
得られることはいうまでもない。
Claims (1)
- １ 粒度調整された電磁石灰クリンカー、焼結石
灰クリンカーの１種あるいは２種以上を90〜30重
量％に、0.2mm以上の電磁マグネシアクリンカ
ー、焼結マグネシアクリンカー、ドロマイトクリ
ンカー、合成マグドロクリンカーの１種あるいは
２種以上を10〜70重量％添加し、かつ、ほゞ0.2
mm以下の微粒領域における原料組成を石灰クリン
カーで構成した配合物に有機バインダーを添加
し、混練、成形、焼成することを特徴とする製鋼
炉等内張り用石灰質耐火物の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7657480A JPS577864A (en) | 1980-06-09 | 1980-06-09 | Limy refractories |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7657480A JPS577864A (en) | 1980-06-09 | 1980-06-09 | Limy refractories |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS577864A JPS577864A (en) | 1982-01-16 |
| JPS6143305B2 true JPS6143305B2 (ja) | 1986-09-26 |
Family
ID=13609010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7657480A Granted JPS577864A (en) | 1980-06-09 | 1980-06-09 | Limy refractories |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS577864A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6158856A (ja) * | 1984-08-28 | 1986-03-26 | 吉沢石灰工業株式会社 | 石灰ルツボの製造方法 |
| JPS6172678A (ja) * | 1984-09-19 | 1986-04-14 | 住友金属工業株式会社 | 金属溶解用石灰質坩堝の製造方法 |
| JPS61146755A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-04 | 黒崎窯業株式会社 | 塩基性耐火物 |
| EP3015440A1 (de) * | 2014-10-30 | 2016-05-04 | Magnesita Refractories GmbH | Bindemittel für ein Korngemisch |
-
1980
- 1980-06-09 JP JP7657480A patent/JPS577864A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS577864A (en) | 1982-01-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20080098518A (ko) | 내화성 정상의 세라믹 배치 및 이로부터 제조된 내화성 산물 | |
| KR930005250B1 (ko) | 산질화 알루미늄 함유 내화물, 슬라이딩 노즐용 내화물 및 강 연속주조용 노즐 | |
| JPS6143305B2 (ja) | ||
| JPH0118030B2 (ja) | ||
| CN113845353A (zh) | 用于钢包工作衬包壁的过渡砖层 | |
| US3272490A (en) | Steelmaking furnace | |
| US3262794A (en) | Basic fused refractories | |
| US499248A (en) | Basic lining | |
| JPS6127349B2 (ja) | ||
| KR100840264B1 (ko) | 제강 전로용 ＭｇＯ-Ｃ 코팅제 | |
| JPS6142672Y2 (ja) | ||
| KR900002754B1 (ko) | 석탄기화기의 내화 라이닝 | |
| JPH03141152A (ja) | 含炭素不焼成耐火れんが | |
| Biswas et al. | Refractory for Secondary Refining of Steel | |
| JPS632910B2 (ja) | ||
| JPH0735308B2 (ja) | 取鍋内張り不定形耐火物 | |
| JP3400494B2 (ja) | 溶融金属用塩基性耐火物 | |
| SU1175922A1 (ru) | Огнеупор | |
| JPH03205348A (ja) | マグネシアカーボンれんが | |
| JPH0360459A (ja) | マグネシア―カルシア質耐火物 | |
| JPH03205347A (ja) | マグネシア・カーボンれんが | |
| JPS5813511B2 (ja) | マグロクダイレクトボンドレンガノ セイゾウホウホウ | |
| Brezny et al. | Selected Refractory Advances in Steel-Handling Systems | |
| Page | The classification of refractory materials | |
| JPS6054969A (ja) | 転炉内張り耐火物のライニング方法 |