JPH0360459A - マグネシア―カルシア質耐火物 - Google Patents
マグネシア―カルシア質耐火物Info
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- JPH0360459A JPH0360459A JP1197253A JP19725389A JPH0360459A JP H0360459 A JPH0360459 A JP H0360459A JP 1197253 A JP1197253 A JP 1197253A JP 19725389 A JP19725389 A JP 19725389A JP H0360459 A JPH0360459 A JP H0360459A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、耐食性および耐スポーリング性に優れたマグ
ネシア−カルシア質耐火物に関する。
ネシア−カルシア質耐火物に関する。
なお、本願明細書において、“%”および1部“とある
のは、全て″重量%“および“重量部”を意味する。
のは、全て″重量%“および“重量部”を意味する。
従来技術とその問題点
マグネシア−カルシア質耐火物は、主として転炉、電気
炉などの製鋼炉、AOD炉、特殊精錬炉、取鍋、セメン
トロータリーキルンなどに使用されている。しかし、近
年に至り、精錬炉、特に製鋼用転炉においては、連鋳比
率の上昇にともなう出w4温度の上昇、高級鋼の吹錬な
どの点から操業条件がますます苛酷化しつつあるために
、使用される耐火物にも耐食性などに優れた高品質のも
のが要求されるようになってきている。
炉などの製鋼炉、AOD炉、特殊精錬炉、取鍋、セメン
トロータリーキルンなどに使用されている。しかし、近
年に至り、精錬炉、特に製鋼用転炉においては、連鋳比
率の上昇にともなう出w4温度の上昇、高級鋼の吹錬な
どの点から操業条件がますます苛酷化しつつあるために
、使用される耐火物にも耐食性などに優れた高品質のも
のが要求されるようになってきている。
マグネシア−カルシア質耐火物は、耐熱スポーリング性
、耐構造スポーリング性に優れており、また使用原料に
起因する低溶融性フラックスの量を減少させることによ
ってスラグに対する耐食性を相当程度改善することがで
きる。しかしながら、上記の操業条件の苛酷な製鋼用転
炉に用いられた場合、スラグ中にAN 203、Fe2
03などが多く存在するとCaOはCa0−Al120
3.2CaCIFe203などの低融鉱物を生成するの
で耐食性が低下する。そのために、前述の如き操作条件
の苛酷化に対してはより一層耐食性に優れた耐火物が要
求される。
、耐構造スポーリング性に優れており、また使用原料に
起因する低溶融性フラックスの量を減少させることによ
ってスラグに対する耐食性を相当程度改善することがで
きる。しかしながら、上記の操業条件の苛酷な製鋼用転
炉に用いられた場合、スラグ中にAN 203、Fe2
03などが多く存在するとCaOはCa0−Al120
3.2CaCIFe203などの低融鉱物を生成するの
で耐食性が低下する。そのために、前述の如き操作条件
の苛酷化に対してはより一層耐食性に優れた耐火物が要
求される。
問題点を解決するための手段
本発明者は、上記の如き従来技術の現状に鑑みて、研究
を重ねた結果、塩基性耐火骨材中の粗粒成分の量を増大
させることにより、マグネシア−カルシア耐火物の問題
点が実質的に解消乃至大巾に軽減されることを見出した
。
を重ねた結果、塩基性耐火骨材中の粗粒成分の量を増大
させることにより、マグネシア−カルシア耐火物の問題
点が実質的に解消乃至大巾に軽減されることを見出した
。
すなわち、本発明は、下記のマグネシア−カルシア耐火
物を提供するものである: ■ 骨材としてマグネシア20〜95%とカルシア80
〜5%とからなる耐火物において、骨材の20〜80%
を粒径5〜5C1++mの粗粒により構成したことを特
徴とする耐火物。
物を提供するものである: ■ 骨材としてマグネシア20〜95%とカルシア80
〜5%とからなる耐火物において、骨材の20〜80%
を粒径5〜5C1++mの粗粒により構成したことを特
徴とする耐火物。
■ 上記第1項に記載の耐火物において、骨材100部
に対してアラゴナイト型炭酸カルシウム0.5〜5部を
含むことを特徴とする耐火物。
に対してアラゴナイト型炭酸カルシウム0.5〜5部を
含むことを特徴とする耐火物。
一般に、スラグラインに内張すされたマグネシア−カル
シア耐火物は、稼動面側が流動するスラグ、溶鋼などに
より、溶損流出しゃすい。この場合、粗粒骨材の粒径が
小さいと、粗粒骨材は、流出してしまう。しかるに、粗
粒骨材の粒径が大きい場合には、粗粒のみならず、マト
リックス部分の流出も生じ難くなることが判明した。即
ち、稼動面に残留する粗粒骨材により、稼動面側の流出
が防止されるとともに、全体としての溶損も抑制される
。また、粗粒骨材が稼動面に存在することにより、スラ
グとマトリックス部との接触面積が小さくなり、スラグ
による耐火物の浸蝕も低減される。
シア耐火物は、稼動面側が流動するスラグ、溶鋼などに
より、溶損流出しゃすい。この場合、粗粒骨材の粒径が
小さいと、粗粒骨材は、流出してしまう。しかるに、粗
粒骨材の粒径が大きい場合には、粗粒のみならず、マト
リックス部分の流出も生じ難くなることが判明した。即
ち、稼動面に残留する粗粒骨材により、稼動面側の流出
が防止されるとともに、全体としての溶損も抑制される
。また、粗粒骨材が稼動面に存在することにより、スラ
グとマトリックス部との接触面積が小さくなり、スラグ
による耐火物の浸蝕も低減される。
また、本発明者の研究によれば、耐火物の原料の一つと
してアラゴナイト型炭酸カルシウムを使用することによ
り耐火物の耐スポーリング性がさらに向上するというこ
とが判明した。アラゴナイト型炭酸カルシウムは、焼成
時に330〜4800Cでカルサイト型に転移する。こ
の際、急激な体積膨脹をともなうために、耐火物内には
多数のマイクロクラックが発生する。このマイクロクラ
ックが、耐火物の使用時に応力伝播防止効果を発揮して
熱スポーリングによる亀裂の進展防止に極めて有効に作
用する。
してアラゴナイト型炭酸カルシウムを使用することによ
り耐火物の耐スポーリング性がさらに向上するというこ
とが判明した。アラゴナイト型炭酸カルシウムは、焼成
時に330〜4800Cでカルサイト型に転移する。こ
の際、急激な体積膨脹をともなうために、耐火物内には
多数のマイクロクラックが発生する。このマイクロクラ
ックが、耐火物の使用時に応力伝播防止効果を発揮して
熱スポーリングによる亀裂の進展防止に極めて有効に作
用する。
本発明において使用する骨材としては、MgO及び/又
はCaOを含む公知の塩基性耐火材料が使用でき、具体
的には、例えばマグネシアクリンカ−ドロマイトクリン
カ−、ライムクリンカーなどが挙げられる。マグネシア
クリンカ−としては、天然マグネシアクリンカ−1海水
マグネシアクリンカ−1電融マグネシアなどが例示でき
、またドロマイトクリンカ−としては、天然ドロマイト
クリンカ−1合成ドロマイト、電融ドロマイトなどが例
示できる。本発明においては、これら骨材の一種又は二
種以上を使用して、MgOとCaOがそれぞれ20〜9
5%、80〜5%の割合となるように調整する。骨材中
の20〜80%を山める粗粒の粒径は、通常5〜5oI
IlI11程度である。粗粒の粒径が5mm未満の場合
には、粗粒骨材としての効果が発揮されない。理論的に
は、粗粒の粒径は、大きいほど好ましいことになるが、
実際には、主に耐火物の寸法により制限され、通常耐火
物の最小寸法の1/3〜175程度を上限とすることが
好ましい。粗粒の粒径がこれよりも大きくなる場合には
、耐火物の製造時に、粗粒が偏在して、耐火物の成形性
を阻害するのみならず、耐火物の性能をも低下させる。
はCaOを含む公知の塩基性耐火材料が使用でき、具体
的には、例えばマグネシアクリンカ−ドロマイトクリン
カ−、ライムクリンカーなどが挙げられる。マグネシア
クリンカ−としては、天然マグネシアクリンカ−1海水
マグネシアクリンカ−1電融マグネシアなどが例示でき
、またドロマイトクリンカ−としては、天然ドロマイト
クリンカ−1合成ドロマイト、電融ドロマイトなどが例
示できる。本発明においては、これら骨材の一種又は二
種以上を使用して、MgOとCaOがそれぞれ20〜9
5%、80〜5%の割合となるように調整する。骨材中
の20〜80%を山める粗粒の粒径は、通常5〜5oI
IlI11程度である。粗粒の粒径が5mm未満の場合
には、粗粒骨材としての効果が発揮されない。理論的に
は、粗粒の粒径は、大きいほど好ましいことになるが、
実際には、主に耐火物の寸法により制限され、通常耐火
物の最小寸法の1/3〜175程度を上限とすることが
好ましい。粗粒の粒径がこれよりも大きくなる場合には
、耐火物の製造時に、粗粒が偏在して、耐火物の成形性
を阻害するのみならず、耐火物の性能をも低下させる。
より具体的には、一般的な耐火れんがの断面寸法は、
150mmX 150mm程度以下であるから、粗粒骨
材の粒径は、50mm程度以下とすることが好ましい。
材の粒径は、50mm程度以下とすることが好ましい。
全骨材重量中に占める粗粒の割合は、20〜80%とす
る。粗粒の割合が20%未満では、耐火物の稼動面にお
ける遮蔽効果が充分に発揮されず、一方、80%を上回
る場合には、粗粒骨材が耐火物中に偏在し易くなり、ま
たマトリックス部の充填が不十分となるので、耐火れん
がの性能が著しく低下する。
る。粗粒の割合が20%未満では、耐火物の稼動面にお
ける遮蔽効果が充分に発揮されず、一方、80%を上回
る場合には、粗粒骨材が耐火物中に偏在し易くなり、ま
たマトリックス部の充填が不十分となるので、耐火れん
がの性能が著しく低下する。
本発明耐火物は、その原料の一つとしてアラゴナイト型
炭酸カルシウムを使用することもでき、そのようにする
ことでさらに耐スポーリング性の優れたものとなる。本
発明で使用できるアラゴナイト型炭酸カルシウム源とし
ては、公知のものがいずれも使用でき、必要ならば二種
以上を併用しても良い。アラゴナイト型炭酸カルシウム
の配合量は、骨材100部に対して0.5〜5部とする
のが良い。アラゴナイト型炭酸カルシウムの配合量が0
.5部未満の場合には、耐火物内に発生ずるマイクロク
ラックの量が少なく、耐火物の耐スポーリング性向上の
効果が不十分となる。一方、5部を超える場合には、耐
火物内の組織の多孔質化が進行して、耐火物の本来有す
る耐火性が低下する。アラゴナイト型炭酸カルシウムの
粒径は、特に制限されないが、通常0.5〜10mra
程度、より好ましくは1〜3mm程度とすることで、耐
火物内での好適なマイクロクラックの発生を得ることが
できる。
炭酸カルシウムを使用することもでき、そのようにする
ことでさらに耐スポーリング性の優れたものとなる。本
発明で使用できるアラゴナイト型炭酸カルシウム源とし
ては、公知のものがいずれも使用でき、必要ならば二種
以上を併用しても良い。アラゴナイト型炭酸カルシウム
の配合量は、骨材100部に対して0.5〜5部とする
のが良い。アラゴナイト型炭酸カルシウムの配合量が0
.5部未満の場合には、耐火物内に発生ずるマイクロク
ラックの量が少なく、耐火物の耐スポーリング性向上の
効果が不十分となる。一方、5部を超える場合には、耐
火物内の組織の多孔質化が進行して、耐火物の本来有す
る耐火性が低下する。アラゴナイト型炭酸カルシウムの
粒径は、特に制限されないが、通常0.5〜10mra
程度、より好ましくは1〜3mm程度とすることで、耐
火物内での好適なマイクロクラックの発生を得ることが
できる。
本発明のマグネシア−カルシア質耐火物は、各原料に、
例えばタール、液状フェノール樹脂、ポリウレタン、ポ
リプロピレン、ワックスなどの公知の非水系バインダー
を添加し、混練し、成形し、焼成することにより、製造
される。上記製造工程は、常法に従って行えば良いが、
焼成は、1500〜1750℃程度の温度で行うことが
好ましい。
例えばタール、液状フェノール樹脂、ポリウレタン、ポ
リプロピレン、ワックスなどの公知の非水系バインダー
を添加し、混練し、成形し、焼成することにより、製造
される。上記製造工程は、常法に従って行えば良いが、
焼成は、1500〜1750℃程度の温度で行うことが
好ましい。
発明の効果
本発明のマグネシア−カルシア質耐火物は、公知のもの
に比して、耐スポーリング性及び耐食性に優れている。
に比して、耐スポーリング性及び耐食性に優れている。
従って、本発明のマグネシア−カルシア質耐火物は、耐
スポーリング性及び耐食性が要求される各種の炉の内張
用耐火物として有用である。
スポーリング性及び耐食性が要求される各種の炉の内張
用耐火物として有用である。
実施例
以下に実施例および比較例を示し、本発明の特徴とする
ところをより一層明確にする。
ところをより一層明確にする。
実施例1〜4及び比較例1〜3
第1表に示す割合で各原料を配合し、この配合物100
部にバインダーとしてポリプロピレン2部を加えて混練
し、亜型に成形し、1650℃で焼成し、耐火物を得た
。
部にバインダーとしてポリプロピレン2部を加えて混練
し、亜型に成形し、1650℃で焼成し、耐火物を得た
。
物性試験
実施例1〜4及び比較例1〜3で得られた耐火物の特性
を以下のようにして調べ、その結果を第2表に示す。
を以下のようにして調べ、その結果を第2表に示す。
A・・・気孔率(%):JIS R2205に準じて
測定した。
測定した。
B・・・嵩比重(%):JIS R2205に準じて
測定した。
測定した。
C−=圧縮強さ(kgf/cJ) : J I S
R2206に準じてA(り定した。
R2206に準じてA(り定した。
D−Lllげ強さ(kgf/cJ、 1400℃):
JISR2213に準じて測定した。
JISR2213に準じて測定した。
E・・・耐スポーリング性:電気炉を用いて、15分加
熱(1200℃)−15分空冷のサイクルを繰り返して
耐火物が剥落するまでの回数を調べた。
熱(1200℃)−15分空冷のサイクルを繰り返して
耐火物が剥落するまでの回数を調べた。
F・・・侵食指数: CaO/S t02=2で鉄含有
量20%のスラグに1750℃で2時間接触させた場合
の相対的侵食量を、比較例1のものを100として表し
た。
量20%のスラグに1750℃で2時間接触させた場合
の相対的侵食量を、比較例1のものを100として表し
た。
第2表に示す結果から明らかな様に、本発明によるマグ
ネシア−カルシア質耐火物は、比較例によるものに比し
て、脱炭層厚さおよびスラグ侵食指数が低減しており、
耐食性及び耐摩耗性に優れていることが明らかである。
ネシア−カルシア質耐火物は、比較例によるものに比し
て、脱炭層厚さおよびスラグ侵食指数が低減しており、
耐食性及び耐摩耗性に優れていることが明らかである。
(以 上)
Claims (2)
- (1)骨材としてマグネシア20〜95%とカルシア8
0〜5%とからなる耐火物において、骨材の20〜80
%を粒径5〜50mmの粗粒により構成したことを特徴
とする耐火物。 - (2)第1請求項に記載の耐火物において、骨材100
部に対してアラゴナイト型炭酸カルシウム0.5〜5部
を含むことを特徴とする耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1197253A JPH0360459A (ja) | 1989-07-28 | 1989-07-28 | マグネシア―カルシア質耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1197253A JPH0360459A (ja) | 1989-07-28 | 1989-07-28 | マグネシア―カルシア質耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0360459A true JPH0360459A (ja) | 1991-03-15 |
Family
ID=16371393
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1197253A Pending JPH0360459A (ja) | 1989-07-28 | 1989-07-28 | マグネシア―カルシア質耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0360459A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3022229U (ja) * | 1995-08-31 | 1996-03-22 | 田中産業株式会社 | 育苗箱 |
-
1989
- 1989-07-28 JP JP1197253A patent/JPH0360459A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3022229U (ja) * | 1995-08-31 | 1996-03-22 | 田中産業株式会社 | 育苗箱 |
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