JPH01305848A - 焼成れんがの製造方法 - Google Patents
焼成れんがの製造方法Info
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- JPH01305848A JPH01305848A JP63136125A JP13612588A JPH01305848A JP H01305848 A JPH01305848 A JP H01305848A JP 63136125 A JP63136125 A JP 63136125A JP 13612588 A JP13612588 A JP 13612588A JP H01305848 A JPH01305848 A JP H01305848A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、例えば、製鋼工場の取鍋やタンデイツシュ等
に装着されるスライディングノズルプレート(以下SN
プレートという)等に使用される焼成れんがの製造方法
に関し、特に、耐食性を低下させずに、耐スポーリング
性を高められるようにした焼成れんがの製造方法に関す
る。
に装着されるスライディングノズルプレート(以下SN
プレートという)等に使用される焼成れんがの製造方法
に関し、特に、耐食性を低下させずに、耐スポーリング
性を高められるようにした焼成れんがの製造方法に関す
る。
一般にSNプレートは、製鋼工場に於いて取鍋やタンデ
イツシュの下部に装着され、溶鋼の流量のコントロール
に広く使用されている。SNプレートは通常の耐火物と
は異なり、溶鋼流による急激な熱衝撃、摩耗等の物理的
損傷の他に化学的侵食作用を受けるので、耐スポーリン
グ性、耐摩耗性、耐食性等に非常に高度な性能が要求さ
れる。
イツシュの下部に装着され、溶鋼の流量のコントロール
に広く使用されている。SNプレートは通常の耐火物と
は異なり、溶鋼流による急激な熱衝撃、摩耗等の物理的
損傷の他に化学的侵食作用を受けるので、耐スポーリン
グ性、耐摩耗性、耐食性等に非常に高度な性能が要求さ
れる。
即ち、溶鋼流による急激な熱衝撃はSNプレートのノズ
ル孔周辺に放射状の亀裂を生じ、かかる亀裂による溶鋼
洩れの危険を招くおそれがある。
ル孔周辺に放射状の亀裂を生じ、かかる亀裂による溶鋼
洩れの危険を招くおそれがある。
また、SNプレートでは溶鋼の流量コントロールの為に
いわゆる絞り注入が常用されるので、特に摺動プレート
のノズル孔内のエツジ部や溶鋼流が衝突する部分が溶損
され易く、このエツジ部の溶損が原因となって絞り注入
時、或いは注入終了後のプレートの摺動に伴い、溶鋼の
かみ込み(いわゆる地金かみ込み)を生じて摺動面が次
第に損耗し、いわゆる摺動面荒れを生じる。更に、注入
終7後に摺動プレートを移動させるときに摺動面が局部
的に加熱され剥離現象(ピーリング)が発生することも
問題となっている。
いわゆる絞り注入が常用されるので、特に摺動プレート
のノズル孔内のエツジ部や溶鋼流が衝突する部分が溶損
され易く、このエツジ部の溶損が原因となって絞り注入
時、或いは注入終了後のプレートの摺動に伴い、溶鋼の
かみ込み(いわゆる地金かみ込み)を生じて摺動面が次
第に損耗し、いわゆる摺動面荒れを生じる。更に、注入
終7後に摺動プレートを移動させるときに摺動面が局部
的に加熱され剥離現象(ピーリング)が発生することも
問題となっている。
現在までのところ、SNプレートとしては、耐スポーリ
ング性、耐摩耗性、耐食性等に比較的優れるアルミナ−
カーボン質のものが主として使用されている。
ング性、耐摩耗性、耐食性等に比較的優れるアルミナ−
カーボン質のものが主として使用されている。
しかしながら、操業条件が益々過酷になりつつある今日
では、従来のアルミナ−カーボン質のSNプレートでは
、耐用性に不満が感じられるようになっている。
では、従来のアルミナ−カーボン質のSNプレートでは
、耐用性に不満が感じられるようになっている。
ところで、マグネシア質のSNプレートは溶鋼、スラグ
に対して優れた耐食性を示すが、熱膨張率が大きいため
耐スポーリング性はあまり優れていない。
に対して優れた耐食性を示すが、熱膨張率が大きいため
耐スポーリング性はあまり優れていない。
本発明は、上記の事情を考慮してなされたものであって
、耐食性を低下させずに、耐スポーリング性を高めるよ
うにした焼成れんがの製造方法を提供することを目的と
するものである。
、耐食性を低下させずに、耐スポーリング性を高めるよ
うにした焼成れんがの製造方法を提供することを目的と
するものである。
本発明に係る焼成れんがの製造方法は、上記の目的を達
成するために、MgO含有量95%以上のマグネシアク
リンカ−を最大92重量%、y、o、又はCaOによっ
て安定化された安定化度80〜100%の粒径3〜0.
1*nの安定化ジルコニア粒5〜40置部%、粒径0.
044mm以下、Zr0Z含有量90重量%以上の非安
定化ジルコニア微粉3〜15重量%からなる配合物を混
練、成形、焼成することを特徴としている。
成するために、MgO含有量95%以上のマグネシアク
リンカ−を最大92重量%、y、o、又はCaOによっ
て安定化された安定化度80〜100%の粒径3〜0.
1*nの安定化ジルコニア粒5〜40置部%、粒径0.
044mm以下、Zr0Z含有量90重量%以上の非安
定化ジルコニア微粉3〜15重量%からなる配合物を混
練、成形、焼成することを特徴としている。
本発明において、マグネシアクリンカ−としては、焼結
あるいは電融マグネシアクリンカ−が使用でき、MgO
含有量が95%以上のものが好ましい。MgO含有量が
95%未満であると耐食性が著しく低下するので好まし
くない。
あるいは電融マグネシアクリンカ−が使用でき、MgO
含有量が95%以上のものが好ましい。MgO含有量が
95%未満であると耐食性が著しく低下するので好まし
くない。
マグネシアは溶鋼、スラグに対して優れた耐食性を存し
ているが、熱膨張率が大きいため耐食性はあまり優れて
いない。
ているが、熱膨張率が大きいため耐食性はあまり優れて
いない。
そこで、本発明者らはマグネシアの優れた耐食性を損な
うことなく、耐スポーリング性を向上す ′る手段と
しては、耐食性の優れた物質をマグネシアに配合するこ
とにより、材料の熱膨張率を下げることが有効と考え、
鋭意研究を重ねた結果、耐食性に優れ、かつ、熱膨張率
の比較的低いY2O。
うことなく、耐スポーリング性を向上す ′る手段と
しては、耐食性の優れた物質をマグネシアに配合するこ
とにより、材料の熱膨張率を下げることが有効と考え、
鋭意研究を重ねた結果、耐食性に優れ、かつ、熱膨張率
の比較的低いY2O。
安定化ジルコニア(以下YSZという)粗粒、細粒、な
らびに非安定化ジルコニア(以下NSZという)微粉を
添加することにより、マグネシアの優れた耐食性を損な
うことなく高耐スポーリング性が付与されることを発見
し、本発明を完成するに至った。
らびに非安定化ジルコニア(以下NSZという)微粉を
添加することにより、マグネシアの優れた耐食性を損な
うことなく高耐スポーリング性が付与されることを発見
し、本発明を完成するに至った。
(11安定化ジルコニア粗粒、細粒の作用即ち、YSZ
の熱膨張は第1図(a)で示すように同図(b)のマグ
ネシアに比べ著しく低い。
の熱膨張は第1図(a)で示すように同図(b)のマグ
ネシアに比べ著しく低い。
また、高温において、YSZは溶鋼やスラグとの反応性
に乏しくマグネシアとの反応性もないことから、マグネ
シアにYSZを添加することによって、耐食性の低下を
起こさずに熱膨張率の減少を図り、耐スポーリング性が
向上する効果を生じる。
に乏しくマグネシアとの反応性もないことから、マグネ
シアにYSZを添加することによって、耐食性の低下を
起こさずに熱膨張率の減少を図り、耐スポーリング性が
向上する効果を生じる。
また、Y2O3のかかわりにCaOで安定化したジルコ
ニア(以下C3Zという)でも同様の効果が生じる。
ニア(以下C3Zという)でも同様の効果が生じる。
Y S 、ZあるいはCSZは粒径3〜0.1鰭の粗粒
あるいは細粒で添加することが好ましい。粒径が3mm
を上回るとSNプレート摺動面の面精度を確保し難いの
で好ましくな(、また、O,1w1未満では耐食性、機
械的強度が低下するので好ましくない。
あるいは細粒で添加することが好ましい。粒径が3mm
を上回るとSNプレート摺動面の面精度を確保し難いの
で好ましくな(、また、O,1w1未満では耐食性、機
械的強度が低下するので好ましくない。
また、添加するYSZあるいはC8Zの安定化度は80
〜100%、好ましくは90〜100%であれば上記目
的は達成される。安定化度が80%より低いとマイクロ
クランクの発生数が多くなり強度劣化ならびに耐食性の
低下を生じ、yszあるいはC3Zの添加の効果はなく
なる。
〜100%、好ましくは90〜100%であれば上記目
的は達成される。安定化度が80%より低いとマイクロ
クランクの発生数が多くなり強度劣化ならびに耐食性の
低下を生じ、yszあるいはC3Zの添加の効果はなく
なる。
上記安定化ジルコニアの添加量は5〜40重量%である
ことが好ましく、添加量が40重量%を上回ると焼成に
あたってれんがマトリックスの組織劣化を生じ、機械的
強度ならびに耐食性の低下を生じるので好ましくなく、
また、添加量が5重量%よりも少ないとジルコニア添加
の効果が表れないので好ましくない。
ことが好ましく、添加量が40重量%を上回ると焼成に
あたってれんがマトリックスの組織劣化を生じ、機械的
強度ならびに耐食性の低下を生じるので好ましくなく、
また、添加量が5重量%よりも少ないとジルコニア添加
の効果が表れないので好ましくない。
(2)非安定化ジルコニア微粉の作用
マグネシアにN5Zi粉を添加して混練、成形、160
0℃以上の高温で焼成すると、MgOがZrQzと反応
し、MgO安定化ジルコニア(以下MSZという)を生
成し、強固な結合を生じる。
0℃以上の高温で焼成すると、MgOがZrQzと反応
し、MgO安定化ジルコニア(以下MSZという)を生
成し、強固な結合を生じる。
さらに、具体的に記述すればNSZ微粒は焼成中にマグ
ネシア粒と反応してMSZを生成するとともに、これが
残存するマグネシア粒と強固な結合をつくり、材料の熱
膨張率の低下、引張り強度、破壊エネルギーの増大を生
じ、耐スポーリング性の向上効果を生じる。
ネシア粒と反応してMSZを生成するとともに、これが
残存するマグネシア粒と強固な結合をつくり、材料の熱
膨張率の低下、引張り強度、破壊エネルギーの増大を生
じ、耐スポーリング性の向上効果を生じる。
NSZの粒径は0.044m■以下であることが好まし
く、これよりも粒径が大きい粗粒又は細粒を添加すると
、れんがの昇温又は降温中に局部的な体積変化によりク
ラックを生成し、機械的強度及び耐食性の低下を生じる
ので好ましくない。
く、これよりも粒径が大きい粗粒又は細粒を添加すると
、れんがの昇温又は降温中に局部的な体積変化によりク
ラックを生成し、機械的強度及び耐食性の低下を生じる
ので好ましくない。
また、NSZ微粉の添加量は、3〜15重量%とするこ
とが好ましく、15重量%を上回ると焼成にあたってれ
んがマトリックスの組織劣化を生じ、機械的強度ならび
に耐食性の低下を生じるので好ましくなく、3重量%を
下回るとNSZ微粉添加の効果が表れないので好ましく
ない。
とが好ましく、15重量%を上回ると焼成にあたってれ
んがマトリックスの組織劣化を生じ、機械的強度ならび
に耐食性の低下を生じるので好ましくなく、3重量%を
下回るとNSZ微粉添加の効果が表れないので好ましく
ない。
以下、本発明の実施例ならびに比較例について説明する
。
。
第1表に本発明に係る原料の品質特性を示す。
第2表に本発明に係る焼成れんがと比較例のれんがの配
合例を示す。尚、第2表に示す各実施例及び各比較例で
は、バインダーとして外掛3重量%の苦汁(M g C
l z液)を添加して、各配合物の混練を行い、500
トンフリクシヨンプレスを用いて取鍋用SNプレート形
状に成形した。成形体は110℃で1日間乾燥を行いト
ンネルキルンに1700℃で5時間にわたり焼成を行っ
た。
合例を示す。尚、第2表に示す各実施例及び各比較例で
は、バインダーとして外掛3重量%の苦汁(M g C
l z液)を添加して、各配合物の混練を行い、500
トンフリクシヨンプレスを用いて取鍋用SNプレート形
状に成形した。成形体は110℃で1日間乾燥を行いト
ンネルキルンに1700℃で5時間にわたり焼成を行っ
た。
比較例1は焼成によるマグネシア単味れんがである。比
較例2.3は添加するNSZの粒度の効果を調べたもの
である。比較例4はYSZの粗粒(3〜ltm)を3重
量%および細粒(1〜0.1關)を2重量%添加したも
のである。比較例5はyszの粗粒および細粒をれんが
配合の約半量置換した状態で、NSZの粗粒及び細粒を
合計5重量%添加したものである。
較例2.3は添加するNSZの粒度の効果を調べたもの
である。比較例4はYSZの粗粒(3〜ltm)を3重
量%および細粒(1〜0.1關)を2重量%添加したも
のである。比較例5はyszの粗粒および細粒をれんが
配合の約半量置換した状態で、NSZの粗粒及び細粒を
合計5重量%添加したものである。
実施例1は比較例5のNSZの粗粒及び細粒を微粉に置
換したものである。実施例3ならびに5は実施例1のY
SZの粗粒および細粒の添加量を保持し、NSZ微粉添
加量をそれぞれ10重量%、15重量%に増量したもの
である。実施例2ならびに4はYSZの粗粒および細粒
をcsZに置換し、NSZ微粉量を増加したものである
。
換したものである。実施例3ならびに5は実施例1のY
SZの粗粒および細粒の添加量を保持し、NSZ微粉添
加量をそれぞれ10重量%、15重量%に増量したもの
である。実施例2ならびに4はYSZの粗粒および細粒
をcsZに置換し、NSZ微粉量を増加したものである
。
このようにして作製したSNプレートの品質特性値及び
取鍋での実機使用結果をそれぞれ第3表に示す。
取鍋での実機使用結果をそれぞれ第3表に示す。
尚、溶鋼侵食指数は、高周波炉に試料を内張すして16
50℃で3hrの溶鋼侵食試験を行い、試料の中央部を
長平方向に切断し、断面の侵食面積を測定し、比較例1
の侵食面積を100として各試料の侵食面積の相対値で
示したものである。
50℃で3hrの溶鋼侵食試験を行い、試料の中央部を
長平方向に切断し、断面の侵食面積を測定し、比較例1
の侵食面積を100として各試料の侵食面積の相対値で
示したものである。
また、スポーリング指数は高周波炉で1650℃に保持
した?容綱中に30X30X230m膳の角柱形試料を
3分間浸漬した後、引き上げ、大気中で15分間放冷す
る急加熱、冷却操作を2サイクル行い、各試料の中央部
を切断して、内部に発生した亀裂の合計長さを測定し、
比較例1の測定値を100として各試料の測定値の相対
値で示した。
した?容綱中に30X30X230m膳の角柱形試料を
3分間浸漬した後、引き上げ、大気中で15分間放冷す
る急加熱、冷却操作を2サイクル行い、各試料の中央部
を切断して、内部に発生した亀裂の合計長さを測定し、
比較例1の測定値を100として各試料の測定値の相対
値で示した。
更に、実機使用結果は各実施例並びに各比較例に係るS
Nプレートにピッチを含浸させ、400℃でベーキング
処理を施した後、取鍋実機で使用した結果を示すもので
ある。
Nプレートにピッチを含浸させ、400℃でベーキング
処理を施した後、取鍋実機で使用した結果を示すもので
ある。
第3表から明らかなように、比較例2は比較例1に較べ
て、圧縮強度、曲げ強度が弱く、耐溶鋼侵食性及び耐ス
ポーリング性に劣り、NSZ粗粒及び細粒の添加効果は
認められない。比較例3はN5Zi粉を添加したもので
あるが、比較例1に較べて圧縮強度、曲げ強度が著しく
高く、耐スポーリング性の向上効果が見られる。
て、圧縮強度、曲げ強度が弱く、耐溶鋼侵食性及び耐ス
ポーリング性に劣り、NSZ粗粒及び細粒の添加効果は
認められない。比較例3はN5Zi粉を添加したもので
あるが、比較例1に較べて圧縮強度、曲げ強度が著しく
高く、耐スポーリング性の向上効果が見られる。
比較例4は粗粒および細粒の一部をYSZ粒で置換した
ものであるが、比較例3のような圧縮強度、曲げ強度の
向上効果は認められないものの、耐スポーリング性の向
上効果が認められる。比較例5は比較例2と同様であり
、NSZ粗粒および細粒の添加とともに、YSZ粗粒お
よび細粒を添加しても効果が認められない。実施例1及
び2は耐スポーリング性の向上効果が顕著である。すな
わち、YSZ又はC8Zの粗粒及び細粒とNSZ微粉の
併用添加(複合化)により、従来困難とされている機械
的強度の向上と耐スポーリング性の向上が達成された。
ものであるが、比較例3のような圧縮強度、曲げ強度の
向上効果は認められないものの、耐スポーリング性の向
上効果が認められる。比較例5は比較例2と同様であり
、NSZ粗粒および細粒の添加とともに、YSZ粗粒お
よび細粒を添加しても効果が認められない。実施例1及
び2は耐スポーリング性の向上効果が顕著である。すな
わち、YSZ又はC8Zの粗粒及び細粒とNSZ微粉の
併用添加(複合化)により、従来困難とされている機械
的強度の向上と耐スポーリング性の向上が達成された。
実施例3及び4は実施例1及び2に較べ耐スポーリ、ン
グ性はさらに向上している。なお、C8Zの添加量が大
きくなると耐溶鋼性の低下傾向が見られる。実施例5は
実施例3に較べ耐スポーリング性は同等であるが、耐溶
鋼侵食性が低下する傾向にあり、NSZ微粉の添加量は
15重量%が限界と推定される。
グ性はさらに向上している。なお、C8Zの添加量が大
きくなると耐溶鋼性の低下傾向が見られる。実施例5は
実施例3に較べ耐スポーリング性は同等であるが、耐溶
鋼侵食性が低下する傾向にあり、NSZ微粉の添加量は
15重量%が限界と推定される。
実機使用試験の結果について説明すれば、従来品(比較
例1)は平均5.0チヤージ(n=3)(nは取鍋で使
用したSNプレートの試験個数)であったが、YSZ又
はC8Z粗粒及び細粒、およびN5Zi粉の添加によっ
て耐用性は2チャージ余り向上した。
例1)は平均5.0チヤージ(n=3)(nは取鍋で使
用したSNプレートの試験個数)であったが、YSZ又
はC8Z粗粒及び細粒、およびN5Zi粉の添加によっ
て耐用性は2チャージ余り向上した。
SNプレートの廃却主因は、比較例1および比較例4は
摺動面部の亀裂およびノズル孔近傍の面荒れであるが、
実施例1〜5は亀裂発生が小さく、面荒れも比較的少な
く耐用性が向上した。ノズル孔の溶鋼侵食による孔径拡
大はいずれの場合も比較的小さく廃却主因にはなってい
ない。
摺動面部の亀裂およびノズル孔近傍の面荒れであるが、
実施例1〜5は亀裂発生が小さく、面荒れも比較的少な
く耐用性が向上した。ノズル孔の溶鋼侵食による孔径拡
大はいずれの場合も比較的小さく廃却主因にはなってい
ない。
以上の結果より、マグネシア質SNプレートの耐用性の
向上を図るためには、安定化度80%以上のYSZ又は
C3Zの粗粒および細粒(3〜0、 1fl)を5〜4
0重景%置部SZ微粉を3〜15重量%を配合すること
が有効であるという知見を得た。
向上を図るためには、安定化度80%以上のYSZ又は
C3Zの粗粒および細粒(3〜0、 1fl)を5〜4
0重景%置部SZ微粉を3〜15重量%を配合すること
が有効であるという知見を得た。
以上SNプレートのみについて説明したが、この発明は
SNプレートばかりでなく、SNプレートと同等あるい
はそれ以上の熱的あるいは化学的条件にさらされる耐火
物として利用できることは勿論である。
SNプレートばかりでなく、SNプレートと同等あるい
はそれ以上の熱的あるいは化学的条件にさらされる耐火
物として利用できることは勿論である。
以上のように本発明に係るSNプレートは従来の焼成マ
グネシア質れんかに比べて耐食性を低下させずに、しか
も、耐スポーリング性を向上させることができ、これに
よりSNプレート等の耐用性が高められる効果が得られ
、ユーザサイドでは製鋼プロセスの作業性が高められる
効果を生じる。
グネシア質れんかに比べて耐食性を低下させずに、しか
も、耐スポーリング性を向上させることができ、これに
よりSNプレート等の耐用性が高められる効果が得られ
、ユーザサイドでは製鋼プロセスの作業性が高められる
効果を生じる。
第1図はYSZ及びマグネシアれんがの線膨張特性図で
ある。 第 1 図
ある。 第 1 図
Claims (1)
- (1)MgO含有量95%以上のマグネシアクリンカー
を最大92重量%、 Y_2O_3又はCaOによって安定化された安定化度
80〜100%の粒径3〜0.1mmの安定化ジルコニ
ア粒5〜40重量%、 粒径0.044mm以下、ZrO_2含有量90重量%
以上の非安定化ジルコニア微粉3〜15重量%からなる
配合物を混練、成形、焼成することを特徴とする焼成れ
んがの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63136125A JPH01305848A (ja) | 1988-06-02 | 1988-06-02 | 焼成れんがの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63136125A JPH01305848A (ja) | 1988-06-02 | 1988-06-02 | 焼成れんがの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01305848A true JPH01305848A (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=15167890
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63136125A Pending JPH01305848A (ja) | 1988-06-02 | 1988-06-02 | 焼成れんがの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01305848A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009195867A (ja) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Noritake Co Ltd | 酸素分離膜用多孔質支持体および該支持体を備える酸素分離膜エレメント |
-
1988
- 1988-06-02 JP JP63136125A patent/JPH01305848A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009195867A (ja) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Noritake Co Ltd | 酸素分離膜用多孔質支持体および該支持体を備える酸素分離膜エレメント |
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