JPH012873A - 研磨用糸状成形物およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、強靭性、耐屈曲疲労性、＃温水性、耐薬品性
および成形前−［性に優れた研磨用糸状成形物（−毛）
に関し、さらに詳しくは、特定の範囲の対数粘度（ηｉ
ｎｈ）を有するポリ弗化ビニリデン系樹脂と研磨用砥粒
々の組成物から糸状に成形してなる研磨性および耐久性
に優れた研磨用糸状成形物とその製造方法に関する。

従来の技術 工業用研磨材の分野において１合成樹脂に研磨用砥粒を
混合分散させた糸状成形物を研磨材として使用すること
は、よく知られた技術である。

糸状研磨材用の合成樹脂材料としては、ナイロン６、ナ
イロン６６、およびそれらの共重合体等のポリアミドが
主流であり、その外にポリエチレンテレフタレー）　（
ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、お
よびそれらの共重合体等のポリエステル、さらにはこれ
らの混合物などが用いられている。

通常、これらの合成樹脂材料に各種の研磨用砥粒を混合
したものを糸状に成形し、この糸状成形物をＪねて研磨
ブラシとして使用している。

ところで、研磨用糸状成形物（以下、「糸状研磨材」と
もいう）を用いて、金属表面を研磨する場合、研磨によ
って発生する摩擦熱を除去し、かつ、研磨面を清すに保
つために、温水あるいは酸性温水を研磨面に注ぎながら
作業を行なっている。

ところが、従来のポリアミドを主成分とする糸状研磨材
は、ポリアミド自体の有する吸水性のため、研磨作業中
に吸水して膨潤し、柔軟化して研磨性が低下すると共に
、特に酸性温水により劣化し易く、折れる割合（折損率
）が高くなる。このように、ポリアミド系糸状研磨材は
１通常の研磨作業条件下において研磨性が甚だしく低ド
し、しかも耐久性に劣るという欠点がある。

そこで、このようなポリアミド系糸状研磨材の研磨作業
中における状態変化に合せて、研磨ブラシの回転数を増
したり、あるいは研磨性を上げるため押圧力を強めるな
どの煩雑な操作をする必要がある。

一方、ポリエステル系糸状研磨材は、ポリアミド系糸状
研磨材に比べて耐水性はあるけれども、ＰＥＴを使用し
た糸状研磨材では、剛性が高すぎて、研磨性が低く、か
つ長時間使用した場合にはＰＥＴが加水分解を受けても
ろくなり、耐久性に劣るという問題がある。ＰＢＴを用
いた糸状研磨材は、適度な剛性を持ち、研磨性は高いけ
れども、耐屈曲疲労性に劣り、へたり易いため、やはり
耐久性に劣り研磨性能が急速に低下するという問題があ
る。

発明が解決しようとする問題点 末完Ｉｌｌの目的は、研磨用砥粒を含有する合成樹脂か
ら糸状に成形した研磨用糸状成形物であって、研磨性に
優れていると共に、耐久性のある研磨用糸状成形物を提
供することにある。

ざらに１本発明の目的は、ポリ弗化ビニリデン系樹脂を
用いて１強靭性、耐屈曲疲労性、耐温水性、耐薬品性お
よび成形加工性が高度にバランスした研磨用糸状成形物
とその製造方法を提供することにある。

本発明名らは、従来技術の有する前記問題点を解決すべ
く鋭意検討した結果、特定の範囲の対数粘度（ηｉｎｈ
　）を有するポリ弗化ビニリデン系樹脂に、研磨用砥粒
を混合して溶融紡糸することにより、上記目的を達成す
ることができることを見い出し、この知見に基づいて本
発明を完成するに至った。

問題点を解決するための手段 すなわち、本発明の２２旨は、 （１）対数粘度（ηｉｎｈ）が０．９〜１．４の範囲に
あるポリ弗化ビニリデン系樹脂９５〜７０容；翳％と研
磨用砥粒５〜３０容￥％とからなる組成物を糸状に成形
してなる研磨用糸状成形物、および（２）対数粘度（η
ｉｎｈ）が０．９〜１．４の範囲にあるポリ弗化ビニリ
デン系樹脂９５〜７０容ｊｌｔ％と研磨用砥粒５〜３０
容量％とからなる組成物を溶融紡糸し１次いで１００〜
２００℃の温度範囲で、延伸倍率２．５倍〜５．５倍、
に延伸することを特徴とする研磨用糸状成形物の製造方
法、にある。

以ド１本発明の構成要素について詳述する。

（ポリ弗化ビニリデン系樹脂） 本発明で用いるポリ弗化ビニリデン系樹脂（以下、ｒＰ
ＶＤＦ系樹脂」という）は、ポリ弗化ビニリデンホモポ
リマーまたは弗化ビニリデンを主体とする共重合体、あ
るいはこれらのいずれかを主体とするブレンド物である
。ここで、共重合体としては、弗化ビニリデンモノマー
７０モル％以上と、弗化ビニリデンモノマーと共重合可
能なモノマー、例えば、四弗化エチレン、−塩化三弗化
エチレン、六弗化プロピレン、弗化ビニル等のハロゲン
化ビニル系七ツマー３０モル％以下とのＪ（重合体であ
って、特に共玉舎七ツマ−を５モル％まで含有した共重
合体が好ましく用いられる。

本発明で使用するＰＶＤＦ系樹脂全樹脂数粘度（ηｉｎ
ｈ　）が０．９〜１．４の範囲にあることが必要である
。

対数粘度（ηｉｎｈ　）は、溶剤としてジメチルホルム
アミドを使用し、ＰＶＤＦ系樹脂全樹脂濃度０．４ｇ／
ｄ立、温度３０℃の条件で測定した値である。

本発明において、対数粘度（ηｉｎｈ　）が０．９〜１
．４のＰＶＤＦ系樹脂全樹脂する理由は、押出性、紡糸
性、延伸性などの成形加工性が優れていると共に、研磨
性に優れた糸状成形物を得ることができるからである。

また、このＰＶＤＦ系樹脂全樹脂た糸状成形物は、耐水
性、耐酸性、＃Ａｉ６曲疲労性などに優れている。

ＰＶＤ　Ｆ系樹脂の対数粘度（ηｉｎｈ　）は、０．９
ｄ立／ｇ以上であり、好ましくは１．Ｏｄ交／ｇ〜１．
３ｄ交／ｇのものがよく、０．１ｄ交／ｇ未満だと得ら
れる研磨用糸状成形物力くもろくなり、かつ、ボイドの
発生が多いものとなって、破断伸度の低下を招く、逆に
、対数粘度力（ｔ、４ｄＪｌ／ｇを越えると溶融成形性
（溶融押出性・溶融紡糸性）が悪くなる。

本発明で用いるＰＶＤＦ系樹脂全樹脂高融点のものから
低融点のものまである。高融点ＰＶＤＦ系樹脂は、融点
（Ｔｍ１）が１６５℃〜１８５″Ｃのものをいい、低融
点ＰＶＤＦ系樹脂とは、融点（Ｔｍｚ　）　１２５℃〜
１７０℃のものをいう、高融点ＰＶＤＦ系樹脂と低融点
ＰＶＤＦ系樹脂との区別は、相対的なものである。

本発明では、対数粘度（ηｉｎｈ　）が０．９〜１．４
（７）ＰＶＤＦ系樹脂全樹脂、高融点ＰＶＤＦ系樹脂を
中独で使用することができるが、高融点ＰＶＤＦ系樹脂
と低融点ＰＶＤＦ系樹脂とのポリマーブレンド物も使用
するができる。このポリマーブレンド物の対数粘度（η
ｉｎｈ　）も、０．９〜１．４の範囲内にあることが必
要である。

本発明において、対数粘度（ηｉｎｈ　）が０．９〜１
．４で、かつ高融点ＰＶＤＦ系樹脂を使用する理由は、
成形加工性、研磨性に優れていると共に、繰返疲労性（
折損率）が良好で、ボイドの少ない糸状成形物を得るこ
とができるからである。

高融点ＰＶＤＦ系樹脂と低融点ＰＶＤＦ系樹脂とを混合
して使用する場合には、両者間に、融点に関してＦ記の
関係が成立するように還択して使用することが好ましい
。

５０℃≧Ｔ　ｍ　１−　Ｔ　ｍ２≧５℃より好ましくは
、下記の関係式が成立する場合である。

４０℃≧Ｔ　ｍ　Ｈ−Ｔ　ｍ　２　≧１０℃高融点ＰＶ
ＤＦ系樹脂と低融点ＰＶＤＦ；ｖＳ樹脂とをポリマーブ
レンドして使用すると、高融点ＰＶＤＦ系樹脂単独使用
の場合と比較して、押出性、紡糸性、延伸性などの成形
加工性がさらに向上し、繰返疲労性（折損率）の改良さ
れた糸状成形物を得ることができる０両者の融点の差が
、小さ過ぎると、ポリマーブレンドによる上記効果が見
られず、逆に大き過ぎると、成形加工性が低下し、また
糸状成形物が柔軟になり過ぎて研磨性に劣るので好まし
くない。

高融点ＰＶＤＦ系樹脂と低融点ＰＶＤＦ系樹脂とのポリ
マーブレンドを使用する場合には、高融点ＰＶＤＦ系樹
脂が１００重量％未満〜２０重量％以上、好ましくは９
９〜５０重騒％、さらに好ましくは８０〜５０重量％と
、低融点ＰＶＤＦ系樹脂が０重量％を越え〜８０重量％
以下、好ましくは５０〜１重饅％、さらに好ましくは５
０〜２０重間％の割合が適当である。

低融点ＰＶＤ　Ｆ系樹脂が８０重量％を越えると、糸状
成形物の曲げ硬さ、屈曲回復性、強靭性および研磨性が
低下するので好ましくない、低融点ＰＶＤＦ系樹脂の含
有量が０重量％では、成形加工性が改善されない、低融
点ＰＶＤ　Ｆ系樹脂が、１〜５０重量％、特に好ましく
は、２０〜５０．１量％の範囲であると、成形加工性に
優れていると共に、適度の柔軟性が付−テされるため折
損率が小さく、ボイドも少なく、しかも高度の研磨性を
保持した糸状成形物を得ることができる。低融点ＰＶＤ
Ｆ系樹脂が５０〜８０重量％を占める場合、成形加工性
は良好で、かつ折損率の小さい糸状成形物が得られるが
、延伸時に砥粒子周囲にボイドが発生し易く、外観や耐
久性が低Ｆする場合がある。

（研磨用砥粒） 本発明で用いる研磨用砥粒としては、ナイロンやポリエ
ステルなど従来の研磨用糸状成形物に用いられてきたも
のであれば使用することができ、特に限定されない、具
体例としては、アルミナ系研磨剤、炭化ケイ素研磨剤、
ジルコニア系研磨剤・天然物系研磨剤が例示され、これ
らを単独着しくは２種以上混合して用いることができる
。研磨用砥粒の粒子径は、ＪＩＳ−Ｒ６００１規定で粒
子＃６０〜５００、特に＃８０〜３２０が好ましい０粒
子径が＃６０より大きいと紡糸性や糸状成形物（モノフ
ィラメント）の強靭性の低下が起り、逆に＃５００より
小さいと研磨性が低下するので好ましくない。

（ＰＶＤＦ系樹脂全樹脂用砥粒の配合）ＰＶＤＦ系樹脂
全樹脂用砥粒の配合割合は、ＰＶＤＦ系樹脂９５〜７０
容畷％、好ましくは９０〜８０容間％に対し、研磨用砥
粒５〜３０容量％、好ましくは１０〜２０容量％である
。研磨用砥粒の配合割合が、３０容級％を越えると紡糸
時および延伸時に単糸（モノフィラメント〕切れ。

ボイド発生と外観性低下をひき起す、研磨用砥粒の配合
割合が、５容量％より少ないと糸状成形物の研磨性が充
分ではない。

本発明の糸状成形物の製造に際して、ＰＶＤＦ系樹脂全
樹脂用砥粒の混合方法には、特に制限はない、具体例と
しては、■全ての成分を一緒に混合し、ペレット化する
方法、■融点の異なる二種のＰＶＤＦ系樹脂全樹脂して
ペレット化し、その後に研磨用砥粒を混合してペレット
化する方法、■ＰＶＤＦ系樹脂と研磨用砥粒とを結合さ
せるカップリング剤と研磨用砥粒を混合した後、ＰＶＤ
Ｆ系樹脂全樹脂しペレット化する方法、　＋４）ＰＶＤ
Ｆ系樹脂全樹脂に研磨用砥粒を混合してペレット化し１
次いで残りのＰＶＤＦ系樹脂全樹脂しペレット化する方
法等がある。また、混合ペレットを製造してから溶融紡
糸する方法の他に、ＰＶＤＦ系樹脂全樹脂研磨用砥粒の
混合粉末をそのまま直接紡糸機に導入して溶融紡糸する
こともでき、いずれの方法でもかまわない。

また、ＰＶＤＦ系樹脂全樹脂はＰＶＤＦ系樹脂全樹脂用
砥粒の組成物には、熱安定剤、酸化防止剤、耐候性安定
剤１着色剤、滑剤、核剤、難燃剤、帯電防止剤、各種の
カップリング剤など通常の添加剤を所望により含有させ
ることができる。

（糸状成形物の製造方法） 糸状成形物の製造は、ＰＶＤＦ系樹脂と研磨用砥粒との
組成物を通常の押出機で溶融紡糸し、冷却した後、高温
下で延伸し、次いで熱固定する方法で行なうことができ
る０本発明においては１通常、２００〜３００℃の温度
で溶融紡糸し、冷却した後、１００〜２００℃の温度で
２．５〜５゜５倍に延伸し、次いで６０℃以上の温度で
熱固定するのが好ましい。

延伸温度は、１００〜２００℃、好ましくは、１４０〜
ｔａＯ℃である。１００℃未満の延伸温度で延伸すると
、延伸時ボイドが発生してもろくなり易く、また、２０
０℃を越えると糸が溶断するか、溶断しなくとも強靭性
のあるものが得られない、上記延伸温度にする手段とし
ては、熱媒としてグリセリン等を用いる湿式法、あるい
は熱風、遠赤外線または高周波加熱等の乾式法のいずれ
でもよい。

延伸倍率は、２．５〜５．５倍、好ましくは、２．８〜
４．５倍である。延伸倍率が２．５倍未満の場合には、
糸状成形物にネッキング跡が残り、均一な径を持つ糸に
はならない、延伸倍率が５．５倍を越える場合には、糸
状成形物が研磨用砥粒の周囲から破断したりして、もろ
くなり、研磨性が低下する。

熱固定は、延伸後、６０℃以上、好ましくは、６０〜１
２０℃、特に好ましくは、８５℃萌後の温水中で、糸状
成形物を緊張下に保持して行なう、熱固定により、糸状
成形物の剛性や寸法安定性を増大させることができる。

糸状成形物の直径には、特に制限はないが、通常０．１
〜３ｍｍφが適当である。糸状成形物の直径が、Ｏ，１
ｍｍφ未満であると研磨性が低下し、３ｍｍφを越える
と成形加工性の低下や研磨性に不均一さが出るため好ま
しくない。

糸状成形物の断面は、円形、楕円形、三角形、四角形及
び円筒形等のいずれでもかまわない。

実施例 以下１本発明を実施例および比較例を挙げて具体的に説
明するが１本発明は、これら実施例のみに限定されるも
のではない。

まず１本発明における融点その他の物性値の測定方法に
ついて説明する。

く融点の測定〉 本発す１におけるＰＶＤＦ系樹脂の融点（Ｔｍ）とは、
次の方法によって測定した値である。

測定機：差動走査型熱量計（ＤＳＣ−７）（ＰＥＲＫＩ
Ｎ−ＥＬＭＥＲ社製） 測定方法：試料（粒、′粉体など）約１０ｍｇをアルミ
サンプルパンに密封し、これを差動走査型熱量計にセッ
トし、温度を３０℃から２００℃までｌθ℃／分で昇温
し く第一回加熱）、２００℃に到達後、直ちに１０℃／分
で降温し、３０℃到達後直ちに１０℃／分で昇温する（
第二回加、８）、この第二回加熱時の結晶融解吸熱のピ
ーク温度を融点（Ｔ　ｍ　）とした。

く繰返疲労性（折損率）〉 測定装置：第１図に示す。

測定方法：径９０ｍｍφ、厚さ１．５ｍｍの５ＵＳ−３
１６製円板１に、ｒｉ１４ｍｍＸ長さ９ｍｍの切開口２
を設け、長さ約１００ｍｍに切った糸サンプル３（直径
１ｍｍφ）１４木を通し、折り曲げる０円板の両側に位
置した合計２８本の糸サンプルを、５ＵＳ−３１６製針
金４で孔５を介して締めつけ、円板に固定する。糸サン
プルを円板端より４０ｍｍ（ｄ１）長になるように切断
する０次いで、長さ１６０ｍｍＸ巾３０ｍｍＸ厚さ１．
５ｍｍの５Ｏ５−３１８板６を、円板端より３５ｍｍ（
ｄ２）ＩＩして垂直に固定する。その状態で円板を１１
００Ｏｒｐで、室温中、２４時間回転させる。その後、
糸サンプル２８本中の折れた本数を数え、折損率を求め
る。同一サンプルについて。

３回測定した結果の上限イ１と下限値を示す。

く研ｅμ〉 測定装置：第２図参照；第１図に示した折損率測定装置
の下部に、６０℃の水を入れた５ＵＳ−３１６９１Ｊの
箱を設置しである。

１！１１定方法：第１図の測定装置で、特に糸サンプル
がパイプヒーター（１００ＶＸ２００ Ｗ）８で加熱した６０℃の水中に深さ １０ｍｍ　（ｄ３）浸漬する位置に５ＵＳ−３１６製箱
７を設ける。その他は折損率測定方法と同様にし、円板
ｔｌｔｏ。

Ｏｒｐｍで２４時間回転させる。そして５Ｏ３−３１６
製板６の研磨作業前後の＠着を測定し、その差を研磨量
とする。

同一サンプルについて、３回測定した結果の１限偵と下
限値を示す。

く押出性、紡糸性、延伸性ン ＰＶＤＦ系樹脂の成形加工性を示す押出性、紡糸性、延
伸性については、良好Ｏ１やや良Δ、不良×の３段階に
より評価した。

押出性：良好（押出された物の表面凹凸および太さ斑と
も良好） やや良（押出された物の表面凹凸および太さ斑ともやや
良） 不良（押出された物の表面凹凸および太さ斑とも不良） 紡糸性：良好（スムーズに引き取り可能）やや良（そっ
と引き取る操作を必要とする） 不良（引き取り時切断し易い） 延伸性：良好（スムーズに高倍率延伸が５ｒ能）やや良
（延伸倍率、延伸温度ともに極めて低くする必要がある
） 不良（延伸時切断し易い） 実施例１および比較例１ 対数粘度１．３０．融点１７８℃の高融点ポリ弗化ビニ
リデンホモポリマー７０重猜部と、対数粘度１．００．
融点１６６℃の低融点ポリ弗化ビニリデンコポリマー（
弗化ビニリデン９６モル％と四弗化エチレン４モル％と
のコポリマー）３０＠量部とを混合して得られたポリマ
ーブレンド物（ブレンド物の対数粘度１．２０）９０容
量％に勾し、これにカップリング剤（３−７ミノプロビ
ルトリエトキシシラン）１．０重琶部で被覆したＳｉＣ
１１００粒子１０容量％を混合して、ペレット化した。

このペレットを２ｄＯ℃で溶融紡糸し、５０℃温水中で
冷却し、次いで連続して１６５℃に加熱したグリセリン
浴中で４．０倍に延伸し、ざらに佛騰水中で５％緩和熱
処理（熱固定）して、径１ｍｍφの剛毛を得た。この糸
状成形物は微細なボイドがあるものの強靭な糸であった
。

一方、比較例として、相対粘度３．２（ＪＩＳＫ［１（
１−１９？？による）の［ナイロン６Ｊ１００部に−Ｆ
記ＳｉＣ＃１０Ｏを１０容門％となるように加え、ペレ
ット化した０次いで、このペレットを２７０℃で溶融紡
糸し、水中で冷却し、９５℃の熱水浴にて３．０倍に延
伸して、径１ｍｍφの一県毛を得た。

これらの剛毛について、（ｐ耐酸性、■繰返疲労性（折
損率）、ｅ）研Ｊｇ場（温水中）を測定した。

その結果は、第１表の通りである。

耐酸性については　８１毛サンプルを第１表に示す条件
で、酸性水溶液に侵清し、その形状がくずれたり、折れ
たりするまでの時間を観察した。

両者とも、押出性、紡糸性、延伸性などの成形加工性は
良好であり、特に差異は認められなかったが、従来のナ
イロン製のポリアミド系糸状研磨材は、耐酸性が極めて
劣悪であるだけではなく。

折損率（耐屈曲疲労性）も高く、耐久性に劣るものであ
った。これに対し、本発明のＰＶＤ　Ｆ系樹脂からなる
研磨用糸状成形物は、＃酸性に優れ、折損率も低いだけ
ではなく、研磨量も多く、優れた研磨性を示した。

（以下余白） 実施例２〜５および比較例２〜４ 融点が１７８℃の高融点ポリ弗化ビニリデンホモポリマ
ーで、対数粘度を第２表のように変化させたものを使用
した以外は、実施例１と同様にして糸状成形物（剛毛）
を製造した。各剛℃サンプルについて、押出性、紡糸性
、延伸性などの成形加工性、繰返疲労性、研府量を測定
した。その結果を第２表に示す。

第２表から明らかなように、対数粘度が０．８と小さい
ＰＶＤＦ樹脂を用いた比較例２の糸状成形物は、繰返疲
労性に劣るものであった。逆に、対数粘度が大きいＰＶ
ＤＦ樹脂を用いた比較例３〜４の糸状成形物は、押出性
や紡糸性に劣るものであった。これに対し、対数粘度が
０．９〜１゜３のＰＶＤＦｍ脂を用いた本発明の実施例
により得られた糸状成形物は、成形性、耐久性、研磨性
が高度にバランスしたものであった。

（以下余白） 実施例６〜１０ 高融点ＰＶＤＦ系樹脂としてポリ弗化ビニリデンホモポ
リマー（対数粘度１．３０、融点１７８℃）と、低融点
ＰＶＤ　Ｆ系樹脂として弗化ビニリデン（９３，５モル
％）と六弗化プロピレン（６，５モル％〕とのコポリマ
ー（対数粘度１．１０、融点１６０℃）を第３表に示す
割合でブレンドした以外は、実施例１と同様にして糸状
成形物（剛毛）を得た。

物性の測定結果を第３表に示す。

第３表から明らかなように、低融点ＰＶＤＦ系樹脂をブ
レンドすると、成形加工性が改善される。また、折損率
も低く抑えることができる。ただ、低融点ＰＶＤＦ系樹
脂の配合割合が６０〜８０重μ部と多くなると、ボイド
の発生が多くなり、糸状成形品の外観が悪くなる傾向が
見られる。しかし、低融点ＰＶＤＦ系樹脂の配合割合が
高いものも従来のポリアミド系糸状研磨材と比較すると
、優れた研磨性と耐酸性、耐久性を有するものであった
。

実施例１１〜１５ 高融点ポリ弗化ビニリデンホモポリマー（対数粘度１．
３０、融点１７８℃）と、低融点ＰＶＤＦ系樹脂として
弗化ビニリデン（９５モル％）と六弗化プロピレン（５
モル％）とのコポリマー（対数粘度１．０７、融点１６
６℃）とを、第４表に示す配合割合でブレンドして用い
た以外は、実施例１と同様にして糸状成形物（剛毛）を
得た。

剛Ｌサンプルについての物性の測定結果は、第４表のと
おりである。

第４表からも明らかなように、低融点ＰＶＤＦ系樹脂の
配合割合が増大すると、成形加工性が改りされる。ただ
、低融点ＰＶＤＦ系樹脂の配合割合が５０玉量％を越え
ると、ボイドの発生が多くなり、糸状成形物の外観が悪
くなる傾向が見られた。

（以下余白） 実施例１６ 高融点ポリ弗化ビニリデンホモポーツマ−（対数粘度１
．２０．融点１７８℃）６０重量部と、低融点ＰＶＤＦ
系樹脂として弗化ビニリデン（９６モル％）と六弗化プ
ロピレン（４モル％）とのコポリマー（対数粘度１．０
０、融点１６８℃）４０重量部を混合した。このポリマ
ーブレンド物の対数粘度は、１．１２であった。カップ
リング剤（３−グリシドキシ、プロピルメトキシシラン
）を上記ＰＶＤＦ系樹脂１００重量部に対し１重量部と
、ＳｉＣ＃２００を上記ＰＶＤＦ系樹脂９０容績％に対
し１０容量％となる量とを、メタノール中で撹拌・混合
し、乾燥した。そして、上記ＰＶＤＦ系樹脂と５ｉＣ−
カップリング剤混合物をヘンシェルミキサーで撹拌・混
合した０次いで、この混合物をペレット化し、実施例１
と全く同様にして糸状成形物（剛毛）を得た。その剛毛
について、物性を測定した結果は、次のとおりである。

押　　出　　性　　　　　　　　　　　　　　良好Ｏ紡
　　糸　　性　　　　　　　　　　　　　　良好０延　
　伸　　性　　　　　　　　　　　　　　良好Ｏ繰返疲
労性（折損率）　　　　Ｏ％ 研　　磨　　量　　　　　　　　　　　　０．０３〜０
．０８ｇこのように１本発明の糸状成形物は、成形加工
性、耐久性、研磨性に優れている。

発明の効果 本発明によれば、特定の対数粘度を有するＰＶＤＦ系樹
脂を糸状研磨材用合成樹脂として使用することにより、
研磨性および耐久性に優れた研磨用糸状成形物を得るこ
とができる。特に、本発明の研磨用糸状成形物は、強靭
性、折損率（耐屈曲疲労性）、耐温水性、耐酸性、耐薬
品性、成形加工性、研磨性等が高度にバランスしている
。

【図面の簡単な説明】

第１図は糸サンプルの繰返疲労性（折損率〕測定装置を
示す略図であり、第２図は研磨；逢測定装置を示す略図
である。 １．３　Ｕ　Ｓ　−３１ｇ製円板　　　２．切開口３、
糸状成形物のサンプル　　４．５　Ｕ　Ｓ　−３１８製
針金５、孔　　　　　　　　　　　　６．３　Ｕ　Ｓ　
−３１６製板７．３　Ｕ　Ｓ−３１８製箱　　　　　８
．パイプヒーター９、水（６０°Ｃ） ｄｌ　　＝４０ｍｍ　　　　　　　　　　ｄ７　　＝３
５ｍｍｄ３＝１０ｍｍ 代理人　弁理士　　西　川　繁　明 （ほか１名） 箔１図 第　　２　　図

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）対数粘度（ηｉｎｈ）が０．９〜１．４の範囲に
   あるポリ弗化ビニリデン系樹脂９５〜７０容量％と研磨
   用砥粒５〜３０容量％とからなる組成物を糸状に成形し
   てなる研磨用糸状成形物。
2. （２）ポリ弗化ビニリデン系樹脂が、融点１６５℃〜１
   ８５℃の高融点（Ｔｍ＿１）ポリ弗化ビニリデン系樹脂
   である特許請求の範囲第（１）項に記載の研磨用糸状成
   形物。
3. （３）ポリ弗化ビニリデン系樹脂が、前記高融点（Ｔｍ
   ＿１）ポリ弗化ビニリデン系樹脂と融点１２５℃〜１７
   ０℃の低融点（Ｔｍ＿２）ポリ弗化ビニリデン系樹脂と
   からなり、かつ、両者間に、融点に関して下記の関係式
   が成立する、融点の異なるポリ弗化ビニリデン系樹脂の
   ポリマーブレンド物である特許請求の範囲第（１）項に
   記載の研磨用糸状成形物。 ５０℃≧Ｔｍ＿１−Ｔｍ＿２≧５℃
4. （４）ポリ弗化ビニリデン系樹脂が、高融点ポリ弗化ビ
   ニリデン系樹脂１００重量％未満〜２０重量％以上と低
   融点ポリ弗化ビニリデン系樹脂０重量％を越え〜８０重
   量％以下とからなるポリマーブレンド物である特許請求
   の範囲第（１）項に記載の研磨用糸状成形物。
5. （５）糸状成形物が、溶融紡糸後、延伸倍率２．５倍〜
   ５．５倍に延伸されたものである特許請求の範囲第（１
   ）項に記載の研磨用糸状成形物。
6. （６）対数粘度（ηｉｎｈ）が０．９〜１．４の範囲に
   あるポリ弗化ビニリデン系樹脂９５〜７０容量％と研磨
   用砥粒５〜３０容量％とからなる組成物を溶融紡糸し、
   次いで１００〜２００℃の温度範囲で、延伸倍率２．５
   倍〜５．５倍に延伸することを特徴とする研磨用糸状成
   形物の製造方法。
7. （７）ポリ弗化ビニリデン系樹脂が、融点１６５℃〜１
   ８５℃の高融点（Ｔｍ＿１）ポリ弗化ビニリデン系樹脂
   である特許請求の範囲第（６）項に記載の研磨用糸状成
   形物の製造方法。
8. （８）ポリ弗化ビニリデン系樹脂が、前記高融点（Ｔｍ
   ＿１）ポリ弗化ビニリデン系樹脂と融点１２５℃〜１７
   ０℃の低融点（Ｔｍ＿２）ポリ弗化ビニリデン系樹脂と
   からなり、かつ、両者間に、融点に関して下記の関係式
   が成立する、融点の異なるポリ弗化ビニリデン系樹脂の
   ポリマーブレンド物である特許請求の範囲第（６）項に
   記載の研磨用糸状成形物の製造方法。 ５０℃≧Ｔｍ＿１−Ｔｍ＿２≧５℃
9. （９）ポリ弗化ビニリデン系樹脂が、高融点ポリ弗化ビ
   ニリデン系樹脂１００重量％未満〜２０重量％以上と低
   融点ポリ弗化ビニリデン系樹脂０重量％を越え〜８０重
   量％以下とからなるポリマーブレンド物である特許請求
   の範囲第（６）項に記載の研磨用糸状成形物の製造方法
   。
10. （１０）延伸後、６０℃以上の温度で熱固定する特許請
    求の範囲第（６）項に記載の研磨用糸状成形物の製造方
    法。