JPH01287151A - ゴム組成物 - Google Patents
ゴム組成物Info
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- JPH01287151A JPH01287151A JP11628388A JP11628388A JPH01287151A JP H01287151 A JPH01287151 A JP H01287151A JP 11628388 A JP11628388 A JP 11628388A JP 11628388 A JP11628388 A JP 11628388A JP H01287151 A JPH01287151 A JP H01287151A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ゴム組成物に関し、特に気相成長法炭素繊維
を利用した、高弾性で耐亀裂成長性、反発弾性に優れた
、熱伝導率の高いゴム組成物に関するものである。
を利用した、高弾性で耐亀裂成長性、反発弾性に優れた
、熱伝導率の高いゴム組成物に関するものである。
弾性率の高いゴム組成物を得るために、ゴムをナイロン
、ビニロン、ポリエステル等のミクロ有機短繊維で補強
すること(特開昭55−23150号公報)は公知であ
る。これは、短繊維をミ、り0化して、短繊維1本当た
りの応力を小さくすることにより、クリープを改善した
ものである。また、弾性率が高く耐亀裂成長性に優れた
ミクII短繊維補強ゴムの利点を充分に生かすと同時に
、反発弾性率を高くするために、前記ゴム組成物にチタ
ン酸アルカリ金属単結晶短繊維を配合すること(特開昭
57−2348号公報)が知られている。
、ビニロン、ポリエステル等のミクロ有機短繊維で補強
すること(特開昭55−23150号公報)は公知であ
る。これは、短繊維をミ、り0化して、短繊維1本当た
りの応力を小さくすることにより、クリープを改善した
ものである。また、弾性率が高く耐亀裂成長性に優れた
ミクII短繊維補強ゴムの利点を充分に生かすと同時に
、反発弾性率を高くするために、前記ゴム組成物にチタ
ン酸アルカリ金属単結晶短繊維を配合すること(特開昭
57−2348号公報)が知られている。
しかしながら、上記従来技術におけるミグ11有機短繊
維を用いた場合の強度、弾性率等の補強には前記短繊維
自身の物性に由来する限界がある。
維を用いた場合の強度、弾性率等の補強には前記短繊維
自身の物性に由来する限界がある。
また、例えばミクロ有機短繊維で補強されたゴム組成物
を低燃費用のタイヤとして用いた場合、通常の使用条件
で自動車を走行させたときのタイ−1・の発熱温度であ
る30〜120℃の間に前記ミクロ有機短繊維のアモル
ファス部分のガラス転移温度が存在すると、ヒステリシ
ス・ロスを軽減できないという問題がある。
を低燃費用のタイヤとして用いた場合、通常の使用条件
で自動車を走行させたときのタイ−1・の発熱温度であ
る30〜120℃の間に前記ミクロ有機短繊維のアモル
ファス部分のガラス転移温度が存在すると、ヒステリシ
ス・ロスを軽減できないという問題がある。
一方、チタン酸アルカリ金属単結晶短繊維を用いた場合
は、繊維自身の物性が高いので、ゴム組酸物も高物性が
期待されるが、前記チタン酸アルカリ金属単結晶短繊維
は、その表面をシランカップリング剤またはチタネート
カップリング剤で処理してもゴムとの親和力が弱く、充
分な補強効果が発揮されないという問題がある。また、
前記チタン酸アルカリ金属単結晶短繊維は、断熱材料と
しても知られており熱伝導率が低いので、これを配合し
たゴム組成物も熱伝導率が低くなり、−旦発生した熱を
逃がしにくいという欠点がある。
は、繊維自身の物性が高いので、ゴム組酸物も高物性が
期待されるが、前記チタン酸アルカリ金属単結晶短繊維
は、その表面をシランカップリング剤またはチタネート
カップリング剤で処理してもゴムとの親和力が弱く、充
分な補強効果が発揮されないという問題がある。また、
前記チタン酸アルカリ金属単結晶短繊維は、断熱材料と
しても知られており熱伝導率が低いので、これを配合し
たゴム組成物も熱伝導率が低くなり、−旦発生した熱を
逃がしにくいという欠点がある。
本発明の目的は、上記従来技術の課題を解決し、反発弾
性、反亀裂成長性等の機械的物性および熱伝導性等の機
能的物性が向上するゴム組成物を提供することにある。
性、反亀裂成長性等の機械的物性および熱伝導性等の機
能的物性が向上するゴム組成物を提供することにある。
〔課題を解決1−るための手段〕
本発明者らは、強度、反発弾性、耐亀裂成長性等の機械
的物性に優れたミクロ短繊維補強ゴムの利点を生かすと
ともに、ゴムとの親和性が高く、しかも熱伝導率の高い
充填剤について鋭意研究した結果、従来の充填剤である
カーボンブランクと同様に炭素を主成分とする気相成長
法炭素繊維を使用することにより、高物性のゴム組成物
が得られることを見出し、本発明に到達した。
的物性に優れたミクロ短繊維補強ゴムの利点を生かすと
ともに、ゴムとの親和性が高く、しかも熱伝導率の高い
充填剤について鋭意研究した結果、従来の充填剤である
カーボンブランクと同様に炭素を主成分とする気相成長
法炭素繊維を使用することにより、高物性のゴム組成物
が得られることを見出し、本発明に到達した。
すなわち本発明は、天然ゴムおよび/または合成ゴム1
00重量部に対して、気相成長?j、:炭素繊維3〜6
0重量部、および重量比で前記気相成長法炭素繊維の0
.1〜13倍のカーボンブランクをそれぞれ配合したこ
とを特徴とする。
00重量部に対して、気相成長?j、:炭素繊維3〜6
0重量部、および重量比で前記気相成長法炭素繊維の0
.1〜13倍のカーボンブランクをそれぞれ配合したこ
とを特徴とする。
本発明において、天然ゴムおよび/または合成ゴムとは
、高弾性の高分子材料のことであり、合成ゴムとしては
、例えばスチレン−ブタジェンゴム、ブタジェンゴム、
イソプレンゴム、ニトリルゴム、クロロプレンゴム、ブ
チルゴム、エチレン−プロピレンゴム、アクリルゴム、
塩素化ポリエチレンゴム、フン素ゴム、シリコーンゴム
、ウレタンゴム、多硫化ゴム等があげられる。
、高弾性の高分子材料のことであり、合成ゴムとしては
、例えばスチレン−ブタジェンゴム、ブタジェンゴム、
イソプレンゴム、ニトリルゴム、クロロプレンゴム、ブ
チルゴム、エチレン−プロピレンゴム、アクリルゴム、
塩素化ポリエチレンゴム、フン素ゴム、シリコーンゴム
、ウレタンゴム、多硫化ゴム等があげられる。
本発明における気相成長法炭素繊維とは、炭化水素類と
特定の有機金属化合物の混合液を必要に応じてキャリア
ーガスとともに加熱帯域に導入し、炭化水素類を熱分解
、触媒反応させるごとにより得られるもので、極めて細
径の炭素繊維である。
特定の有機金属化合物の混合液を必要に応じてキャリア
ーガスとともに加熱帯域に導入し、炭化水素類を熱分解
、触媒反応させるごとにより得られるもので、極めて細
径の炭素繊維である。
このような気相成長法炭素繊維の製造方法は、例えば特
開昭58−18061号公報、特開昭61−28242
7号公報、特願昭60−54998号等が参照される。
開昭58−18061号公報、特開昭61−28242
7号公報、特願昭60−54998号等が参照される。
気相成長法炭素繊維の平均直径は、好ましくは0.01
〜4μm、さらに好ましくは0.02〜1μrn、最も
好ましくは0.05〜0.8μrnである。直径が小さ
ずぎると、短繊維の強度が充分でないために加工工程に
おいて短繊維が破損するので充分な補強効果が得られず
、また大きすぎると短繊維の特長である応力の集中を緩
和する効果が小さくなる。またアスペクト比は、好まし
くは2〜10o o o o、さらに好ましくは10〜
30000、最も好ましくは100〜10000である
。アスペクト比が小さすぎると短繊維による補強効果が
不充分となり、大きすぎるとゴム組成物の粘度が高くな
り過ぎて加工性に悪影響を与える。
〜4μm、さらに好ましくは0.02〜1μrn、最も
好ましくは0.05〜0.8μrnである。直径が小さ
ずぎると、短繊維の強度が充分でないために加工工程に
おいて短繊維が破損するので充分な補強効果が得られず
、また大きすぎると短繊維の特長である応力の集中を緩
和する効果が小さくなる。またアスペクト比は、好まし
くは2〜10o o o o、さらに好ましくは10〜
30000、最も好ましくは100〜10000である
。アスペクト比が小さすぎると短繊維による補強効果が
不充分となり、大きすぎるとゴム組成物の粘度が高くな
り過ぎて加工性に悪影響を与える。
気相成長法炭素繊維の配合量は、ゴム100重量部に対
し3〜60重量部、特に4〜50重量部が好ましい。3
重量部未満では充分な補強効果が期待できず、60重量
部を超えると配合量が多ずぎてゴムに配合すること自体
が困難となる。
し3〜60重量部、特に4〜50重量部が好ましい。3
重量部未満では充分な補強効果が期待できず、60重量
部を超えると配合量が多ずぎてゴムに配合すること自体
が困難となる。
本発明においては、気相成長法炭素繊維とともにカーボ
ンブランクを配合する。ゴムの弾性率は、数〜十数kg
/ cJ程度であるが、気相成長法炭素繊維は、弾性
率が約2.5 X I O6kg/cAと大きく、耐亀
裂成長性に優れており、形態がわずかに大きくなっただ
けでも繊維末端の剪断応力が著しく大きくなるので、繊
維末端にボイドができ易くなり、発生した亀裂はこのボ
イドを伝って進行するようになる。しかし、カーボンブ
ランクを共存させると、気相成長法炭素繊維の末端の応
力の集中が緩和されるので、前記気相成長法炭素繊維が
本来有している耐亀裂成長性が充分に発揮されるように
なる。
ンブランクを配合する。ゴムの弾性率は、数〜十数kg
/ cJ程度であるが、気相成長法炭素繊維は、弾性
率が約2.5 X I O6kg/cAと大きく、耐亀
裂成長性に優れており、形態がわずかに大きくなっただ
けでも繊維末端の剪断応力が著しく大きくなるので、繊
維末端にボイドができ易くなり、発生した亀裂はこのボ
イドを伝って進行するようになる。しかし、カーボンブ
ランクを共存させると、気相成長法炭素繊維の末端の応
力の集中が緩和されるので、前記気相成長法炭素繊維が
本来有している耐亀裂成長性が充分に発揮されるように
なる。
本発明に用いられるカーボンブランクとしては、通常市
販されているものでよく特に制限はないが、ジブチルフ
タレ−1・吸油量(以下、DBPという)が90〜14
0m#/100gのカーボンブランクが好ましい。カー
ボンブランクの配合量はゴム組酸物の性能および加工性
を考慮して、重量比で前記気相成長法炭素繊維の0.1
〜13倍、特に0.5〜10倍が好ましく、ゴム100
重量部に対して150重量部を超えないことが好ましい
。カーボンブランクの配合量が前記気相成長法炭素繊維
の0.1倍未満では応力の集中を緩和することができず
、13倍を超えるとゴム組成物の加工性が悪くなる。
販されているものでよく特に制限はないが、ジブチルフ
タレ−1・吸油量(以下、DBPという)が90〜14
0m#/100gのカーボンブランクが好ましい。カー
ボンブランクの配合量はゴム組酸物の性能および加工性
を考慮して、重量比で前記気相成長法炭素繊維の0.1
〜13倍、特に0.5〜10倍が好ましく、ゴム100
重量部に対して150重量部を超えないことが好ましい
。カーボンブランクの配合量が前記気相成長法炭素繊維
の0.1倍未満では応力の集中を緩和することができず
、13倍を超えるとゴム組成物の加工性が悪くなる。
ゴムに気相成長法炭素繊維およびカーボンブラックを配
合する方法としては、加硫剤や充填剤等の他の配合剤り
を配合する通常の方法、またはマスターパン千法があげ
られるが、特に限定されない。
合する方法としては、加硫剤や充填剤等の他の配合剤り
を配合する通常の方法、またはマスターパン千法があげ
られるが、特に限定されない。
本発明においては、気相成長法炭素繊維とカーボンブラ
ンク以外に加硫剤、促進剤、促進助剤、シリカ、クレー
等の充填剤、軟化剤等の配合剤を通常の配合量の範囲内
で配合することができる。
ンク以外に加硫剤、促進剤、促進助剤、シリカ、クレー
等の充填剤、軟化剤等の配合剤を通常の配合量の範囲内
で配合することができる。
次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
実施例中、耐亀裂成長性試験、反発弾性試験および熱伝
導率試験はそれぞれ以下の方法によっζ行なった。いず
れも値が大きくなるほど物性が良好であることを示す。
導率試験はそれぞれ以下の方法によっζ行なった。いず
れも値が大きくなるほど物性が良好であることを示す。
耐亀裂成長性試験
ゴム組成物により幅5 C1n、厚さ21I+1のシー
ト状サンプル片を作成し、このザンブル片の中央に幅2
11の亀裂を入れ、50%の歪みを3009−イクル/
分の振動数で与え、このゴムシートが切断されるまでの
時間を計測し、比較例1の計測値を100としたときの
指数で評価した。
ト状サンプル片を作成し、このザンブル片の中央に幅2
11の亀裂を入れ、50%の歪みを3009−イクル/
分の振動数で与え、このゴムシートが切断されるまでの
時間を計測し、比較例1の計測値を100としたときの
指数で評価した。
反発弾性試験
JISK6301に従って行ない、耐亀裂成長性と同様
に比較例1の値を100としたときの指数で評価した。
に比較例1の値を100としたときの指数で評価した。
熱伝導率試験
ゴム組成物により、直径1 cm、厚さ11の円板状サ
ンプルを作成し、熱伝導率測定装置(真空理工 TC−
2000M)により各サンプルの熱伝導率を求め、比較
例1の値を100とした指数で評価した。
ンプルを作成し、熱伝導率測定装置(真空理工 TC−
2000M)により各サンプルの熱伝導率を求め、比較
例1の値を100とした指数で評価した。
実施例1〜5
天然ゴム100重量部、ヘビーアロマオイル5重量部、
ステアリン酸2重量部、フェニル−β−ナフチルアミン
1重量部、亜鉛華4重量部、N−オキシジエチレンヘン
ジチアゾールスルフェンアミド0.5重量部、硫黄1.
75重量部からなるゴム組成物に対して、DBPが12
0mJ/100gのHAFカーボンブランクを各々30
重量部、気相成長法炭素繊維(平均径0.1μm、アス
ペクト比L/D=2’OO)を各々3.5.30.45
および55重量部配合して各種ゴム組成物を作成し、こ
れらについて耐亀裂成長性試験、反発弾性試験および熱
伝導率試験を行なった。
ステアリン酸2重量部、フェニル−β−ナフチルアミン
1重量部、亜鉛華4重量部、N−オキシジエチレンヘン
ジチアゾールスルフェンアミド0.5重量部、硫黄1.
75重量部からなるゴム組成物に対して、DBPが12
0mJ/100gのHAFカーボンブランクを各々30
重量部、気相成長法炭素繊維(平均径0.1μm、アス
ペクト比L/D=2’OO)を各々3.5.30.45
および55重量部配合して各種ゴム組成物を作成し、こ
れらについて耐亀裂成長性試験、反発弾性試験および熱
伝導率試験を行なった。
比較例1〜3
気相成長法炭素繊維の配合量を、それぞれ0.1および
65重量部とした以外は実施例1〜5と同様の条件でゴ
ム組成物を作成し、同様の試験を行なった。
65重量部とした以外は実施例1〜5と同様の条件でゴ
ム組成物を作成し、同様の試験を行なった。
実施例6〜9
気相成長法炭素繊維とカーボンブランクの配合量を各々
45および5.40および10.20および30.10
および40とした以外は実施例1〜5と同様の条件でゴ
ム組成物を作成し、同様の試験を行なった。
45および5.40および10.20および30.10
および40とした以外は実施例1〜5と同様の条件でゴ
ム組成物を作成し、同様の試験を行なった。
比較例4〜5
気相成長法炭素繊維とカーボンブランクの配合量をそれ
ぞれ50およびO13および47とした以外は実施例1
〜5と同様の条件でゴム組成物を作成し、同様の試験を
行なった。
ぞれ50およびO13および47とした以外は実施例1
〜5と同様の条件でゴム組成物を作成し、同様の試験を
行なった。
実施例1〜9および比較例1〜5の試験結果を第1表に
示す。
示す。
以下余白
第 1 表
*VGCF :□慮琲C(至)韻
気相成長法炭素繊維の配合量が3〜60重量部およびカ
ーボンブランクの配合量が重量比で前記気相成長法炭素
繊維の0.1〜13倍の範囲内にあるゴム組成物の耐亀
裂成し性指数、反発弾性1h数および熱伝導率指数は、
すべて比較例1の各物性指数よりも高い値を示した。
ーボンブランクの配合量が重量比で前記気相成長法炭素
繊維の0.1〜13倍の範囲内にあるゴム組成物の耐亀
裂成し性指数、反発弾性1h数および熱伝導率指数は、
すべて比較例1の各物性指数よりも高い値を示した。
本発明によれば、ゴム組成物に気相成長法炭素繊維とカ
ーボンブランクをこれらの相乗効果が得られる範囲内で
併用して配合したことにより、ゴム組成物の耐亀裂成長
性が改善されクリープが大幅に小さくなるとともに、反
発弾性が改善されビステリシス・ロスが低下する。また
、本発明によるゴム組成物は、熱伝導率が向上するので
放熱特性が優れ、低燃費高速運転用タイヤ、高速運転用
ベル1〜等といった広範な用途に応用することかできる
。
ーボンブランクをこれらの相乗効果が得られる範囲内で
併用して配合したことにより、ゴム組成物の耐亀裂成長
性が改善されクリープが大幅に小さくなるとともに、反
発弾性が改善されビステリシス・ロスが低下する。また
、本発明によるゴム組成物は、熱伝導率が向上するので
放熱特性が優れ、低燃費高速運転用タイヤ、高速運転用
ベル1〜等といった広範な用途に応用することかできる
。
代理人 弁理士 川 北 武 長
Claims (1)
- (1)天然ゴムおよび/または合成ゴム100重量部に
対して、気相成長法炭素繊維3〜60重量部、および重
量比で前記気相成長法炭素繊維の0.1〜13倍のカー
ボンブラックをそれぞれ配合したことを特徴とするゴム
組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11628388A JPH01287151A (ja) | 1988-05-13 | 1988-05-13 | ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11628388A JPH01287151A (ja) | 1988-05-13 | 1988-05-13 | ゴム組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01287151A true JPH01287151A (ja) | 1989-11-17 |
Family
ID=14683236
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11628388A Pending JPH01287151A (ja) | 1988-05-13 | 1988-05-13 | ゴム組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01287151A (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0277442A (ja) * | 1988-09-14 | 1990-03-16 | Showa Denko Kk | 導電性熱可塑性樹脂組成物 |
JPH02163137A (ja) * | 1988-12-16 | 1990-06-22 | Showa Denko Kk | 熱交換器用樹脂組成物 |
WO1992002577A1 (en) * | 1990-07-30 | 1992-02-20 | Hyperion Catalysis International | Adhesive compounds |
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JP2009179809A (ja) * | 2009-05-18 | 2009-08-13 | Bridgestone Corp | サイド補強式ランフラットタイヤ |
US7678855B2 (en) | 2005-08-10 | 2010-03-16 | Bridgestone Corporation | Rubber composition |
US9920187B2 (en) | 2014-03-28 | 2018-03-20 | Nok Corporation | HNBR composition and HNBR crosslinked body |
-
1988
- 1988-05-13 JP JP11628388A patent/JPH01287151A/ja active Pending
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